JGJ-T72-2017标准规范下载简介

JGJ-T72-2017高层建筑岩土工程勘察标准

7.0.5本章主要针对高层建筑岩土工程励察原位测试的特点， 提出了原位测试过程中除了满足现行有关规范规定外，尚应注意 的事项。有关各类原位测试方法的现场操作、资料分析、成果应 用等可参见有关测试规程、手册。 7.0.6对本条说明三点： 1载荷试验自前有两种方法：一为沉降相对稳定法，又称 慢速法，另一种为沉降非稳定法，又称快速法，考虑到高层建筑 勘察中载荷试验的重要性，为确保试验质量，规定应采用前者， 并规定浅层载荷试验的承压底板面积应不小于1m，使其影响深 度更大，代表性更好 2比例界限是确定地基承载力特征值的关键，而所谓比例 界限是力s曲线上沉降量随压力P成比例增加的特征点，即直 线变形转为非直线变形的拐点。故本标准规定应进行线性回归分 析，并要求相关系数达到0.90以上，否则会造成比例界限误 判。例如：本标准条文说明表1所示基础底面深度18m处所做6 130

个浅层载荷试验，其中3、4、5号三个载荷试验，在设计基底压 力300kPa时、其原始沉降量分别为12.79mm14.c5mm和 4.56mm，大于0.01d=11.28mm（d为方形底板换算直径 128mm），试验单位认为不能满足设计基底压力为300kPa的要 求，后经线性回归分析，其比例界限可分别取525kPa、525kPa 和425kPa，其相关系数分别为0.998、0.989和0.998，说明 比例界限取值是合理的。另在设计要求基底压力为300kPa时， 允许沉降量可取0.015d=0.015×1128=16.92mm（现行国家标 维《建筑地基基础设计规范》GB50007附录C规定当压板面积 为0.25m~0.5m时，可取8d=0.01~0.015，面本试验压板 面积为1.0m，故可取较大值0.015d），实测（或修正后的）沉 降量均小于此值，满足变形要求。 3线性回归方程的表达式为s=s。十Cp，式中s为修正后的 降量，为修正后直线段交于轴的截距，其物理意义是大面 积开挖卸荷地基回弹后，再加荷至卸荷压力时的回弹再压缩量， 现一些手册中均规定将其舍弃，只按Cp计算不安，C为直线斜 率，力为各级压力，本条对比例界限前后修正后的沉降量3如何 取值做出了规定书字 7.0.7土体现场直剪试验分为大型剪切仪法和水平推挤法两种： 岩体现场直剪试验分为岩体本身、岩体沿软弱结构面和岩体沿混 疑土接触面的直剪试验三种，剪切荷载的施加有平推法、斜推法 和楔形体法三种：岩体现场三轴试验，分为等围压三轴（o串62 ）和真三轴（6>0）试验两种。有关原位剪切试验，在 国内公开报导较少。《岩土工程学报》2006年第7期报导了徐文 杰、胡瑞林、曾如意“水下土石混合体的原位大型水平推剪试验 研究”一文，中科院地质与地球物理所工程地质力学重点实验室 等在云南丽江市虎跳峡龙蟠乡做了大型原位试验，该场地土石混 合体骨料主要为砂岩，少量为板岩，填充物为黏上，含量甚少， 经颗粒分析：粒径大于2mm的颗粒约为80%，粒径小于2mm 的细粒主要为0.1mm~2mm的砂粒，约占细粒总含量的90%

图2根据淤湿不同案度值求直剪固结快剪强度指标示意修

3.1.1高层建筑其破环后果是很严重的，因而应充分查明影响 场地稳定性的不良地质作用，评价其对场地稳定性的影响程度， 不良地质作用主要是指岩溶、滑坡、崩塌、活动断裂、采空区、 电面沉降和地震效应等。 .1.2本条规定了对存在不良地质作用，但危害较小，经技术 经济论证能治理且别无选择的地段，可以选做高层建筑场地，但 应提出防治方案，采取安全可靠的治理措施。对经论证属于地质 灾害的危险区，不应选作高层建筑建设场地。 8.1.3本条提出了高层建筑场地稳定性评价应符合的要求： 1本款系按照现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB 0011第4.1.9条内容提出； 2.本款规定了抗震设防烈度为8度和9度、场地内存在全 新活动断裂和发震断裂，其土层覆盖厚度分别小于60m和90m 时为浅理断裂，高层建筑应避开，避让的最小距离应按现行国家 标准《建筑抗震设计规范》GB5001I的规定确定； 3本款规定对非全新活动断裂的破碎带情况，应查明并采 取相应的地基处理措施； 4高层建筑应避开活动地裂缝，在我国西安和山西大同等 地区地裂缝活动强烈，地裂缝的安全距离和应采取的措施有地方 专门性的勘察和设计规程，可供参照执行： 5关于地面沉降，强调在地面沉降持续发展地区，应搜集 已有资料，预测地面沉降发展趋势，提出应采取的措施 3.1.4本条是针对位于斜坡地段的高层建筑场地的稳定性评价： 滑坡对工程安全具有严重威胁，滑坡能造成重大人身伤亡和经济 135

损失，因此，明确规定高层建筑场地不应选在滑坡体上。拟建场 地附近存在滑坡或有滑坡可能时，应进行专门滑坡勘察、 8.1.5本条所指的有利地段、一般地段、不利地段和危险地段 按现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011的规定确定： 高层建筑场地应选择在抗震有利地段或一般地段：不应选择在抗 震危险地段，避开不利地段，当不能避开时，应采取有效措施， 8.1.6本条明确应划分建筑场地类别，对抗震设防烈度为7度 一9度地区，均应进行饱和砂土和粉土的液化判别和提出地基处 理建议，6度地区可不进行判别。 8.1.8在滨海、滨湖地区曾发生过大面积填方、软土流动引发 工程事故的案例DB11／T 1285-2015 物联网感知设备通用信息安全技术要求.pdf，例如深圳后海湾发生过大面积填方造成新近海 积淤泥流动，涌入邻近100余米正在施工的地铁鲤鱼门站基项 内，使基坑失稳：再如2013年云南昆明滇池附近，曾发生大面 积填方引起基坑下泥炭质土发生流动，使距填方区60m～70m 的建筑小区内数栋正待验收人住的8层建筑产生倾斜，最大顶层 位移180mm，远超过允许倾斜0.004的标准。该8层建筑采用 直径为400mm的静压预应力管桩，桩长32m：桩端置于稳定的 粉土和黏土层上。基底下5m左右有厚约4m的泥炭质土，其 =381%、y=10.8kN/m、e=8.75、1=1.25、标贯N=1.7 静探g=0.34MPa、f=24.6kPa，其下还有两层稍好的泥炭质 土。在查明原因后，采用隔离桩挡土和顶托纠偏进行了处理。 8度及8度以上地区，软弱黏性土应进行震陷判别和危害性 分析。上述不利的软土稳定性问题，均应提出防治建议。

8.2.1本条明确了天然地基分析评价应包括的基本内容：本次 修订取消了场地稳定性、地下室防水和抗浮以及基坑工程评价 场地稳定性在初勘阶段进行明确评价，而地下室抗浮以及基坑工 程的评价内容详见本标准第8.6、8.7节。 1地基稳定性主要是指因地形、地貌或设计方案造成建筑 136

地基侧限削弱或不均衡，而可能导致基础整体失稳；或软弱地 基、局部软弱地基如暗浜、暗塘等，超过承载能力极限状态的地 基失稳，此时应进行稳定性验算或提请设计进行整体稳定性验 算，并提供预防措施建议。 2地基均匀性评价，是地基按变形控制设计的基础，故应 根据本标准8.2.3条的规定，对地基均匀性作出定性和定量的 评价9 3建议高层建筑地基持力层和基础埋深等内容，以及是否 存在软弱下卧层等。 4根据地基条件、地下水条件、高层建筑的设计方案和可 能采取的基础类型，采用载荷试验、理论计算、原位测试（静力 触探、标准贯入试验、圆锥动力触探、旁压试验）等多种方法， 结合地区经验提供各土层的地基承载力特征值。 5预测建筑地基的变形特征，是因高层建筑地基设计主要 是按变形控制的设计原则和现行国家标准《岩士工程动察规范 GB50021强制性条文，要求评价变形特征，包括高层、低层建 筑地基的总沉降量、差异沉降、倾斜等。通过变形特征的分析、 预测，方可验证所提地基基础方案建议是否真正可行、所提各种 变形参数是否切合实际。在已知高层建筑荷载及埋深等条件时 应进行变形特征预测，提供计算沉降的有关参数，具体的评价要 求见本标准第8.5节。 8.2.2在工程期察实践中，只着眼于地基，忽略宏观的场区环境 地基整体稳定性分析评价的情况还不时出现，因此必须引起重视。 我国在20世纪80年代以前的“高层建筑多数为20层以 下的单体建筑，基础理深往往不超过10m，故地基分析的工况相 对简单，我国1990年前后颁布的国家或地方标准基本以该时期 的资料为依据。20世纪90年代以来，现代城市建设中的高层建 筑除高度显著增大，致使基础影响深度加大外，还常包括多层、 低层附属建筑，以及纯地下建筑（如地下车库），由此造成建筑 地基周围的应力边界条件发生变化：其次，基础理深的显著增

因为： 1它符合国际上通行的极限状态设计原则，例如欧洲地 基基础规范》EUROCODE7就规定了承载力系数与本标准完全 相同的极限承载力公式：但换算为设计承载能力时，不是除以总 安全系数，而是根据材料特性除以分项安全系数m，对tang， %=1.2~1.25，对c，7m=1.5~1.8，但计算是采用有效 强度： 2对于高层建筑附属裙房或低层建筑的地下室，当采用条 形基础或独立基础时：由于其埋深从室内地面高程算起埋深小， 此时应验算其极限承载力能否满足要求： 3验算地基稳定性和基坑工程抗降隆起稳定性，实质上就是 验算地基极限承载力能否满足要求： 4本次修订将安全系数K如何选取放人附录B中。 8.2.8，西方国家采用旁压试验进行基础工程评价有较长的时间， 不同国家的专家学者也提出过多种方法。但在天然地基承载力和 地基沉降计算方面，外国的评价公式主要基于小尺寸的建筑基 础，计算方式也较复杂，本规范参照上海地区经验，选择了对极 限压力和临塑压力的统计分析方法，与通过国内地基规范确定的 地基承载力、载荷试验或已有经验进行对比，提出利用旁压试验 结果分析确定均一岩性地层地基承载力标准值的建议。 劳压试验自前在国内使用得还不广泛，但更多地采用原位测 试是勘察行业的一个发展方向。原规程JGJ72一2004修订时的 统计资料源于上海、西安和北京地区12个在地基条件方面具有 一定代表性的工程，尽管在统计规律上具有相似的规律性，但尚 缺少西南、华南、东北等地区的代表性试验数据。因此，作为全 国性的标准，该分析结果的覆盖面还不是十分充分。有鉴于此， 同时考虑地区经验呕待进一步积累和行业发展方向，一是提出具 体承载力表的时机还不成熟，二是应鼓励岩土工程师的实践总 结、发挥创造性，各地一方面应进一步积累旁压试验资料及工程 使用中的经验，另一方面在使用劳压试验时应结合其他测试评价

对三个地区的数据进行统计分析，主要结果如下 1）上海地区 上海数据分析情况： ①上海规范对旁压试验确定地基承载力已有规定，即对于 黏性土、粉土和砂±，入取值0.9~0.7、K取值2.2~2.7本 饮统计结果与上述规定基本吻合。 们②图7～图9为针对不同土类，采用旁压临塑压力和旁压极

表9北京地区砂土统计分析表

表9北京地区砂土统计分析表

控制地基差异沉降时·砂土地基需要较高的安全系数下。 ①按上述原则统计得到的K值与本次统计的上海及西安地 这的结果基本一致。 一3综合上海、西安、北京三地资料，对不同岩性进行统计对比 情况如表10~表12所示。

表10贴性土综合对比表

根据计算统计结果、已有的工程经验，建议在根据劳压试验 极限压力分析地基承载力特征值时，不同土层岩性的K值范围 值参见表13，由于统计工程的基础设计资料不完整，无法正确 分析深宽修正后的地基承载力特征值，因此上述K值不得低 于2，并应根据各地情况、经验和其他评价方法不断总结，综合 确定地基承载力。

表13极限承载力安全系数人取值建议

北京规范对临塑修正系数（相当于2）规定为0.7～~1.0，上 海规范对临塑修正系数规定为0.7～0.9因缺少对比资料，未 对入的取值进行分析，但认为按照不大于1计算是合理和安 全的 HE 采用临塑压力法及极限压力法估算地基承载力特征值的方法 可行，计算结果基本合理，说明旁压试验是综合评价地基承载力 的一种有效方法之一，但在具体工程应用中，应采用多种不同方 法进行对比分析，并积累各地区的地区经验。 除对地基承载力的确定的分析外，原计划研究各地E的统 计规律，并通过计算来验证估算沉降的适用性。但由于所搜集的 资料中，具体的建筑荷载、基础尺寸和理深不基清楚，更缺少必 要的沉降观测数据，同时各地勘察资料中的常规压缩模量的试验 方法也不统一，无法进行有效的归类统计分析，故放弃了采用旁 压试验结果直接或间接估算天然地基沉降的方法的研究。 本次修订对该条条文中的名称作了修改，对条文说明作 了补充： 1在本标准修订送审稿审查会上有的专家提出：按照旁压 试验原位测试深度所测得的临塑压力P或极限压力P.与根据土 152

个扩底桩的较浅深度的方案，即置于地面下，18m～22m的① 层坚硬的粉质黏土上，层为粉质黏土，坚硬至很硬，低塑的含 水量m13%~15%.高塑的w=35%.④层层底深度为24m~ 26m。其净承载力为500kPa。对基桩的沉降估算为1.9cm～ 1.5cm，桩间沉降差为6mm~13mm。 考察报告估计：③层和①层的净承载力是根据大量旁压试验 成果得到的，例如第层硬盘，旁压试验实测临塑压力平均 直为1680kPa，极限压力p平均值为3580kPa，而采用的净承 载力为1465kPa，为p值的87%（即修正系数入为0.87），或 P除以2.45的安全系数：而第①层坚硬粉质黏土，旁压临塑压 力p平均值为780kPa，极限压力p平均值为1470kPa，采用的 净承载力为500kPa，为值的65%（即修正系数入为0.65） 或PL除以3。考察报告认为在美国旁压试验确定承载力的方法 主要是以p除以2.5～3，同时不得大于P值。另在美国不考 惠初始压力品值（在原位测试总表中，不出现P。值） 从以上对比可以看出：美国利用旁压试验测试数据估算地基 承载力的方法和取值，与国内方法是大致相同的，他们用的安全 系数略小，但他们不减去初始压力P.值。 8.2.9当场地、地基整体稳定，高层建筑建于完整、较完整的 中等风化一微风化岩体上时，可不进行地基变形验算，但岩溶、 断裂发育等地区应仔细论证。 8.2.10关于按变形模量E.计算地基沉降列入附录C，现对有 关间题作如下说明： 1，本次修订取消了粉土，是按照目前的勘察技术水平，认 为粉土是可以采取原状土样的 2公式（C0.1）是计算形和箱形基础地基最终沉降量 的公式，它是由苏联K.E叶戈洛夫提出（见IL工库兹明《土力 学讲义>，高等教育出版社，1959），该式的降应力系数是按刚 性基础下，考虑了三个应力分量（ox、o,和。）而得出，因而土 的侧胀受一定条件的限制。高层建筑的第形或筱形大基础，在与 154

实测资料进行对比的基础上进行判断

实测资料进行对比的基础上进行判断

8.3.1主要提出桩基工程分析评价及计算所需的基本条件以及 主要工作思路，特别指出土体的不均匀性、软土的时间效应和不 同施工工况造成土性参数的不确定性的特点，强调搜集类似工程 经验的重要性。 8.3.2本条是对桩基分析评价的主要内容提出了要求，其中第 1～3款均为基本内容，一般期察报告均应包括。 8.3.3当任务需要且具备条件时，提倡按岩土工程要求进行桩 基分析、评价和计算。分析评价中应结合场地的工程地质、工程 性质以及周围环境等条件，做到重点突出、针对性强、评价结论 有充分依据、确切合理、提供建议切实可行。 8.3.4当存在连续沉积、层位稳定的多层持力层，可合并作为 复合持力层，并应满足进人持力层深度及持力层厚度要求。本条 第2款当存在软弱下卧层时，持力层厚度的规定，是按照现行行 业标准《建筑桩基技术规范》JGJ94作出的规定。 8.3.6关于判断沉桩可能性，是桩基分析中常遇到的可题，如 何分析评价，是一个复杂的间题，有岩土组成的力学特性、桩身 强度、沉桩设备等诸多因素，一般宜在工程桩施工前进行沉桩试 验，测定贯入阻力（指压入桩），总捶击数、最后1m锤击数及 贯人度（指打人桩）或在沉过程中进行高应变动力法试验（指 打人），测定打桩过程中桩身压应力和拉应力等以评定沉桩 可能性、桩进人持力层后单桩承载力的变化以及其他施工参数。 近年来沉桩工艺有所改变，大能量D80、D100柴油锤在工 程中使用较多，常用的柴油锤性能及使用桩型等可参考表14。 除常规的采用打人式外，在一些大城市采用静力压桩工艺沉 桩，其优点避免了锤击沉桩的噪声、振动，同时由于目前压桩机 械的改进和压桩能力提高，在上海等一些地区已有900t的全液 压静力压桩机，部分液压静力压桩机的主要参数可参考表15。

图12实测值与旁压试验方法比较（样本数79组）

图13静力触探方法与劳压试验方法计算 结果比较（样本数342组）

（以上辆自上海容生工程助禁设计研究院

由图表明：旁压试验成果估算单桩极限承载力与静力触探试 验方法相比，其估算精度相当，与试桩结果相比，其相对误差 般小于15%，接近试桩的实测值 8.4复合地基评价 8.4.1国内复合地基方案已用于35层建筑的地基处理，但对复 合地基仍存在研究不够、理论滞后的问题（王作机理、沉降分 166

析、抗震性能等）。个别工程存在以下现象：峻工后流降量较大， 的设计强度等级等，因此复合地基方案仍有待于不断总结工程经 验和提高理论分析水平，目前将复合地基的适用范围限制在勘察 等级为乙级和部分中级的高层建筑是必要的。 帮对勘察等级为甲级的高层建筑拟采用复合地基方案时，需 极其谨慎，其增强体的类型应建议采用刚性桩。复合地基的勘 察、试验、设计、施工等各方应紧密配合、宜按以下程序 进行面 1根据高层建筑上部结构对复合地基承载力、变形的要求， 以及建筑场地工程地质和水文地质条件，设计应首先明确加固目 的、加固深度和范围： 2根据场地工程地质和水文地质条件、环境条件、机具设 备条件和地区经验，选择合适的增强体（桩体）、增强体直径 间距及持力层等，作出复合地基方案设计： 3宜选择代表性地段采用复合地基载荷试验进行设计参数 检验，以确定复合地基承载力特征值和变形模量等有关参数；在 无经验地区尚宜进行不同增强体、不同间距的试验； 4根据设计参数检验结果优化、修改设计方案后，再进行 施工： 就5施工中应按设计要求或指定的规范进行监测、检验工作 并根据反馈信息对原设计进行补充或修改： 6施工完成后应按设计要求或指定的规范进行验收检测 工作。 8.4.2本条文列出勘察阶段复合地基评价应包括的内容。随着 勘察工作逐步向岩土工程的深人，发挥岩土工程师的专业特长， 对地基基础进行深人分析计算，是勘察工作的发展方向提高勘 紧工作的技术含量十分重要。 1在对诸多加固方案（包括不同桩型、桩距、桩径、长 置换率）的初步对比筛选后，应对所建议的方案进行计算分析

生达到设计要求的基础上对复合地基方案提出建议。 为2第3款建议适宜的加固深度、是指确定增强体的桩项及 桩底高程，包括有效桩长以及保护桩长部分。 8.4.3本条文规定了选择复合地基类型的一般股原则，此外，尚 应根据不同地区的地质条件、地区经验等情况选择适宜的增强体 美型。 1软土地层散体材料增强体的侧限约束力很弱，桩体在上 部高层建筑大荷载作用下将产生侧向挤出，达不到将荷载传递到 深部地层的作用即达不到提高地基承载能力的目的，同时满足不 了建筑对沉降变形的要求，在深厚软土地区，当建筑荷载较大 时，不宜采用柔性散体材料增强体加固地基。 2针对高层建筑荷载大、沉降要求严格的特点，采用刚性 桩加固的复合地基，其承载能力高、变形小、设计施工质量可控 性强、峻工检验方法成熟并有成功经验，故宜优先考虑采用此方 法进行加固。 3本款是考虑宜优先采用经验比较成熟的加固方法。针对 高层建筑荷载大的特点，在处理湿陷性地基时，灰土桩挤密法较 土桩挤密法更能满足高层建筑对地基的承载力要求，宜优先 选用。 8.4.4鉴于复合地基承载力特征值和变形模量是由桩间土和增 强体的不同组合共同提供，情况变化复杂，难于准确计算求得， 加上施工条件、施工质量难于控制，故本标准强调复合地基的承 载力和变形模量应采用单桩或多桩复合地基载荷试验确定，现行 国家标准《建筑地基基础设计规范》GB50007和行业标准《建 筑地基处理技术规范》JGJ79均将复合地基承载力特征值应按 复合地基载荷试验或单桩载荷试验确定作为强制性条文。既然作 了单桩或多桩复合地基载荷试验，不仅可以得到复合地基承载力 特征值，还可以同时获得复合地基的变形模量，过去对此重要参 数没有加以利用，本标准强调应加以利用，详见第8.4.6条条文 说明。 168

8.4.6本条第1款对刚性桩、半刚性桩复合地基，没有推荐采 用现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB50007和现行行 业标准《建筑地基处理技术规范》JGJ79所规定复合地基各土 县的压缩模量等于天然地基压缩模量的倍，即一/f的概 念。因两本规范的条文说明都没有从理论上和工程实例对比中把 这种关系说清楚。但却有工程实例说明复合地基压缩模量提高的 倍数远小于承载力提高的倍数，见表17。

表17染圳市宝安新中心区警安路静动联合排水固结法

表17深圳市宝安新中心区裕安路静动联 淤泥承载力特征值、压缩模量加固后/加固前倍数

2319。 某办公楼为钢筋混凝土框架核心筒结构，地上24层，地下 2层，基础为梁筱基础、地基采用CFG刚性桩复合地基，基础 民面地基承载力特征值： I区不小于550kPa，Ⅱ区不小于380kPa，区为核心筒 区，其长、宽原文未标出，现按原文图3设计及施工桩位分布图 桩距1.2m估算/~29m、b~19m，Il区为周围非核心筒区，估 算其l~49.2m、b~40.8m，CFG桩桩径皆为400mm，桩间距 皆为1.2m，面积置换率皆为8.73%.桩长1区为15m，Ⅱ区为 13m，桩身混凝土等级皆为C20，单桩承载力特征值R，I区为 730kN，Il区为230kN。 基础底面以下岩土工程参数见表18，场区稳定水位理深 14.6m~16.3m

表18基础底面以下岩土参数

该工程梁筱基础以第层细砂作为持力层，其承载力特征值 f仅为240kPa，该层厚度仅为2m，其下为厚度8m~10m的粉 质黏土和细砂层，其F仅分别为180kPa和280kPa，不能满足 550kPa（I区）和380kPa（II区）的要求，故采用CFG复合 地基。 该工程做了6个单桩复合地基载荷试验，承压板尺寸为 .2m×1.2m的方板，承压板面积A为1.44m，按照原文图6 单复合地基载荷试验Ps曲线，对工区，当承载力特征值为 550kPa时，6个载荷试验平均沉降为7.8mm，对Ⅱ区，当承载 力特征值为380kPa时，6个载荷试验平均沉降为3.6mm，故复 合地基的变形模量为

之间的平均沉降差，估算建筑物重心、边角点的地基沉降量及结 购到顶后的剩余沉降量，有助于判断不同楼座之间差异沉降的 影响。 8.5.3在近年工程实践中，由于基础设计分析与勘紧之间会发 生脱节现象（并不是由期察单位承担基础设计分析），存在着勘 察成果资料与数据不能有效满足基础工程设计分析的情况。因 比，要求勘察单位必须做好前期策划，以确保能够在期察阶段获 取设计分析地质模型所需的特定参数和资料。在工程中，切总将 设计分析决策建立在不可靠的基础上，故当所提供的勘察成果在 完整性和可靠性方面确实不能有效满足基础设计分析需要，应由 勘察单位进行必要的补充勘察，提供正确、完整的数据资料 输人。 8.5.4基底附加压力越小、基坑深度越大，则地基回弹再压缩 变形占地基沉降的比例越大，从而使以往规范建议的很多沉降计 算方法不再适用。根据上海、北京的观测资料，建筑基坑开挖后 的最大回弹再压缩量与基坑的深度有一定的对应关系（表22） 可作为判断地基回弹再压缩变形占地基总沉降比例的参考。此 外，根据北京、上海的工程实践，如结构相连的相邻建筑（后淡 带两侧）的后期沉降差在3cm～4cm范围内，有可能通过设计 施工措施加以调整。

表22基抗大回弹再压缩量与基坑深度的比值

本款规定按各层水的混合最高水位确定。 位来推定地下水100年的最高水位，按现行国家标准《工程结 构可靠性设计统一标准》GB50153的规定，“标志性建筑和特 别重要的建筑结构”使用年限为100年，高层建筑属于此类。 故取百年一遇洪水位或潮水位是合适的。我国许多大城市群地 下水都与地表水关系密切，如广州、深圳等珠江三角洲城市群 受珠江水系和海水位影响，上海和江苏、浙江等的城市受长江 水系、太湖等湖水位或海水位的影响，武汉市受长江和汉江水 位的影响等。整 本条第5款是针对我国南方地区许多城市，在雨季往往会遭 遇特大暴雨，使城市中一些低洼地区形成水涝，例如深圳市在 2008年和2014年5月～6月发生暴雨，不少低洼地区均被水流。 若这些地区正值地下结构施工，其基坑将会被雨水港没，由于没 泡会造成正在施工的地下结构上浮，而洪水灾害是难以阻止的。 因面从保证地下结构施工安全出发其抗浮设防应取室外地坪 高程。 8.6.3考虑到某些地区地下水赋存条件复杂，补给和排泄条件 在建筑使用期间可能发生较大变化，例如南水北调等大型水利工 程或周边大型水库应急放水等可能对该地区地下水产生较大影 响，而地下水的抗浮设防水位是一个有如抗震设防一样的重要技 术经济指标，较为复杂，故对于这类重要工程的抗浮设防水位应 由建设单位委托有资质的单位进行专门论证后提出 8.6.4地下室若处于斜坡地段或施工降水等原因产生稳定渗流 场时，渗透压力在地下室底板将产生非均布荷载，勘察报告中宜 提请抗浮设计注意这种非均布荷载对地下室结构的影响。 8.6.5地下室所受浮力应按静水压力计算，即地下室底板所受 179

约浮力强度力=h，式中为水的重度，存为底板上作用点到 地下室抗浮设防水位的距离，即使在黏性土地基或地下室底板直 接与基岩接触的情况下也不宜折减。因为地下室底板所受浮力不 因黏性土的渗透性差而减小，即使地下室底板直接与基岩接触， 由于基岩总是存在节理和裂隙等，且混凝土与基岩接触面也存在 微裂隙，水压力也不宜折减、如因暴雨等因素产生临时高水位， 如果该水位持续时间较短，在黏性中不能形成有效浮力，根据 当地经验可以适当折减。 8.6.6直接位于高层建筑主体结构下的地下室，主要是施工期 间的临时抗浮稳定问题，一般可通过工程桩或基坑临时强排水 等措施来解决：而对于附属的裙房或主楼以外独立结构的地下 室，由于荷载小，仅需设置少数抗压桩，甚至不需设置基桩， 故推荐采用抗浮错杆较为经济合理，如果地质条件较差，地下 水水位变化很大或地下室所受浮力较大、基底可能产生频紫的 拉压循环荷载，且受压时地基承载力明显不足时，宜选用抗 浮桩。 8.6.7本条文提醒设计和施工人员注意地下室施工期间的临时 抗浮稳定问题，深圳和其他城市已经发生多起地下室施工期间上 浮破坏的事故，勘察报告中应提醒后续设计与施工单位采取可靠 的基坑排水措施。 8.6.8抗浮桩和抗浮铺杆的抗拔极限承载力，一般都应通递 现场抗拔静载荷试验确定，抗拔静载荷试验应符合附录G的规 定，考虑到地下水水位和地下室使用荷载是变化的，所以附录 G中要求采用循环加卸荷方式进行试验，试验方法是参考了现 行行业标准《建筑桩基技术规范》JGJ94、国家标准《建筑达 坡工程技术规范》GB50330和岩土错杆与喷射混凝土支护 工程技术规范》GB50086中有关基桩抗拔和锚杆抗拔试验相 关规定后综合确定的。 8.6.9~8.6.11抗浮桩抗拔承载力可按公式（8.6.9）~公式 （8.6.11）进行估算，如当地有较丰富的工程经验，也可按经验

直进行估算，但正式施工前仍应进行抗拔静载荷试验进行验证， 关于抗拔系数入，考虑到桩型不同，入系数应有所区别，预 别桩是挤土桩，由于桩周土被挤压，其抗拔系数应较泥浆护壁的 中、钻、旋挖灌注桩（以下简称灌注桩）的取土桩（非挤土桩） 内高。预制桩的入采用按现行行业标准《建筑桩基技术规范》 GJ94的规定，即砂土取0.5~0.7、黏性土取0.7～0.8：灌注 主对砂土取较低的0.4～0.6，灌注桩对黏性土、粉土和风化岩 请况比较复杂·其抗拔系数取何值？现做如下分析： 1按基竖向抗拔静载试验检测结果进行分析： 1）受检桩的基本情况 从深圳市建筑工程质量检测中心搜集到“灌注桩 南（冲、钻、旋挖）抗拨检测情况信息汇总”，共105根 桩，遍布深圳市各区，其中冲孔桩50根、占总桩数 48%：钻孔桩11根、占11%，旋挖桩42根、占 41%，其中2根为扩底桩，由于不知具体尺寸，不参 加分析：103根直桩中，有48根桩、占47%，以中风 化作为持力层，则其侧阻段应为强、全风化和第四系 土层，其余55根、占53%，以强风化作为持力层， 则其侧阻段仅包括全风化岩及第四系土层，基岩大部 分为花岗岩：很少桩为泥质粉砂岩和泥岩。受检桩桩 径为0.8m~l.8m，桩长为4.0m~55.8m；设计要求 抗拔承载力特征值为400kN～4700kN，多数为 1500kN~25G0kN，抗拨检测按设计要求抗投特征值 的1倍～2.7倍进行检测.即安全系数有1.0、1.08、 1.2、1.23、1.5、1.65、2.0、2.62、2.7较多数为 2.0，检测值≥检测要求值为合格，反之，不合格。检 测结果有16根桩不合格，占总桩数15.5%：有2根 桩，钢筋拉断，占2%，未获得确切检测值：合格桩 85根，占总柱数82.5%。 2）由于不知道受检桩侧阻段的岩土名称和厚度，只能以

表23可小于10kPa的合格桩分析

分析认为，反算的q，很小的原因，并非是侧阻段有很软的主 层使其，很小，而是设计的桩很长，由于柱长「与，成反比，致

基抗工程计算参数的试验方法和用

9.2施工检验 9.2.2基槽检验工作是由建设方、施工方会同勘察、设计单位 一起进行，主要对基槽揭露的地层情况进行检查，是否到了设计 所要求的地基持力层等。 9.2.3由于桩基工程的重要性和隐蔽性，应在工程桩施工前进 行试钻或试打检验实际岩土条件与察成果的相符性对大直 径挖孔桩，应逐桩进行持力层检验。对桩身质量的检验，抽检数 量应根据工程重要性、地质条件、基础形式、施工工艺等因素综 合确定，抽检数量应按现行行业标准《建筑基桩检测技术规范》 JGJ106执行，抽检方式必须随机、均匀、有代表性，对重要工 程及一柱一桩形式的工程宜100%检验，对于高应变确定单桩承 载力应有静载的对比资料 9.3现场监测 9.3.1、9.3.2现场监测的内容主要取决于工程性质及周围环境 的状况。本条文列出了应布置现场监测的儿种情况，基于岩土工 程的理论计算还不十分精确：具有半经验半理论特点，为保证工 程安全，监测是非常必要的，既能根据监测数据指导施工，也为 岩土工程的反演计算研究提供资料。 9.3.3~9.3.5正式监测前应做的准备工作 9.3.6监测资料应及时整理，监测报表应及时提交有关方，以 指导以后施工。当监测值达到或超过报警值时，应有醒目的标 识，并及时报警。 9.3.7~9.3.10包含了基坑监测、坑底回弹监测、沉桩施工监 测和地下水长期观测的基本内容，具体实施时应根据需要选择监 测项目。 9.3.11建筑物降观测应符合条文规定，未尽事项可按现行行 业标准《建筑变形测量规范》JGJ8执行。关于沉降相对稳定标 196

29回弹量计算中采用的士性指标

表30按回弹模量法计算回弹量示例

其对工程的影响；如果没有进行初勘，则应在分析场地地形、地 貌与环境地质条件的基础上进行具体评价：并作出结论。 11.2.4详勘报告应明确面清楚地论述地基土层的分布规律，对 地基土的物理力学性质参数及工程特性进行定性、定量评价，岩 土参数的分析和选用应符合有关国家标准。 11.2.5由于地下水在高层建筑设计中的作用和影响日益受到重 视，因此在传统的查明水文地质条件和参数的前提下，本次修订 还要求报告书对地下水抗浮设防水位、地下水对基础及边坡的不 良影响以及对地基基础施工的影响进行分析和评价。 11.2.6详勘报告书对天然地基方案的分析，首先应着眼于对地 基持力层和下卧层的评价，在归纳了勘察成果及工程条件的基础 上，提出地基承载力和沉降计算所需的有关参数供设计使用。 11.2.7详报告对研基方案的分析，首先应看眼手桩型及证端 持力层（桩长）的建议，提出桩基承载力和桩基沉降计算的有关 参数供设计使用，对各种可能方案进行比远，推荐最佳方案。 11.2.8详勘报告对复合地基方案的分析，应在分析建筑物要求 及地基条件的基础上提出可能的复合地基加固方案，确定加固深 度：提出相关设计计算参数。 11.2.9勘察报告要求，宜根据基坑规模及场地条件提出供设计 计算使用的基坑各侧壁综合地质剖面的建议，并建议基坑支护方 案。对地下水位高于基坑底面的基坑工程，还宜提出地下水控制 万案的建议。品 11.2.11对高层建筑建设中遇到的一些特殊岩土工程问题， 察期间高层建筑勘察有时难以解决，这些特殊问题主要包括：查 明与工程有关的性质或规模不明的活动断裂及地裂缝、高边坡、 地下采空区等不良作用，复杂水文地质条件下水文地质参数的确 定或水文地质设计，特殊条件下的地下水动态分析及地下室抗浮 设计，工程要求时的上部结构、地基与基确共同作用分析，地基 基础方案优化分析及论证，地震时程分析及有关设计重要参数的 最终检测、核定等。针对这些间题要单独进行专门的勘察测试或 210

11.3.1期察报告所附图件应与报告书内容紧密结合，具体分两 个层次，首先是每份勘察报告书都应附的图件及附件主要有四 种，本次修订增加了“岩土工程期察任务书”的附件，它是勘察 作的主要依据之一：另一个层次是根据场地工程地质条任或工 程分析需要而宜绘制的图件，这是本次修订增加的内容，它是根 据不同场地及工程的情况来选择，条文只列出四种，实际工作还 可以选择和补充。 11.3.2期察报告所附表格和曲线，一方面要全面反映勘察过程 中测试和试验的结果，另一方面要为岩工程分析评价和地基基 础设计计算提供数据。条文也只列了四种，实际工作也可以进行 选择和补充

附录A回弹模量和回弹再压缩 模量室内试验要点

附录D标准贯人试验成果估算预制 桩竖向极限承载力

表32标贯实测击数N与黏性士状态的经验关系

附录E大直径桩端阻力载荷试验要点

附录F原位测试参数估算群桩 基础量终沉降量

F.0.1本条规定了用原位测试参数按经验关系换算土的压缩模 量后，直接用原位测试参数估算群桩基础最终沉降量方法的适用 范围和适用条件，尤其是在本条第4款中明确了用本附录的有关 公式计算沉降时，应与本地区实测沉降进行统计对比和验证，确 定合理的经验系数。 F.0.2对无法或难以采取原状土样的土层，如砂土、深部粉土 和黏性土等，可根据原位测试成果按标准中表F.0.2经验公式 确定压缩模量E值。 对砂土和粉土，主要依据旁压试验E与单桥静力触探比贯 人阻力P、标准贯入试验N值建立相应统计关系（近100项工 程数据），如图18和图19所示。

图18旁压试验模量与静探比贯人阻力关系图

由图可见，E与P、N值有良好的线性关系（相关系数分 别为0.83和0.95），由E与E相关关系即E=（1.5~2.0） E，可得到E=（3~4)P.或E=(1.33~1.77)N，与目前期察 单位已使用经验公式基本一致，故表中对于粉土和粉细砂采用经 验公式E=（3～4）P,或E一（1.0~1.2)N。对深部黏性土，通 过P.值与室内试验E值建立相应经验关系见图20（约100项工 程数据）

如不考虑这些因素，势必造成沉降量估算值偏大。为提高桩 基况降估算精度，桩基沉降估算经验系数应根据类似工程条件下 沉降观测资料和经验确定：计算参数（如E，）宜通过原位测试 方法取得或通过建立经验公式求得：当有工程经验时，可采用国 际上通用的旁压试验等原位测试方法估算桩基沉降量，本次修订 工作收集的上海地区近150项工程的沉降实测资料，在进行计算 值与实测值的对比、分析、统计后，使计算值与实测值较为接 近NB／T 42145-2018 全钒液流电池安装技术规范，提出采用原位测试成果计算桩基沉降量方法，在使用时应注 意其经验性和适用条件。 本标准修订中推荐了两种方法，第一种按实体深基础假定的 分层总和法（s=nepah/E），通过对桩端人土深度、桩侧 土性和桩端土性修正，以提高桩基的计算精度。 本标准所提出的计算方法与实测值比较结果见图21和 图22

图21沉降量计算值与实测值之比频图

由上图可见，一般情况下，按建议方法计算的沉降量天于实 测值，其平均值为1.2，变异系数为14%，计算值与实测值比值 在0.91.3区间占到75%，其计算精度能满足工程设计要求。 但必须说明：本次修订工作所收集的近150项工程的沉降实 测资料主要分布在上海地区，尚需全国其他地区的资料加以验证 和补充。 第二种方法是采用静力触探试验或标准贯人试验方法估算桩

图24静力触探试验参数经验法相对课美师数分布

图23静力触摄试验孕数经验法计算与实测置

附录H竖向和水平向基准基 床系数载荷试验要点

GB/T 42097-2022 地上石油储（备）库完整性管理规范表36M上海地基基础设计规范坚向和水平向基床系数经验值

H.0.3载荷试验中承压板采用边长为300mm的方形板，现行 行业标准铁路路基设计规范》TB10001规定采用30cm直径 的圆形承压板，取下沉量为0.125cm的荷载强度为基床系数：