标准规范下载简介

DL 5022-2012 火力发电厂土建结构设计技术规程.pdf

烟图构造章节在沿用原标准规定的基础上，增加广钢筋混凝 土简壁上、下洞孔间距离，钢排烟简加劲肋的构造要求和外露金属 构件的防腐蚀要求。

8.6.6据工程调查，有的烟道纵梁发现裂缝，为此建议在烟道纵

GBT50312-2016《综合布线系统工程验收规范》梁内增设侧向温度构造钢筋。

8.6.8烟道内的烟气压力按不小于土2.5kN/m取值

家标准《烟设计规范》GB50051一致。水平烟道底板的积灰荷 载主要是依据国家现行标准《火力发电厂烟风煤粉管道设计技术 规程》DL/T5121一2000附录F进行了修改。从调查资料得知： 1对不同发电厂湿式除尘器而言，烟道底板积灰厚度的变化 幅度甚大(0.1m~～3m），其规律性难于找到。一般位于与烟窗交 接处附近的烟道底板积灰最为严重。从烟道的纵横部面来着，积 灰厚度一般均呈曲线分布，并非在一定长度范围内整个底板上皆 积灰很厚。积灰厚度与运行管理水平有关。 2对于电除尘器，由于其除尘效率很高：一般积灰不多。但 其除尘效率随运行时间的增长而逐渐降低。当电除尘器停止运行 而锅炉继续运行时，积灰厚度有所增加。 3积灰荷载应由工艺专业提供，般可接本标准表8.6.8所 列考虑。

9.1.8空冷支架结构的变形容许值主要依据现行国家标准《钢结 构设计规范》GB50017和工程经验确定。 9.1.9空冷支架宜采用三维空间结构计算软件整体分析，宜建立 整体模型计算分析，包括考虑挡风墙支架及冷凝器支架结构的空 间作用，以使计算模型能够代表结构的实际刚度

9.2.3各平台活荷载取值是根据工程经验确定的。 9.2.4本条根据工程经验提供了空冷风机等效静荷载的取值，如 设备供应商不能提供时，可按本条采用。 9.2.6 控制基础底面零应力区域，可以改善柱与基础的嵌固 条件。

9.2.7大直径管柱基础的实际嵌固条件尚缺乏相关研究。本条

中管柱计算长度的确定综合了各工程的经验取值。有的工程计算 将管柱的计算长度取为2.0H是偏于保守的。管柱底部的约束条 件与管柱底部受力、基础埋置深度、地基抗弯刚度有关。

9.3.2现行国家标准《高聋结构设计规范》GB50135规定

9.3.2现行国家标准《高聋结构设计规范》GB50135规定 结构的构造配筋。根据实际工程经验，钢筋混凝土管柱多 配筋，耳多以裂缝计算控制

9.3.3空冷平台钢结构防腐涂层维护条件较差，采用镀锌

耐久性可达30年以上。当有充分论证，也可选择采用重度 的涂料防腐，但耐久年限不得少于15年。

施，发生火灾时，变压器上方的钢桁架或钢梁的防火间距尚无 数据，采取可靠的消防措施防护是十分重要的。根据工程经要 近变压器的钢结构柱及柱间支撑结构可采取防火涂层，包覆 护措施。

9.3.7现行国家标准《钢结构设计规范》GB50017中）

9.3.7现行国家标准《钢结构设计规范》GB50017中对需要验算 疲劳的焊接、非焊接结构材料低温环境下冲击韧性有明确要求，以 提高寒冷地区结构抗脆断能力。空冷支架的钢桁架为室外、间接 承受动力荷载的钢结构，对于严寒地区环境温度远低于一20℃的 焊接结构，即使无需验算疲劳，考虑低温环境下冲击韧性的合格保 证也是必要的

10.1.1本次修订参照石化行业标推并结合火力发电厂的特点： 对原标雅的规定作了补充，增加广纵梁式管架的内容，将原标推中 滑动和导向管架划分到活动管架范围内。 10.1.2参照石化行业标推，当管道支架上数设的振动管道重量 占全部管道重量的30%以上时，管架可定为有振动的管道支架。 有下列情况之一者应定义为振动管道：直径大于或等于200mm 的蒸汽管道，往复象送液体的管道；时停时开，扫线频繁的管道；活 塞式压缩机输送气体的管道：生产过程中突然升温增压的管道（如 紧急放空管道）；使用*快速切断的管道；温度大于200℃的高 压管道。因此，本次修订新增厂有振动的管道支架。发电厂综合 管道支架较多采用了纵梁式管架。 10.1.3当管道重量较小、高度较低及管道膨胀量较大时，应按刚 性管架设计；管道重量较天、高度较高（大于6m）且管道膨胀量较 小时，可采用柔性管架；半铰接管架适用于營道重量较大，主动 变形符合管架倾斜度要求的管架。 1刚性管架：管道支架柱刚度相对较大，管道支架顶部的变 形不能适应道受热变形的要求，管道与道支架巅部接触面产 生相对位移，便得管架承受管道膨胀时产生的摩擦力。 2柔性管架：管道支架柱刚度相对较小，管架顶部的变形能 适应管道受热变形的要求，管道与管道支架部接触面无相对位 移，使得管道支架承受柱顶变位时产生的水平推力。 3半铰接架：支柱下端与基础的连接，沿纵向为半铰接，沿 横向为固定。

10.1.610.1.9新增了纵梁式管架伸缩缝间距的规定，增加 了管道支架的上部结构挠度、侧移以及地基差异沉降充许值的 规定。

10.2荷载及荷载组合

10.3.4、10.3.5这两条参照管道支架设计手册，修改并补充了各 类管道支架柱计算长度系数的规定。 10.3.7本次修订新增了管道支架基础底边与地基底面反力零值 区尺寸的限制规定。 10.3.8本次修订对管架构件充许长细比的规定作了修改和 补充

11.1.1与现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011租

11.1.9受工艺布置限制，主厂房结构楼层布置和抗侧力

置难以完全满足规则性要求，且荷载分布也极不均匀。钢乡 有结构延性好、抗震性能优和材料可再生利用的优势，故本

出宜优先选用钢结构。“常规布置的主厂房”指前煤仓双跨框排架布置，郎双跨框架和排架组成的框排架结构，纵向（厂房长度方向）结构单元设置有剪力墙（或抗震支撑）（图5）。本条中关于钢筋混凝土结构的选型原则是根据工程经验、震害资料和实验研究成果确定的。A图5主厂房前煤仓双跨框排架布置示意图根据工程设计经验，7度Ⅲ类场地及Ⅲ类场地以上采用钢筋混凝凝土结构时，由于抗震墙（或抗震支撑）设置的不规则，可能导致结构地震作用效应和变形局部加大，不能满足抗震设计要求，故本标准提出7度Ⅲ、类场地可采用钢结构。根据汶川地震的震害调查，江油发电广2×330MW十2×300MW燃煤机组分两期建设，主厂房钢筋混凝凝土结构均采用双跨框排架布置，抗震设防烈度为6度、7度，汶川地震遭遇8度地震作用，7度设防的主体结构（除汽机房的网架屋盖外）基本完*266.

构整体性和提高抗震性能的考虑。楼板采用二次（叠合）施工时 应采取措施保证楼板整体性。

11.1.12支承煤斗的楼层，煤斗区域开孔较大导致楼层刚度削 弱，不应取消剩余部分的现浇钢筋混凝土楼板，而应设法增强楼层 刚度。在煤斗重心较高，支承连接部位承受倾覆弯矩有困难时，相 邻楼层可设置水平支撑，

：1.13从历次地展的展害情况来看，轻型屋盖比重屋盖抗象 好，无天窗的屋盖系统比有天窗的抗性能好，一般利用山培 的厂房对抗度不利

大型设备采用悬吊设计等消能减震措施。 11.1.18对7度以上地区，降低煤斗，除氧器，加热器、锅炉给水 泵、工业水箱等布置高度，对结构抗震有利。

11.2.1本条建（构）筑物避开要求主要指发震断裂带的避让，边 坡、边缘的避让等。不利地段应考惠可能产生的地震放大作用，增 大系数应符合现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011 2010第4.1.8条的规定。本条为强制性条文。 11.2.5震害表明，软弱地基存在震陷灾害，造成建（构）筑物地基 沉降或不均匀沉降破坏。震陷的发生可用地基承载能力、平均剪 切波速作为界限值。软弱士层的厚度对震陷的影响与层位有关 最不利条件是软弱土层与基础直接接触，本条根据发电厂的特点 提出了相应的抗震措施。 11.2.6～11.2.8本次修订补充了液化土层中基础周边回填土、 预制耕接头、长度和配筋的抗震设计要求。基抗震设计符合 国家现行标准《建筑桩基技术规范》JGJ94和《建筑抗震设计规 范》GB50011的规定。 11.2.9抗拔按受拉主筋锚入承台的桩数沿用了原标准。本次 修订增加了抗拔力桩通长配筋和钢筋锚固长度的规定，也符合现 行国家标准《建筑桩基技术规范汀JGJ94的要求。 11.2.10本次修订取消了桩基按抗震性能分类的构造措施。本 条中关于各类桩的配筋构造措施的要求沿用了原标推的规定。

11.3.1本条规定主要依据工程经验和震害记录。本次修订借鉴 广现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011的条文，同时作了 以下调整： 1原标准针对国内几次7度、8度地震的震害调查资料，发

场地时运燥栈桥横向可不验算”的规定。由于大容量机组运煤栈 桥的高度和跨度变化范围较大，本次修订取消了该规定；即使在6 度时也可按高度和场地条件进行判断。 2修改了烟图的计算规定，使其与现行国家标维《烟卤设计 规范》GB50051一致。 另外，根据大量震害调查分析表明，位于地面以下的地下管 沟、隧道、沉淀池、卸煤沟等地下建筑物有较好的抗震性能。 11.3.2本次修订根据发电广建筑物地震的宏观调查资料，并结 合发电厂实际情况，补充了8度和9度地区的汽机房屋盖网架和 9度时高度大于40m的建（构）筑物均应计算竖尚地震作用。 11.3.3本条基本维持厂原标。本条第2款增加广结构扭转计 算规定；本条第3款针对发电厂主厂房结构的不规则问题，明确了 8度Ⅱ至V类场地采用时程分析法进行多遇地震下补充计算的 规定。 11.3.4本次修订根据发电厂结构存在层高变化大、错层等实际 情况，新增广遇地震作用下薄弱层变形验算的规定。根据工程 经验和试验研究的意见，钢筋混凝士和钢结构主厂房都不同程度 地存在结构薄弱层，高地震烈度区应进行罕遇地震下薄弱层变形 验算。 ， 11.3.5本条针对发电厂可变荷载类型与现行国家标准《建筑抗震 设计规范》GB50011存在的区别，作出了相应规定。本次修订对原

11.3.4本次修订根据发电厂结构存在层高变化大、错层等实际

情况，新增广牵遇地震作用下薄弱层变形验算的规定。根 经验和试验研究的意见，钢筋混凝士和钢结构主广房都不 地存在结构薄弱层，高地震烈度区应进行罕遇地震下薄弱月 验算，

数为1.5。震害调查表明，在强烈地震作用下，单层厂房突出屋面 的天窗架的立柱和垂直支撑普遍遭到破坏，甚至6度区也有震害， 日前发电厂汽机房天窗架结构已基本不采用，本次修订取消了相 关内容。 11.3.7主厂房屋架端部及支座的构件之间连接处，一般有多种 因素产生的应力聋加及应力集中，因此，对结构计算分析效应应乘 以不同增大系数。 唐山地震时，陡河电厂、唐山电厂的汽机房屋盖大面积塌落： 汶川地震江油电厂二期汽机房网架整体跨塌，与屋架支座处的 杆件强度或连接不足有关，大量震害表明，节点的震害普遍较重。 焊接连接的延性差，焊接施工受现场条件影响，规定广增大系数取 大值。螺栓连接延性较好，而耳施工的可靠性大一些，故增大系数 略有区别。 汽机房屋盖不同于一般单层厂房的屋盖，受力比较复杂。另 外，汽机房外侧柱的纵向刚度与主厂房B、C列框架纵向刚度相差 较大，地霆时容易引起屋盖结构扭转，因而规定了屋架支座与柱子 连接处的地震作用效应乘以附加放大系数。 11.3.9内部连接平台（如汽机房平台）、相邻连接结构[如锅炉前 （侧）平台、运煤栈桥、烟道与烟窗连接部位等在自身有一定抗霆 能力的条件下，要求沿结构或构件的纵向能滑动，其横向为简支， 联结处能承担地震作用。 汶川地震中江油电厂的相关震害：支承汽机房平台钢筋混凝 土梁的牛腿出现混凝土压碎现象、烟道与烟窗连接部位牛腿出现 混凝土压碎现象、楼板钢梁移位、薄腹梁端部支座处有碎裂并钢筋 外露等

11.3.7主厂房屋架端部及支座的构件之间连接处，一般

1.4钢筋混凝土结构主广房

11.4.1本条强调结构布置应通过与工艺专业的协商，有 结构布置。

采用高强混凝土应充分考愿建设当地的施工条件。针对高 凝土的研究成果表明，高强混凝土框架柱在0.7~~0.8的设计 比时，可以基本满足有限延性（二3）的要求，但框架柱截面 减小，以避免“强梁弱柱”问题加重。主厂房高强混凝土柱在 压比下构件延性降低，应比普通混凝土轴压比限值适当降低。 4.7主厂房框架柱的轴压比限值与现行国家标准《建筑抗 计规范》GB50011相比有所放宽，本次修订也随之相应修改， 比限值隆低0.05

筋最大间距的规定，参照现行国家标推《建筑抗震设计规范》GE 50011按不同抗震等级区别对待规定；新增了设防烈度9度一级 框架柱和一级框架短柱的抗震构造措施。另外，还增加了梁柱最 大配筋率的规定。增加最大配筋率的目的是，要求设计者应控制 梁柱配筋用量，防正梁柱节点区域钢筋过密，造成施工质量难以 保证。主要设备指除氧器、煤斗等。 11.4.17、11.4.18这两条为本次修订新增条文，主要参考了现 行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011的相关条文和工程 经验。

本节为本次修订新增内容。钢排烟筒具有抗震性能优于砌体 排烟筒的特点，高烈度区应优先选用。砌体排烟筒或内衬需要采 取拉结及加强措施，确保烟正常使用的安全可靠性。2008年汶 川地震曾发生烟窗内衬塔塌破坏

11.7集中控制楼和屋内配电装置楼

本次修订以集中控制楼取代广主控制楼，主控制楼多用于变 电所，其抗震设计可按变电所建筑结构设计技术规定执行。 多层屋内配电装置的特点是各层层高不等，母线间横墙不封 顶和楼面开孔面积较大等。 考虑到目前机组容量的加大和电压等级的提高，结合汶川地

震中砖混结构的不利震害，集中控制楼和配电装置楼对震启恢复 发电厂发电十分重要，且厂房的柱距和跨度较以前都增大很多，因 此本次修订取消了砌体结构的适用范围，优先采用现浇钢筋混凝 土框架结构。

11.8.111.8.3国内1993年以前的十多年中发生的儿次强烈 地震中，离震中较近的12座发电厂的栈桥经历了7度～~10度地 震的考验。运煤栈桥结构震害部位可归纳为下列各点： 1相邻建（构）筑物间发生碰撞破坏。 2预制构件破坏。. 3围护结构破坏。 4栈桥框架支柱节点区破坏。 2008年汶川地震，运煤栈桥发生了轻度破坏。宏观地震表 明，栈桥结构的纵向抗震应适当加强，可在低端或中部设置刚性的 纵向抗震结构（如抗震囊墙、抗震支撑）。 实践表明，栈桥结构与相建筑物的动力特性不同，其间有必 要设防囊缝。过去寸惯采用栈桥搁置在相邻建筑物的做法，但栈 桥高端的防震缝按高度计算，其数值较大，滑动或滚动支座设计难 以实现，因此，根据震害资料和工程经验，补充了设有刚性跨或落 地端栈桥的防震缝的设置规定。 11.8.4栈桥本身在脉动实测下表现为整体振动，各处频率几乎 相等。皮带设备运行虽对栈桥纵向有一定的影响，但影响不是很 大，因而地震作用计算中可不考虑。根据实测，将栈桥分为下列几 种计算方案：刚性桥面弹性支承的抗震计算方案，刚性桥面低端铰 接弹性支承的抗震计算方案，弹性桥面弹性支承的抗震计算方案。 简化计算时，应协调栈桥的横向变形，使各相邻横向承重结构 的刚度相近似，减少刚度的不均匀和避免扭转效应。按杠杆原理 将重量分配到各横向结构上的分配原则是近似的。计算结果表

明，高端栈桥的支柱周期偏长。为安全起见，设计时宜将地震作用 产生的内力适当加大。栈桥按整体计算可以弥补高端栈桥地震作 用偏小的问题

11.9.1简仓的抗震能力主要取决于其支承结构。仓壁落地结构 的水平刚度较大，相对安全，而柱承式结构的柱轴压比通常较高， 底部刚度薄弱，结构延性较差。从对抗震有利的角度出发，筒仓结 构宜优先选择筒壁承重或筒与柱联合承重的结构，不宜采用柱承 式结构。 调查结果表明，柱承式筒仓震害较重，柱承式方仓最重，而简 承式圆简仓最轻。简承式圆简仓的延性很好，抗扭性能较好，且具 有足够的变形能力等。根据发电厂特点，直径较小时采用筒壁支 承的圆筒仓，当直径超过15m时采用简与柱联合支承的结构，完 全可以满足工艺需求。 11.9.2筒仓与相邻栈桥相连的共同工作机理相当复杂，且缺乏 研究，宜在结构布置中用防震缝将两者分隔成独立的结构单元，以 避免相互影响和碰撞。当分离式方案实施有困难、必须将栈桥支 承于简仓上时，连接处不应刚度过大，应通过减弱连接部位的刚度 来减小两者的相互作用。 11.9.3根据工程经验，仓顶以上皮带层及皮带转运层建筑两层 布置时，以采用筒仓壁承重的结构为主，对抗震有利。当局部突出 屋面布置时，一般为单层建筑，仓顶以上结构生根在仓顶梁上，筒

究，宜在结构布置中用防震缝将两者分隔成独立的结构单元， 免相互影响和碰撞。当分离式方案实施有困难、必须将栈桥 于筒仓上时，连接处不应刚度过大，应通过减弱连接部位的刚 威小两者的相互作用。

11.9.3根据工程经验，仓顶以上皮带层及皮带转运层建筑两层

布置时，以采用筒仓壁承重的结构为主，对抗震有利。当局部突出 屋面布置时，一般为单层建筑，仓顶以上结构生根在仓顶梁上，筒 仓震害表明：钢结构仓上建筑的震害最轻，钢筋混凝王仓上建筑的 抗震性能次之，砖混结构害较重。基于抗震性能的考虑，在地震 区仓顶单层局部布置的建筑应优先选用钢结构及轻型围护结构。 本次修订取消了仓预砖混结构。

心角一般不大于100°。依据工程经验，筒壁可不进行抗震验算的 规定。对于地基与基础、支承柱,还应进行抗震验算。

规定。对于地基与基础、文承杜，还应进行抗衰验算。 11.9.5贮料是筒仓抗震计算中的主要荷载。地震时贮料的有效 重量与振动时的有无耗能作用、充盈程度两个因素相关。西北电 力设计院、同济大学及贵州工学院等单位对筒仓的试验表明，圆形 简仓中的散状烂料在动力作用下具有明显的耗龙作用，且满仓时 耗能作用愈加明显。因此，计算筒仓动力效应时贮料重量应取小 于实际贮料的重量，贮料有效系数试验值为0.5～0.7，本条取值 留有裕度。

11.9.6支柱的地震剪力应乘以放大系数，考虑到筒仓外形可能 导致的偏心扭转作用。

11.9.6支柱的地震剪力应乘以放大系数，考虑到筒仓外形可能

11.10.1、11.10.2由于设备本身的刚度很大，为计算简化起见可 作为一刚体来计算地震作用，并验算与基础的连接。 对于高出地面的设备基础，除增加水平地震作用外，还将产生 一个弯矩。对地面上的设备产生水平地作用，可暂按设防烈度 9度用0.4G，8度用0.2G；7度用0.1G来确定。当8度、9度时， 还应考虑竖向地震作用，其值按8度取0.1G，9度用0.2G确定（G 为设备的重力荷载）。 11.10.6海城、唐山地震中，螺栓或地脚螺栓断裂将造成结构错 应、倒塌等严重震害，应引起足够重视。高延性钢的延伸率较大， 有较高的极限变位能力，特别是它的韧性、脆性转变温度较低，大 大减小了螺栓冷脆断裂的几率。因此提出发电厂的重要设备的地 脚螺栓米用高延性钢材的要求。

11.11.1根据海城、唐山及汶川地震震害调查，一般钢结 筋混凝土结构支架均基本完好，说明以往设计中的选型和

1根据海城、唐山及汶川地震震害调查，一般钢结构或钢 土结构支架均基本完好，说明以往设计中的选型和选材均

具有较好的抗震性能。 管道和管道支架相互支持，使整个管网实际上形成了空间体 系，具有一定的抗震能力。因此，一般管道支架当为6度、7度时 可不作抗震验算，只要满足抗震构造措施要求即可。本次修订补 充了需要进行地震作用计算的管道支架的具体要求。 11.11.2本次修订新增了纵梁式管道支架计算简图。地震时管 道支架不论是沿纵向或横向都是在约束条件下工作的，计算简图 简单按悬臂构件考虑与实际是不相符的。 1独立式管架各支架之间横向协同工作的能力差，故以单个 管架作为横向计算单元。纵向是以固定支架为核心沿纵向的自由 端补偿器方向作相对滑移的，故可取两补偿器间作为纵向计算单 元。但因对管道强度应留有一定余地，也可按悬臂构件计算。 2纵梁式管架结构单元划分宜与补偿器的布置协调，计算单 元可取补偿器中至中距离，使管道及管道支架结构受力都很明确 当两者统一一→有困难时，计算单元可按结构单元确定。 11.11.3本次修订修改了计算地震效应时管架的重力荷载代表 值，增加了积灰荷载。 11.11.4半铰接支架本身不能承受水平力，因而整体性较差，在 强烈震动的情况下使用是不合理的。唐山地震后发现，两条半 接支架的管线在柱脚处出现了裂缝，管道拐弯处的半铰接支架因 地震起会导致长期斜。因此，本标推提出位子8度9度的独 立式支架中的中间支架，不宜采用半接型。

11.11.5目前的支架抗震验算，只考虑籽件自身的弹性变形，而

活动支架中的柔性支架和半接支架的管道都与管道支架有 一定连接。因而管道和支架两者间可视为整体工作，这为准确分 析计算单元内的总地震作用提供了条件。 由震害资料得知，在地震后发现管道滑动支座处，管道与管道 支架间沿纵向出现相对位移，说明地震作用已超过两者间的摩擦

力，该支架所承担的最大地震作用就等于摩擦力，活动支架整体分 新可依此作为参考依据。 11.11.6,11.11.7 这两条为本次修订新增内容,

11.12.1空冷支架结构与工艺设备布置密切相关，特别是排气管 道布置的影响，需要实现结构刚度中心与质量中心重合，才能实现 结构平面规则布置的要求。

道、风机桥步道可取现行国家标雅《建筑结构荷载规 B50009一2001（2006年版）第4.2.2条无设备操作荷载。不 与雪荷载同时参与效应组合

风机防护网和风机平台封板工的活荷载可不参与地震效应

11.12.4空冷支架结构有多种结构形式，由于设备质量主要集中 在上部，在水平地震作用下，结构变形主要表现为整体平动与扭 转，考虑到结构的抗震性，空冷支架宜采用规则的结构布置形式。 尽量避免出现单侧悬挑或转角悬挑空冷凝器的布置形式，防止地 震作用下对支架结构产生不利的扭转影响。柱顶节点连接部位是 结构薄弱部位。结构采用空间整体分析，考虑扭转耦联效应与结 构本身的抗震特性吻合。

附录A干煤棚及圆形封闭煤场 风荷载体型系数

附录A干煤棚及圆形封闭煤场

本附录为新增内容。表A，0.2提供了5种网壳于煤棚的风荷 载体型系数取值，分别取自中南电力设计院提供的湖南益阳电厂、 江西丰城电厂、汉川电厂、嘉兴电厂、鸭河口电厂等工程研究成果， 可供设计参考。 圆形封闭式煤场风荷载体型系数根据国内相关风洞试验研究 对比表明，按照现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009一2001 (2006年版）表7.3.1中旋转壳顶的风荷载体型系数取值，正压区和 负压区的分布是一致的，风洞试验的负压区风荷载体型系数小于规 范要求，正压区风洞试验结果大于规范要求；正压区和负压区的风 洞试验均小于ECCS标准的规定，ECCS标准可以考虑挡煤墙高度 和煤场直径变化等因素，与风洞试验的一致性较好

本次修订针对二次施工需要设置牛腿，挑耳等，考到装配式 构很少采用，将源标准正文中部分钢筋混凝土结构节点计算与 的内容编人本附录。

本次修订针对二次施工需要设置牛腿，挑耳等，考惠到装配式 结构很少采用，将源标准正文中部分钢筋混凝土结构节点计算与构 造的内容编人本附录。

建筑物的沉降观测必须在浇筑基础时开始观测，若沉降观测 不是从浇筑基础时理点观测，就不是完整的沉降观测资料。一般 请情况下基础面在地面以下，沉降观测点先建在基础面，而长期的沉 降观测点设在地面以上，因此施工时必须注意。 建筑物竣工后的第一年内，每隔2个～3个月观测一次，并控 制每次观测的沉降量在5mm～10mm之间，当超过10mm时，应 缩短观测间隔，以后可根据流降速率决定观测间隔，如每次观测的 沉降量小于5mm时，则可将观测间隔逐步延长至4个月，当每次 观测的沉降量小于3mm时，则可把观测间隔延至6个月，直至达 到稳定标准。

本附录为新增内容，主要引用了隔而固公司（GERB）以及国 内相关的研究总结资料，目前国内已有工程应用实例。 台板应有足够的质量和刚度，一般可与常规基础顶台板的厚 度一致。隔振装置的主要参数包括隔振器垂真刚度、水平刚度、阻 尼系数以及竖问承载能力等。隔振装置的选配应确保其承载能力 留有足够的余量，系统垂直方向固有频率应远离机器工作频率。 在美国《大型汽轮发电机机座设计导则》中指出，隔振器的弹 黄有圆柱螺旋弹黄装置和板式弹簧装置，圆柱螺旋弹簧具有垂真 和水平刚度，而板式弹簧装置可提供垂直刚度。在承受水平地震 作用时，采用板式弹簧装置DB34／T 3351-2019 桥梁塔柱大体积混凝土温度控制指南，基础台板需设置水平连杆与周围平台 结构相连。 根据隔而固（GERB）公司的经验，凝汽器底部采用弹簧支承 方式、缸喉部刚性连接是最经济的匹配。当凝汽器与低压缸喉部 设置伸缩节时，隔振装置将要承受全部的真空吸力，防正凝汽器热 态运行引起汽轮机缸体向上拱起。 平衡品质等级计算规定引自德国标准《机器基础一一支承带 转动部的概器的柔性结构》（第一部分）DIN4024（Part1）。强 迫振动计算时，德国工程师按照经验，将扰力点模拟在轴承座中心 上。台板的材料阻尼比取值为0.03，计算模型建立隔振元件，输 入刚度系数及阻尼。 《在非转动部件上测量和评价机器的机械振动，第2部分： 50MW以上，额定转速1500r/min，1800r/min，3000r/min，3600r/mir 陆地安装的汽轮机和发电机》GB/T6075.2中?给出广汽轮发电 机组A、B、C、D四个评价区域，以及区域边界A/B、B/C、C/L

均方根振动速度的判据（表14）

表14汽轮发电机组均方根振动速度

简化了单层多管风荷载体型系数的取值方法。风荷载的计算 是根据现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009提出的，对部 分规范中未列出的风荷载体型系数，采取与类似对比分析的方法 以求得合理取值。 H.2冰雪荷载计算 新增了冰雪荷载的计算公式。 .3管道荷裁计美 本次修订补充广管道垂直荷载计算简图和管道垂直均布荷载 的计算公式。新增了管道水平推力的相关规定和计算方法，新增 了管道牵制系数内容。

附录K框架异形节点核芯区截面抗震验算

本附录引用了《火力发电厂主！房结构抗震设计技术》科研项 目的“主厂房钢筋混凝土结构试验研究”课题成果。试验研究表 明：异形边节点与异形中节点的初裂及抗剪承载能力取决于异形 节点的“混凝土小核芯”尺寸、混凝土强度等级和配筋状况。有限 元分析和试验结果均表明，轴压力对异形节点抗剪能力的有利作 用应折减一半，与现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011的 靓定相同。覆盖手节点“小核芯”的直交梁对节点核芯区混凝土有 很强的约束作用，能显著提高节点核芯区的抗裂和抗剪承载能力。 在模型试验和计算的基础上得出节点“小核芯”尺寸的抗 裂和抗剪承载能力公式，较现行国家标准《建筑抗震设计规范》 GB50011略有提高。为改善异形节点的抗震性能，可在节点域配 置斜向交文钢筋

JTS／T 292-2-2018 远海区域水运工程船舶机械艘(台)班费用定额统一书号：1580177·780 定价：78.00元