标准规范下载简介
GB∕T 50181-2018 洪泛区和蓄滞洪区建筑工程技术标准.pdf5.3.8、5.3.9 窗台以下及洞口
5.3.8、5.3.9窗台以下及洞口四角墙体在波浪作用下易首先破
环以至危及其他部位的安全。因此第5.3.8条规定在窗台标高处 设置钢筋混凝土现浇带（以下简称现浇带）或配筋砂浆带（以下 简称砂浆带）。 现浇带或砂浆带的主要作用是减小墙体位于楼板处的弯矩 改善洞口四角的受力性能。现浇带或砂浆带不需周边团合，但需 与抗洪柱或与之相垂直的墙体用钢筋锚固。位于窗台处的现浇带 或砂浆带可代替窗台板，但位手洞口上方的现浇带或砂浆带不能 代替过梁
与使用要求有矛盾。因此，根据一些蓄滞洪区的经验：本条提出 开洞位置的墙体可采用轻质材料、低强度等级砂浆砌筑。这种措 施也称为局部薄弱构造措施。局部薄弱构造措施实属一种“弃卒 保车”之策，是为了保证房屋主体结构安全采取的一种措施。要 求局部薄弱构造在非洪水期间不影响使用要求，洪水时易于人为 斥除或能很快跨掉，以保证墙体所应有的开洞率。因此规定薄弱 勾造宜采用轻质材料全现浇大模板住宅搂工程施工组织设计，以免自跨时损坏其他构件，又规定薄弱构 告的粘结材料经水浸泡后容易松散脱落。 局部薄弱构造措施的形式在本标准中未做统一规定，但根据 些蓄滞洪区和洪泛区的建房经验，介绍如下几种形式：
1 当外墙未设门窗时，可采用图3（a）的薄弱构造； 2 当内墙开洞率小于外墙开洞率时，可采用图3（b）的薄 弱构造
(a）外墙可采用的薄弱构造
图3薄弱构造措施示意 过梁；3一现浇带；4一抗洪柱：5一内纵墙
图3薄弱构造措施示意 1一薄弱构造；2一过梁；3一现浇带；4一抗洪柱：5一内纵增 6—现浇带；7抗洪柱；8一过梁；9一薄弱构造
浇带：7抗洪柱：8一过梁：9一薄强
5.3.12墙体上端支撑于屋盖，屋盖各构件之间的牢固连接，对 提高屋盖系统的整体性和水平刚度，使墙体平面外稳定具有重要 意义
提高屋盖系统的整体性和水平刚度，使墙体平面外稳定具有重要 意义。 5.3.14平毛石的规整性较料石差，往往不能满足单轨砌筑，双 规砌筑导致墙体的整体性较差，因此，需要沿墙高每隔200mm~ 300mm设置一层拉结石，拉结石的长度应与墙厚相等。 5.3.15有些地区的石砌墙体采用十砌甩浆的砌筑方法，这种砌 筑方法导致墙体石料之间没有粘结砂浆，墙体整体性差，抗波浪 或抗水流的能力差，因此规定应采用坐浆砌法，不得采用干砌用 浆的砌筑方法
规砌筑导致墙体的整体性较差，因此，需要沿墙高每隔200 300mm设置一层拉结石，拉结石的长度应与墙厚相等。
筑方法导致墙体石料之间没有粘结砂浆，墙体整体性差，抗波浪 或抗水流的能力差，因此规定应采用坐浆砌法，不得采用干砌甩 浆的砌筑方法。
6.1.1钢筋混凝土房屋，蓄滞洪区可根据计算风速和蓄滞洪区
运用频率，洪泛区可根据水流速度，按透空式进行设计 透空式房屋的设计思想是，房屋水下部分的围护墙和楼板 主要是靠近静水面的围护墙和楼板，在波浪荷载或水流荷载达到 设计值之前即脱离主体结构：达到减轻波浪或水流荷载作用、保 障安全楼层使用功能的目标。这种设计方案的特点是，在给定风 浪或水流条件下，主体结构所承受的波浪荷载小，但围护墙要倒 塌、部分室内财产要遭受损失，退洪后需要重新砌筑围护墙、安 装门窗、进行内外装修等。因此，透空式房屋适于在风浪大、蓄 带洪机遇较少的蓄滞洪区采用。 6.1.2由于要求洞口天小及分布均匀，故房屋平面内抗侧力构 牛的布置也应均匀对称，以减轻房屋的扭转效应
于非轻质墙体，洪水期间墙体、室内物品等含水率处于饱禾 ，重量增大，应考虑退洪后跨塌墙体的重量与分布对楼板产 不利影响。
安全层以下墙体的开洞率、开洞位置、墙与柱的连接、洞口上下 的现浇带等构造措施，可按本标准第5章的有关规定执行。
6.2.1当砖砌体与框架梁、柱连接紧密时，可以考虑砖砌体抗 侧力的影响，此时墙体也承受一定的侧向力。 波浪水平荷载、水流荷载和水平地震作用，对于建筑是不同
房屋处于水中的时段与其使用寿命相比是短暂的，故最大裂缝宽 度允许值不采用水中规定值，而采用室内高湿度环境下的规 定值。
6.3.1波浪和地震都具有反复作用的特点，而且以水平分量为 主。因此，房屋的抗波浪或抗水流作用设计方法，可吸取和继承 抗震设计的经验。按本条规定设计的钢筋混凝土构件，可避免形 成短梁、短柱，和在波浪或水流荷载作用下梁、柱的剪切破坏先 于弯曲破坏的可能 本条参照现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011的 有关条文制定
6.3.1波浪和地震都具有反复作用的特点，而且以水平分量为
柱端部易首先破坏。加密箍筋可起到约束混凝土，增加杆件变形 能力：延缓框架破坏的作用。 实践表明，箍筋对混凝士的约束作用与含箍量、箍筋形式、 箍肢间距等因素有关。一般情况下，箍筋含量高的杆件延性好： 筋直径和间距相同时，箍肢间距愈小，则其对混凝土的约束作 用愈大。 为使框架梁、柱的纵向钢筋有可靠的锚固，框架梁柱节点核
芯区混凝土要具有良好的约束条件，其最小配箍量不应低于柱端 的实际配箍量。 此三条系参照现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB 50011有关条文制定。
6.3.6高湿度环境下保护层的厚度应比正常情况大。本
照现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010有 制定。
7.1.1、7.1.2通常情况下，单层空旷房屋是一组由不同结构类 型组合而成的建筑，包含有单层的观众厅和多层的前后厅、两侧 附属用房及无侧厅的食堂等。 观众厅与前后厅之间、观众厅与两侧厅之间一般不设伸缩 缝，因此，根据本标准第3章的规定，布置要对称，并按本章采 取措施，使整组建筑形成相互支持和有良好联系的整体结构 体系。 新建俱乐部、礼堂等公共建筑的附属房屋也应满足集体避洪 的要求，其设计要求和构造措施应根据其结构类型按本标准第5 章或第6章有关规定执行
取措施，使整组建筑形成相互支持和有良好联系的整体结构 体系。 新建俱乐部、礼堂等公共建筑的附属房屋也应满足集体避洪 的要求，其设计要求和构造措施应根据其结构类型按本标准第5 章或第6章有关规定执行。 7.1.3附属房屋的总高一般不宜低于大厅屋檐高度，否则在波 浪或水流荷载作用下，高出附属房屋的大厅部分可能遭受严重 破坏。 大厅的房屋高、跨度大，对抗洪极为不利，因此，要求采用 扇欲泪将技同叶降尿是生型是关形术性进以及
7.1.3附属房屋的总高一般不宜低于大厅屋檐高度，否则在波 浪或水流荷载作用下，高出附属房屋的大厅部分可能遭受严重 破坏。
天厅的房屋高、跨度大，对抗洪极为不利，因此，要求采用 钢筋混凝土柱。同时，附属房屋选型、屋盖形式、构造措施以及 非承重隔墙的合理设置，将有利于提高大厅的抗洪能力。 如果采用无端屋架的山墙承重方案，一日山墙在波浪或水流 荷载作用下倒塌，将会导致由山墙支撑的部分屋盖塌落，这有可 能将其他部分屋盖拖电塌落，甚至使整个房屋倒塌
7.1.4蓄滞洪区考虑到蓄滞洪时风浪的影响，单层空旷房屋尽
7.1.4蓄滞洪区考虑到蓄滞洪时风浪的影响，单层空旷房屋尽 可能建在地势较高处，使房屋下弦高度不小于本标准第3.3.3 条关于近水面安全层楼板底面高度的规定，以避免在波浪力作用 下因屋盖系统的破坏而引起整个大厅的破坏。
7.1.5蓄滞洪区当大厅设置的悬挑结构位于波浪影响范围内时，
此时墙体的开洞率、开洞位置、墙与柱的连接、洞口上 带等构造措施，可按本标准第5章的有关规定执行。
7.1.7单层空旷房屋的山墙一般较高大，且很少开洞，山墙很
承受波浪或水流荷载的冲击，本条对山墙必须设置钢筋混 主和梁作了规定
7.2.4根据宏观调查、山墙抗波浪力计算分析及使用要求，本 条规定对单层空旷房屋山墙的柱和梁应进行出平面抗洪验算。
2.4根据宏观调查、山墙抗波浪力计算分析及使用要求
7.3.1支撑系统对于空旷房屋极为重要。支撑系统不完善，往 往导致屋盖系统失稳，在洪水期间发生房屋倒塌性的灾害。因 此，在结构布置上要求保证空旷房屋支撑系统的完整性和整体稳 定性
瓦）屋面。这类屋盖只要设置完整的支撑体系，標条间以及標条 与屋架间有牢固的拉结，且保证在波浪作用下屋面瓦与条脱 离，一般均具有一定的抗洪能力。若屋面与条的连接过于牢 固，当波浪高度超过屋架下弦时，由于波浪力对屋面的冲击作
用，将会对標条、屋架产生较大的破坏，甚至引起整个屋盖系统 严重破坏
7.3.3柱在变形受约束的部位容易出现破坏，增加箍筋加 以提高其承载能力。
.3.4舞合口网侧墙体为一端自由的高大墙，其上搁直的大 梁亦为悬梁，很不稳定，受力复杂。因此：舞台口墙要加强与大 亍屋盖体系的拉结，用钢筋混凝士柱和水平圈梁、卧梁来加强舞 台口横墙的整体性和稳定性
.3.S 当按透空式房屋进行设计时，天厅柱的截面和配筋无法 承受墙体传来的波浪荷载或水流荷载。因此，应使墙体在波浪或 水流荷载作用下能自行跨掉
当按半透空式房屋进行设计时，应使填充墙体与柱和梁有牢 固的连接，但墙体的开洞率应符合本标准第5章的有关规定。
7.3.6、7.3.7增设多道圈梁主要是加强房屋的整体性和稳 定性。 大厅与周围房屋间不设伸缩缝时，交接处受力较大，所以要 加强相互间的连接，以增强房屋的整体性。 7.3.8～7.3.11山墙是空旷房屋的薄弱部位之一，且开洞少， 在波浪或水流荷载的作用下容易外倾、局部倒塌、甚至全部倒 塌。为提高山墙的承载能力和稳定性，在山墙必须设置抗波浪或 抗水流的钢筋混凝土柱、梁和卧梁，并加强锚拉措施。 由于使用上的要求，山墙一般不开洞或开洞很少，这对山墙 抗洪极为不利，因此应按本标准第5章有关规定，设置洞口或采 用薄弱构造措施
7.3.6、7.3.7增设多道圈梁主要是加强房屋的整体性 定性。
=1.56Tth 2元d。 Im,wa m.wa
1）蓄滞洪期间的大风出现概率 建筑结构可靠度采用的设计基准期为50年，与此相应地 最大风速与蓄滞洪设计水位相组合的风浪荷载应不少于50年 遇。而最天风速度的统计年限可根据蓄滞洪区的运用机遇来 确定。 在计算不同可变荷载的相遇率时，必须考虑荷载持续时间 除非统计的时间单位小于荷载持续时间。因为两种可变荷载在后 统计时段内出现，却不一定相遇合。例如，重现期为1年的大 风和重现期为1年的洪水，虽然每年都可能出现，但大风可能出 现在春季，而洪水可能出现在秋季，因此，不一定相遇合。退 步说，即使大风与洪水都在同一季节出现，由于大风只持续几 天，而蓄滞洪区的运用一般为1个月左右，两种荷载也不一定相 遇合。 当两种活荷载之间为统计独立时，其平均相遇率可采用下式 近似计算：
武中：入 荷载讠和荷载的平均相遇率； 入，入 分别为荷载和荷载的平均发生率： di，di 分别为荷载i和荷载i的平均持续时间（d）。 一般而言，大风持续时间最多几天，蓄滞洪区运用持续时间
常在10d到两个月之间，而每年汛期内可能用以蓄滞洪水的时 段，即蓄汛洪期，多在6月至9月，天体4个月左右。故可取天 风持续时间与蓄滞洪区运用时间之和约为蓄滞洪期的一半，即：
Md1+μdw = μd/2
式中：d 蓄滞洪区平均运用持续时间（d）； 大风平均持续时间（d）； Md一蓄滞洪期(d)。 设蓄滞洪区两次运用时间之隔为T年；计算风速的重现期 为Tw年：计算风速与蓄滞洪水相组合的风浪荷载为蓄滞洪期5 年一遇，即入wl=1/50。当以蓄滞洪期为时间统计单位，即d= 1时，将上述值及式（3）代入下式：
2）风速标准值的确定 当地有最大风速实测资料时，应先换算得到规定的蓄滞洪期 最大风速数据后再进行统计分析。本标准以蓄滞洪设计水位以上 10m高处蓄滞洪期一遇的10min平均最大风速为统计标准 蓄滞洪区的风况（风向、风速等），既取决于大范围的梯度 风，也受局部地形地貌影响。 安徽省六安地区6个县（市）的气象站自1981年至1990年 10年间的气象资料统计结果表明，在平原和丘陵地区，间距 50km以内，风速和风向一般没有大的变化；而靠近山区时，风 句可能受到地形影响。 我国的蓄滞洪区，多位于平原或丘陵地带，地势变化对风速 影响不大，而且各县大都设有气象站，蓄滞洪区与气象站之间的 水平距离一般不会超过50km。因此，在一般情况下，可以认为 二者上空的梯度风速一致。当然，当地面粗糙度发生变化或地形 变化甚大时，如山峰与山谷之间，则应考虑地形地貌的影响 波浪计算需用水面以上10m高处的风速。考虑到蓄滞洪水
般2m～5m，尚有许多高杆树林及房屋未被淹没，一般口 地面粗糙度为中等，即B类。当水深较大，地面植被及建 大部被淹没时，地面粗糙度应按A类计算。
深一般2m～5m，尚有许多高杆树林及房屋未被没，一般可假 定地面粗糙度为中等，即B类。当水深较大，地面植被及建筑 绝大部被没时，地面粗糙度应按A类计算。 3）计算风速的确定 现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009对风速统 采用比较简单的极值I型分布，年极值分布函数Fy（r）的表达 式为：
现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009对风速经 用比较简单的极值I型分布，年极值分布函数F（r）的表 为：
据独立性假定和同分布假定，可导出T年内的极值分布函
F()=[F()=expexpα( Q
由此可知，1年内的极值分布仍为极值工型，参数α不变， 只是峰值uT相对于年极值分布右移lnT/α。 因此，欲求得不同重现期的风速值，可在年极值分布的基础 上通过采取不同分位值的办法来计算。 设Tw年一遇的风速为Vw，则
F,(Vw) : Tw Tw
式中：u 众值； α一一尺度参数。 以欧拉数=0.57722代人式（12），可得：
用极值I型的方法对风速资料进行统计，只含风速平均值 和标准差（或变异系数）两个参数。当有不少于25年的 最大风速实测资料时，和的抽样误差不大。当风速资料不 足25年但不少于5年时，仍可按式（15）确定，但按式 （14）计算的标准差估值误差较大，此时可根据其他地区风速 资料确定。 现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009编制组为确 定风荷载标准值，曾对全国各地风速进行了统计分析。由于各地 风速统计资料中的参数各不相同，为便于设计使用，统一取：
式中：V一重现期为30年的最大风速 由式（11）及式（19）可得：
u/V.= 0. 7
对比式（20）和式（21），可得=0.15135。 因此，在风速资料不足时，可根据现行国家标准《建筑结构 载规范》GB50009背景材料中对风速统计的结果，取变异系 数%=0.151。 当地没有风速实测资料时，可先通过对气象和地形条件的分 析，并参照现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009中全
国基本风压分布图上的等值线，用插值法确定当地风压W。，然 后再计算风速。 现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009给出的最大 风压为30年一遇，系按年最大风速数据统计而得，并非蓄滞洪 期的风速。因此，当以现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB 50009的风压值为基础，确定蓄滞洪期间的最大风速时，不能使 用以蓄滞洪期为统计单位的式（5）：
里，若T年一遇的风速为VT，
由式（23）、式（24）得出：
将式（19）代入，则：
F,(Vo) = 30
因此，只要求出ao和a~值，即可得VTVo，而V可由现行 国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009中得到的基本风压W。 换算：
蓄滞洪区的运用机遇各地相差很天，有的2～3年用一次， 有的10年、20年甚至30年才用一次。为简化计算，将之大体 分为两档，5年以内者为一档，15年以上者为另一档。15年以 上用一次的蓄滞洪区按洪水15年一遇计算，运用间隔时间不超 过5年的蓄滞洪区按平均3年一遇的洪水计算。现已知大风持续 时间与蓄滞洪期间之和平均为2个月。由此，可导出确定蓄滞洪
间波浪荷载的风速计算公式：
A.0.5计算波高的波列累积频率标准取值1%系参
标准《港口与航道水文规范》JTS145确定的。该标准规定，对 于直立墙式、墩柱式的建筑，其上部结构、墙身和桩基的强度和 稳定性计算，波高累积频率取值1%；当计算基床、护底坡面的 稳定性时，取值5%。 式（A.0.5）是计算1%累积频率波高的近似表达式。表4 给出平均波高与蓄滞洪计算水深之比在0～0.5范围内，按格鲁 豪夫斯基一维林斯基分布计算的结果（表4中a行）与按本条式 A.0.5）计算结果（表4中b行）的对比。由表4可见，近似 公式的计算误差在1%以内。
表41%累积频率波高与平均波高的关系
A.0.6在封闭水域中，风给水面施加水平剪力，使水体顺风向 移动，形成上风水面降低、下风水面升高的水面线，即风增减水 现象。 风增水面高度，按我国现行有关标准，其表达式：
中点附近；水面线平均波降，
此可以导出水域内任一点的风增水（d。为正）或风减水 页）近似表达式：
道路给排水工程施工组织设计d=(lw ksVw 2 gdo
附录E洪水水流荷载计算方法
表5水流阻力综合影响系数K的取值水头与模型y/2/g试验平港工规开洞率FAF/AV2K.距离（m）(kN)均值范值32.950.684.330.52.024.072.130.2562.980.684.380.52.355.521.591.791.7493.080.684.530.52.345.471.6632.690.683.950.52.024.071.940.3062.740.684.030. 52.355.521.461.641.622.820.684.150.52.345.471.5232.430.683.580.52.024.071.760.3562.660.683.920. 52.355.521.421.541.5192.660.683.910.52.34.471.430.401.391.390.451.281.28设计水流流速V的取值，对于直流段河流，由主流区向两侧，水的流速逐渐减小，通常可减小到主流区流速的1/2～1/3。村镇段河流上游的村口处导流墙可影响此区段的水流速度，当村口处设有导流墙时，取主流区流速的较小值1/3，当村口处未设置导流墙时，取主流区流速的较大值1/2。由本标准附录E式（E.0.2）可知，水流力是流速的二次方关系，随着流速的增大，水流力将迅速增大。图4是不开洞和开洞率为0.3时水流速与作用在墙面单位面积上水流力的关系曲线。由图4不开洞曲线可见，当水流速为3.5m/s时，水流力达到了14.21kN/m²；水流速同样为3.5m/s，当开洞率为0.3时，水流力下降到了10kN/m²，降低了30%。由此可见，墙体上开有一定比例的洞口对水流进行疏导，可有效地减轻水流对墙体的压力，提高墙体的抗剪能力。为了疏导水流对房屋侧向压力：要求对垂直于水流方向的各道墙体都应采用相同的开洞率，且开洞位置宜大体对齐。这对某115
图4水流力（压强）与水流速度的关系曲线
一不开洞；2一开洞率0.3
道墙体可能与使用有矛盾，因此，可对开好的洞口采用轻质材料 封堵或用易于人工扒开的材料封堵，山洪来时可将封堵的洞口自 动冲开或人工可轻易扒开。
附录F半透空式房屋墙体承载力验算
F.0.1、F.0.2本附录给出了洞口两侧墙体平面外沿齿缝的受 弯承载力，和距水底面之处砖、石墙体水平截面受剪承载力的验 算方法。 一般来说QGDW 10179-2017 110～750kV架空输电线路设计技术规定，非水泥砂浆砌筑的墙体在长时间浸泡后承载力会 较大幅度降低，导致房屋破坏甚至倒塌。试验表明，水泥砂浆实 心砖砌体具有较好的抗浸泡能力，如砂浆强度等级M5的实心砖 体在浸泡30多天后，其抗剪承载能力仅下降15%左右，因此 系数0.8是砌体浸泡后抗剪强度降低的折减系数
统一书号：15112·32511 定 价： 28.00 元