GB50057-2010标准规范下载简介

GB50057-2010 建筑物防雷设计规范.pdf

形或垂直（或斜形）导体，其长度1（水平）为=一r或 （垂直）为1一 2

防雷建筑物类别确定的接地体最

中医院建筑节能施工方案图3典型接地体的三种表示

注：所示接地体可能是复杂埋地接地网的一部分（以下同）

通常，设计者要求的功能性接地电阻为工频接地电阻，市场上 销售的绝大多数测量仪表仅供测量直流至工频的接地电阻之用， 而电子系统的功能性接地是要流过直流至高频的电流。在高频条 件下，接地阻抗大大增加。例如，一个61m长的水平接地体，在小 于10kHz频率下的阻抗约为6Q2～7Q，当频率增大至1MHz时， 其阻抗将加大到522，见图4中的A接地体。当频率再增大，从 图中曲线的走向，可推测其阻

图4接地体的阻抗与频率的关系

其次，接地线的感抗为XL一2元fL，一根25mm²铜导体和一 根107mm²铜导体，其在白由空间的一些有关数值见表6和表7 从表中可以看出，在不同频率下，感抗都大大地大于电阻，因此，导 体的阻抗可略去电阻，看作等于感抗，将导体的截面从25mm²加 大到107mm，即截面加约三倍，而感抗减小的比例却很小，例 如，30.5m长的导体，在100MHz下仅减小（35一31.4）/35=3.6）

35一0.1=10%，因此，由于流过的电流很小，功能性接地 连接线的截面无需选的很大。

表625mm²铜导体在空气中的电阻和感抗

表7107mm铜导体在空气中的电阻和感抗

现代电子系统绝大多数为数字化，其怕干扰的频率为数十乃 至数百兆赫兹。因此，上述所指出的接地阻抗和接地线感抗将会 增至很大。所以，功能性接地电阻要求很低的直流至工频的接地 电阻（如0.5210）是毫无意义的，而月浪费了人力和财力。当 为共用接地装置时，工频接地电阻应取决于50Hz供电系统对人 身安全的合理要求值。 一栋建筑物设有独立接地体的情况如图5所示。其与建筑物 共用接地体之间在地中的土可以看作是一阻抗l，见图6。 当有一电流Iearth流过士壤阻抗Zearth时，U=IenrthX2earth·这压降 就是独立接地体与共用接地体之间的共模电位差。当Icarth为雷击

电流或50Hz短路电流时，在电子系统与PE线或其周围共用接地 系统之间将会产生跳击而损坏设备，当动为干扰电流时，将对电 子系统产生干扰。因此，美国的国家电气法规NEC和国际电工 委员会IEC的一些标准都规定，每一建筑物（每一装置）的所有接 地体都应等电位直接连接在一起，通常是在总等电位连接带处，见 图7。这样就消除了工述的共模电位差U。

图5典型分开的接地 供电系统接地体 信号接地体

图6独立接地体与共用接地之间的共模电位差 供出系统接地体

图7IEC和美国NEC要求在各组接地休之间做等电位连接

4.3第二类防雷建筑物的防雷措施

4.3.1接闪器、引下线直接装设在建筑物上，在非金属屋面工

4.3.1接闪器，引下线直接装设在建筑物上，在非金属屋面工 装设网格不大于10m的金属网，数十年的运行经验证明是可 靠的。

中国科学院电工研究所曾对儿十个模型做了儿万次放电试 验，虽然试验的重点放在非爆炸危险建筑物上，而且保护的重点是 易受雷击的部位，但对整个建筑物起到了保护作用。如果把接闪 带改为接闪网，则保护效果更有提高。根据我国的运行经验，对第

二类防雷建筑物采用不人于10m的网格是适宜的。IEC62305一 3：2010中相当于本规范第二类防雷建筑物的接闪器，当采用网 格时，其尺寸也是不人于10m×10m，另见本规范第5.2.12条的 条文说明。与10m×10m并列，增加12m×8m网格，这与引下线 类同，是按6m柱距的倍数考虑的。 为了提高可靠性和安全度，便于雷电流的流散以及减小流经 引下线的雷电流故多根接闪杆要用接闪带连接起来

4.3.2本条说明如下：

1虽然对排放有爆炸危险的气体，蒸气或粉尘的管道要求同 本章第4.2.1条第2款，但由于第一类和第二类防雷建筑物的接 闪器的保护范围是不同的（因h，不同，见本规范表5.2.12），因此 实际上保护措施的做法是不同的。 2阻火器能阻止火焰传播，因此，在第二类防雷建筑物的防 雷措施中补充了这一规定。 以前的调查中发现雷击煤气放散管起火8次，均未发生事故 这些事例说明煤气、天然气放散管里的煤气、天然气在放气时总是 处正压，如煤气、天然气灶一样，火焰在管口燃烧而不会发生事 数，故本规范特作此规是。 4.3.3关于专设引下线的问距见本章第4.2.4条第2款的条文 说明。根据实践经验和实际需要补充增加了“当建筑物的跨度较 大，无法在跨距中间设引下线时，应在跨距两端设引下线并减小 其他引下线的间距，专设引下线的平均间距不应大于18m。” “专设”指专门敷设，区别于利用建筑物的金属体。本条为强 制性条文。

4.3.5利用钢筋混凝土柱和基础内钢筋作引下线和接地体，国内

外在20世纪60年代初期就已经采用了，现已较为普遍。利用屋 顶钢筋作为接闪器，国内外从20世纪70年代初就逐渐被采用 了

波图可证明，这种连接点的电气接触是足够可靠的，其过渡电阻为 0.0010～0.010。这一结果表明，当雷电流和工频短路电流通过 有铁丝绑扎的并联钢筋时，所有纵向主筋都参与导引电流。

2）日本对钢筋绑扎点做的冲击试验（见《建物の避雷設備记 勇寸为研究告JECA1010，1973年8月，第Ⅱ编一建第物の避雷 毅催记罔实喰的研究，第3章一雷擎電流记铁筋口 ）一下の破壤夷驗》）。 试样示于图9，纵，横钢筋的接触处有的试样采用焊接，有的 采用铁线绑扎。具有代表性的冲击电流波形示于图10。钢筋代 号见图 11。

图9试样的构造和尺寸

图10县有代表性的冲击电流波形

图11试样的钢筋代号

防接触处的连接方法对钢筋混凝土的破坏影响的试验结果 表示无异常现象，×表示受到破坏）： 试样（纵横钢筋接触处采用焊接）：

P(2m）与其湿度的关系，其关系式如下：

式中: W 混凝土的湿度(%）

28000 W2.6

1）北京某学院与某公司工程的设计，采用钢筋混凝土构件中 的钢筋作为防雷引下线与接地体，并进行了测定，8000m²的建筑， 其接地电阻夏季为0.22～0.40，冬季为0.42~0.62，月数年中 基本稳定。 2）上海某广场全部采用了柱子钢筋作为防雷引下线，利用钢 筋混凝土基桩作为接地极（基桩深达35m），测定后，接地电阻为 0.22/基~1.82/基。 3）上海某大学利用钢筋混凝十基桩作为防雷接地装置，并测 得接地电阻为0.282~40（桩深为26m）。 4）云南某机床厂的约2000m车间，采用钢筋混凝土构件巾 的钢作接地装置，接地电阻为0.7Q。 5）1963年7月曾对原北京第二通用机器厂进行了测定，数值 如下：立式沉淀池基础（捣制）1.50～5.50；四根高烟闵基础（捣 制）32/每根～52/每根：露天行车的一根钢筋混凝土柱子（预制） 22：同一露天行车的另一根钢筋混凝土柱子（预制）702：铸钢车间 的一根钢筋混凝土柱子（预制）0.5α。 以前对基础的外表面涂有沥青质的防腐层时，认为该防腐层 是绝缘的，不可利用基础内钢筋作接地体。但是实践证实并不是 这样，国内外都有人做过测试和分析，认为是可利用作为接地体 的。 原苏联有若干篇文献论及此问题，国内已有人将其编译为 篇文章，刊登于《建筑电气》1984年第4期，文章名称为《利用防侵 蚀钢筋混凝土基础作为接地体的可能性》。在其结论中指出：“厚 度3mm的沥青涂层，对接地电阻无明显的影响，因此，在计算钢 筋混凝土基础接地电阻时，均可不考涂层的影响。厚度为6mm 的沥青涂层或3mm的乳化沥青涂层或4mm的粘贴沥青卷材时 仅当周围的土壤的等值电阻率≤1002m和基础面积的平均边长 S≤100m时，其基础网电阻约增加33%，在其他情况下这些涂裱 层的影响很小，可忽略不计”。结论中还有其他的情况，不在这里

一一介绍，请参见原译文。上述译文还指出，原苏联建筑标准对钢 筋混凝土结构防止杂散电流引起腐蚀的规定中，给出防水层的两 种状态：“最好的”（无保护部分的面积不天于1%）和“满足要求 的”（无保护部分的面积为5%10%）。原全苏电气安装工程科 学研究所对所测过的，具有防止弱侵蚀介质作用的沥青涂层和防 正巾等侵蚀介质作用的粘贴沥青卷材的单个基础，桩基、桩群以及 基础底板的散流电阻进行了定量分析，说明在许多被测过的基础 中，没有一个基础是处丁“最好的”绝缘状态。据此，可以作出这样 的假设：在强侵蚀介质中，防护层的防水状态也不是“最好的”。上 术结论就是在这一前提下作出的。 原东德标准TGL33373/01~031981（Bautechnische mapnahmenfir Erdung,Potentialausgleichund Blitzschutz.接 地、等电位和防雷在建筑技术上的措施）对基础接地体的说明是： 理设在直接与土地接触或通过含沥青质的外部密封层与土地平 面接触的基础内在电气上非绝缘的钢筋、钢埋入件和金属结构” 原苏联1987年版的《建构筑物防雷导则》（PⅡ34.21.122一87 HHCTPyKIHA HO yCTpOiCTBy MOJHHe3aIHThI 3IaHH H COUPy KEHHi) 中也指出，钢筋混凝土基础的沥青涂层和乳化沥青涂层不妨碍利 用它作为防雷接地体。 因此，本款规定钢筋混凝土基础的外表面无防腐层或有沥青 质防腐层时，宜利用基础内的钢筋作为接地装置。 3规定混凝土中防需导体的单根钢筋或圆钢的最小直径不 应小干10Im是根据以下的计管定山的。 现行围家标准《混凝1.结构设计规范》GB50010一2002规定 构件的最高允许表面温度是：对丁需要验算疲劳的构件（如吊车 梁等承受重复荷载的构件）不宜超过60C：对于屋架托架、屋 面梁等不宜超过80℃对于其他构件（如柱子、基础）则没有规 定最高允许温度值，对于此类构件可按不宜超过100C号虑。 由丁建筑物遭雷击时，雷电流流经的路径为屋面、屋架（或把

架或屋面梁）、柱子，基础，则流经需要验算疲劳的构件（如吊车梁 等承受重复荷载的构件）的雷电流已分流到很小的数值。因 此，雷电流流过构件内钢筋或圆钢后，其最高温度按80℃～ 100℃考虑。现取最终温度80℃作为计算值。钢筋的起始温 度取40℃，因此，钢导体的温度升高考虑为40℃，这是一个很 安全的数值。 根据IEC62305一1：2010第51、52页的式（D.7）及其他有 关资料，让算如下：

40K。 以上是对一根Φ10mm钢导体的温度升高计算，实际上，钢筋 混凝士构件内通常都有许多钢筋并联，经过分流后，每根钢筋产 的W/R值大天减小，因此，钢筋的温度开高会大大小于40K。 4理设在士中的混凝土基础的起始温度取30（我国地 下0.8m处最热月土平均温度，除少数地区略超过30C外，其余 均在30℃以下）；最终温度取99℃，以不发生水的沸腾为前提。在 比基础上求出的钢筋与混凝土接触的每一平方来表面积充许产生 的单位能量不应大丁1.32×10°J/（2m²）（另见本章第4.3.6条第 1款的条交说明）。因此，对于第二类防雷建筑物，钢筋表面积总 和不应少于（5.6×10k。）/（1.32×10°）=4.24k（m）对于第三 类防雷建筑物，钢筋表面积总和不应少于（2.5×10°）/（1.32× 10)=1.89k(m） 5确定环形人工基础接地体尺寸的几条原则： 1）在相同截面（即在同一长度下，所消耗的钢材质量相同）下 偏钢的表面积总是大于圆钢的，所以，建议优先选用扁钢，可节省 钢材。 2）在截面积相等之下，多根圆钢的表面积总是大于二根的，所 以在满足所要求的表面积前提下，选用多根或一根圆钢。 3）圆钢直径选用8mm、10mm、12mm二种规格，选用大于 121Im的圆钢，一是浪费材料，二是施工时不易于弯曲。 4）混凝土电阻率取1002m，这样，混凝土内钢筋体有效长度 为2Vp=20m，即从引下线连接点开始，散流作用按各方向20m考 惠。 5）周长≥60m，按60m考虑，设三根引下线，此时，k。一0.44， 另外还有56%的雷电流从另两根引下线流走，每根引下线各占 28%。 没这28%从两个方向流走，每一方向流走14%。因此，与第

根引下线连接的40m长接地体（一个方向20m，两个方向共计 40m），共计流走总电流的72%（0.44十0.14十0.14=0.72），即本 条第4款所规定的4.24和本章第4.4.5条第1款所规定的 1.89，中的k。等于0.72。 6）40m~60m周长时按40m长考虑，k。等于1，即按40m长 流走全部雷电流考虑。 7）<40m周长时无法预先定出规格和尺寸，只能按k。等于1 由设计者根据具体长度计算，并按以上原则选用。 根据以上原则所计算的结果列于表8。

表8确定环形人工基础接地体的计算结果

注：米用一 整栋建筑物的槽形、板形、块形基础的钢筋表面积总是能满足 钢筋表面积的要求。 6混凝士内的钢筋借绑扎作为电气连接，当雷电流通过时， 在连接处是否可能由出此而发生混凝土的爆炸性炸裂，为了澄清这 一问题，瑞士高压问题研究委员会进行过研究，认为钢筋之间的普 通金属绑丝连接对防雷保护来说是完全足够的，而且确证，在任何

身把绑在一起的钢筋焊接起来，如点焊一样，通过电流以后，一个 这样的连接点的电阻下降为几个毫欧的数值。 本条第6款为强制性条款。

Q =(C +0. 05C2)M1 X △T

图13一车间的柱子基础结构图

Φ10钢筋周长为0.01元m，每根长2m，每根的表面积为0.02 元m²，共计2000/200=10根，故$10钢筋的总表面积为0.2元m²。 12钢筋周长为0.012元m，每根长3.2m，每根的表面积为3.2× 0.012元=0.0384元m，共计3200/200=16根，故Φ12钢筋的总表面 积为16×0.0384元=0.6144元m²。 因此，基础钢筋的总表面积为上述两项之和，即0.2元十 0.6144元=0.8144元=2.56(m²) 4.3.7建筑物内的主要金属物不包括混凝土构件内的钢筋。 2本款加“除本规范第3.0.3条第7款所规定的建筑物外” 是根据以下两个理由： 1在这类场合下，设计中采用在桥架上敷设许多长的外面有 绝缘保护层的铠装电缆，施工人员反映，施下时要将铠装五相连接 必须破坏绝缘保护层，施工很困难。 2)IEC623053：2010第52页的D.5.2（Structuresconlai

2本款加“除本规范第3.0.3条第7款所规定的建筑物外” 是根据以下两个理由： 1)在这类场合下，设计中采用在桥架上敷设许多长的外面有 绝缘保护层的铠装电缆，施工人员反映，施T时要将铠装五相连接 必须破坏绝缘保护层，施工很困难。 2)IEC623053：2010第52页的D.5.2(Structuresconlai

ningzones2and22)有如下的规定，对那些规定为2区和22区的 建筑物可不要求增加补充的保护措施（Structureswhereareas difined as zones 2 and 22 exist may not require supplemental pro tection measures)。

4.3.8本条说明如下：

1根据IEC62305一3：2010第35页6.3规定中的式（4）： S一k：·k.·lx/km，按该规定的表10，k，一0.06，按该规的表 11，km一1，分流系数k。见本规范附录E。将相关数值代人上式， 如得本规池式（4.3.8）。 “在金属框架的建筑物中，或在钢筋连接在一起、电气贯通的 钢筋混土框架的建筑物中，金属物或线路与引下线之间的间隔 距离可无要求”，这一规定是根据IEC62305一3：20106.3巾第 36页的规定增加的，即“Instructureswithmetallicorelectricall continuous connected reinforced concreteframework,a scpara tiondistanceisnotrequired"。 3“当金属物或线路与引下线之间有混凝土墙、砖墙隔开时 其击穿强度应为空气击穿强度的1/2”是根据1EC62305一3： 2010第35页表11的规定制定的。 。 4本款为强制性条款。“低压电源线路引入的总配电箱、配电 柜处装设级试验的电涌保护器”见本章第4.2.4条第8款的说明。 5本款是强制性条款。在当Yyno型或Dynl1型接线的配 电变压器设在本建筑物内或附设于外墙处”的情况下，当该建筑物 的防雷装置遭雷击时，接地装置的电位升高，变压器外壳的电位也 升高。由于变压器高压侧各相绕组是相连的，对外壳的雷击高电 位来说，可看作处于同一低电位，外壳的雷击高电位可能击穿高压 绕组的绝缘，因此，应在高压侧装设避雷器。当避雷器反击穿时 高压绕组则处于与外壳相近的电位，高压绕组得到保护。另一方 面，由于变压器低压侧绕组的中心点过常与外壳在电气上是直接 连在一起的，当外壳电位升高时，该电位加到低压绕组上，低压绕

组有电流流过，并通过变压器高、低压绕组的电磁感应使高压绕组 匝间可能产生危险的电位差。若在低压侧装设SPD，当外壳出现 危险的高电位时，SPD动作放电，大部分雷电流流经与低压绕组 并联的SPD，因此，保护了高压绕组。 “当无线路引出本建筑物时，应在母线上装设Ⅱ级试验的电涌 保护器，电涌保护器每一保护模式的标称放电电流值应等于或大 于5kA”的规定是因为此时低压线路的地电位（PE导体、共用接 地系统）与SPD的接地端是处于同一电位（在同一平面上）或高于 SPD接地端的电位（在建筑物的高处），流经SPD的电流和能量不 会是大的，即不会有大的雷电流再从SPD的接地端流经SPD，又 从低压线路的分布电容流回SPD接地端的接地装置。但此时 SPD动作后将保护低压装置的绝缘免遭击穿破坏。

“5.2.3.1高度低于60m的建筑物 研究显示，小雷击电流击到高度低于60m建筑物的垂直侧面 的概率是足够低的，所以不需要考虑这种侧击。屋顶和水平突出物 应按IEC62305一2风险计算确定的防雷装置（LPS）级别加以保护。 5.2.3.2高60m及高于60m的建筑物 高丁60m的建筑物，闪击击到其侧面是可能发生的，特别是 各表面的突出尖物墙角和边缘。 注：通常，这种侧击的风险是低的，因为它只占高层建筑物道闪击数的百分之几， 而且其雷电流参数显若低于闪电击到屋顶的雷电流参数。然而，装在建筑物 外墙上的电气和电子设备，甚至被低峰值雷电流侧击击中，也可能损坏。 高层建筑物的上面部位（例如，通常是建筑物高度的最面 20%部位，这部位要在建筑物60m高以上）及安装在其上的设备 应装接闪器加以保护（见附录A）。 在高层建筑物的这个上端部位布置接闪器的规则，应至少符 合第V级防雷级别的要求，并重点布置在墙角、边缘和显著的突出

物（如阳台、观景平台，等等）处。 在高层建筑物的侧面有外部的金属物（如满足表3最小尺寸 要求的金属覆盖物、金属幕墙）时可以满足安装接闪器的要求。当 无自然的外部导体时也可以包括采用布置在建筑物垂直边缘的外 部引下线。 可利用所安装的引下线或利用适当互相连接的百然引下线 （如符合本规范第5.3.5条要求的建筑物的钢框架或在电气上贯 通的钢筋混凝土钢筋）来满足上述要求所要安装的或特别要求的 接闪器。” 对第二类防雷建筑物，由于滚球半径h，规定为45m（见本规 范表5.2.12），所以本条规定“高度超过45m的建筑物”。 竖直敷设的金属管道及金属物的顶端和底端与防雷装置等电 位连接。由于两端连接，使其与引下线成了并联路线，必然参与导 引一部分雷电流，并使它们之间在各平面处的电位相等。 对本条规定的一些做法参见图14。

图 14 剖面示意

图4中，与所规定的滚球半径相适应的一球体从空中沿接闪 器A外侧下降，会接触到B处，该处应设相应的接闪器；但不会接 融到C、D处，该处不需设接闪器。该球体文从空巾沿接闪器B外 侧下降，会接触到F处；该处应设相应的接闪器。若无F虚线部 分，球体会接触到E处时，E处应设相应的接闪器；当球体最低点 接触到地面，还不会接触到E处时，E处不需设接闪器。 4.3.10“壁厚不小丁4mm*的规定是根据IEC62305一3：2010 第21贞表3的规定。

4.4.3见本规范第4.2.4条第2款和第4.3.3条的条文说明。

4.4.5见本规范第4.3.5条的条文说明

k，k。·1x/km，按该规定的表10，k，=0.04，按该规定 m=1,分流系数k。见本规范附录E。将相关数值代人上 本规范式(4. 4. 7)

4.4.8参见本规范第4.3.9条的条文说明。对第三类防雷建筑

物，由于滚球半径h.规定为60m（见本规范表5.2.12） 45m改为60m。

只设计到60m。60m以上就采用钢筋混凝土烟岗：对第三类防 雷建筑物高于6011的部分才考愿防侧击。钢筋混凝士烟窗本身 已有相当大的耐雷水平，故在本条文中不提防侧击问题。其他理 由见本规范第4.3.9条的条文说明。 金属烟岗铁板的截面积完全足以导引最大的雷电流。关于接

内问题，按本规范第5.2.7条的规定，当不需要防金属板遭雷击穿 孔时，其厚度不应小于0.5mm。本条的金属烟窗即属于此类。而 实际采用的铁板厚度总是大于0.5mm，故本条中对金属烟肉铁板 的厚度无需再提及。金属烟岗本身的连接（每段与每段的连接）通 常采用螺栓，这对于一般烟的防雷已足够，即使雷击时有火花发 生，不会有任何危险，故对此问题也无需提出要求。

4.5.4本条说明如下：

1当无金属外壳或金属保扩网罩的用电设各不在接闪器的 保护范围内时，其带电体遭雷击的可能性比处在保护范围内的大 得多，而带电体遭直接雷击后可能将高电位引人室内。当采用接 闪网时，根据接闪网的保扩原则，被保护物应处于该网之内，并不 高出接闪网。 2穿钢管和两端连接的月的在于使其起到屏蔽和分流作用， 由于配电箱外壳已按电气安全要求与PE线相连，PE线的接地装 置与防雷的接地装置是共用或直接连接在一起，该保护管实际上 与防雷装置的引下线并联，起到了分流作用。当防雷装置或设备 金属外壳遭雷击时，雷电流是从零开始往上升，这时，外壳与带电 体之间无电位差，随后有·部分需电流经钢管，配电箱PE线人 地，这部分雷电流从零一上升，就有di/dt陡度出现，钢管上就有 L（di/dt）感应电压降，di/dt对钢管内的电线有互感电压降M（di dt）。出于M~L（由于磁力线交链几乎相同），将对钢管内的线路 感应出与其在钢管上所感应出的电压接近的值，即L（di/dt）~M （di/dt）。因此，可降低线路与钢管之间的电位差。分雷电流流经 钢管，钢管有电阻r，就有r压降，这也是钢管与管内电线之间的 电位差。另参见本规范附录H电缆从户外进人户内的屏蔽层截 面积），其原理相同。当闪电击中管内引出的带电体时，由于其电 位高，将产生击穿放电而使其与钢管短接，钢管也就处丁高电位

3对节日彩灯，由于百大不使用，它和其他用电设备在不使 用期间内，开关均处于断开状态，当防雷装置，设备金属外壳或带 电体遭雷击时，开关电源侧的电线，设备与钢管、配电箱、PE线之 间可能产生危险的电位差而击穿电气绝缘；另外，当开关断开时， 如果SPD安装在负荷侧，从户外经总配电箱传来的过电压电涌可 能击坏开关（因开关的电源侧无SPD保护），故SPD应装设在刀 关的电源侧。由于笛雷击电流已与防雷装置等分流，流经SPD的中 流所产生的能量不会很大，而且安装在这里的SPD还要与上游安 装在分配电箱或总配电箱的SPD配合好，故选用I级试验的 SPD。由于每栋建筑物的防雷装置和配电线路差别很大，故I.值 应根据具体情况确定。 当建筑物为钢筋混凝土建筑物或钢构架建筑物，并利用其所 有柱子作为引下线，这时，由于屋项用电设备的配电线路是穿钢 管，钢管两端做了等电位连接，在这种情况下，当雷击在钢管上端 所接设备的金属外壳或防雷装置上时，流经钢管的雷电流分流按 1一0.44考虑，但流经钢管的雷电流到配电箱处（通常，配电箱设 在顶层地面处），出于配中箱义与地面钢筋及其他管线做了等电位 连接，雷电流又再分流，流经SPD的分流按k=（1/n）十0.1考 虑。焊接钢管的近似电阻值为：$15为0.22Q/100m，$20为 .182/100m，g25为0.122/100m，932为0.12/100m，940为 0.08Q/100m，g50为0.0550/100m，$70为0.04Q/100m， 举一个例子说明：钢管为Φ25、长20m，建筑物为第二类防雷 建筑物，雷电流为150kA，令n一20。设建筑物为框架式钢筋混凝 土建筑物，利用所有柱子钢筋作为引下线且柱子钢筋与屋顶钢筋网 连接在起。这时流经钢管的雷电流为Iimm一k×150=0.44× 150一66(kA）,而流经SPD的分流为Imp一k2×66=（1/m）+ 0.1J×66一9.9（kA）。设分配电箱为3相TNS系统，装设SPT 时，分流按5分支回路考虑（3根相线、一根N线和一根PE线）， 流经每台SPD的电流为10/350us，则9.9/5~2（kA）=Imp，通常

它与8/20slmax电流的换算可按20倍考虑GB50688-2011标准下载，则1mx=2×2040 （kA），一般情况下，I.为Imax的1/2，所以I=20kA。雷电流在钢 管上的电压降为66×（0.12×20）/100=1.584（kV）=1584（V）。

4.5.5据以前调查，当粮，棉及易燃物大量集中的露天

虽然粮、棉及易燃物大量集中的露大堆场不属子建筑物，但不 条仍规定“当其年预计雷击次数大于或等于0.05时，应采用独立 接闪杆或架空接内线防直击雷”，以策安全。年预计雷击次数大于 或等于0.05是参照第三类防雷建筑物的规定。根据意见，将原规 范的“宣”改为“应”。 考虑到堆场的长，宽高是设定的，并不一定总是堆雄满，故其接 闪杆、架空接闪线保护范围的滚球半径取比保护第三类防雷建筑 物的大，即1，=100m。h，一100m相应的接闪最小雷电流约为 34.5kA，接近雷电流的平均值。本规范附录A在计算建筑物截 收相同雷击次数的等效面积A。时是在h，二100m的条件下推算 的。 此外，考虑到堆场不是总难到预是的高度和堆放面积的边沿 因此，实际上在许多情况下，璀放物受到保护的滚球半径小于 00m，也就是相应受到保护的最小雷电流比平均值小。

4.5.6防接触电压和跨步电压的措施是参照IFC623

2.5m，这是根据IEC62305一3：2010第67页图E.2，冲击电压 100kV击穿空气间隙按0.2m考虑，故2.5十0.2=2.7（m）。

4.5.7根据IEC623053：2010第111页附录E的E.5.2.4.2.4 而制定。

架空线等悬挂在独立接闪杆、架空接闪线立杆以及建筑物的防雷 引下线上GB／T50344-2019 建筑结构检测技术标准及条文说明，这样容易造成高电位引人，是非常危险的，故作本条规 定。本条是强制性条文。

5.1防雷装置使用的材料

5.1.1表5.1.1是根据IEC62305一3：2010第28页日