SH／T 3195-2017 标准规范下载简介
SH／T 3195-2017 地下水封石洞油库水文地质试验规程注2：第一、第二个图未考虑各向异性，适用于孔径大于200mm的钻孔，计算成果为平均渗透系数。 注3：第三、第四个图考虑了各向异性，计算成果为统合渗透系数，传导比m可根据工程经验确定，有进行试验 取得。
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D.7双环渗透试验渗透系数计算表
D.7双环渗透试验渗透系数计算表
DB37／T 3223-2018 视频监控系统防雷设计规范D.10钻孔定水头注水试验水头计算图表
SH/T3195—2017
立与试段的位置关系，选择合适的公式计算定水头注水试验水头 表D.10钻孔定水头注水试验水头计算图表
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附录E （资料性附录） 水幕系统有效性试验数据记录表
E.2 多孔有效性试验现场记录表
性试验数据宜按表E.2的相关规定进行记录
表 E.2多孔有效性试验现场记录表
F.1全面水力试验现场记录表
全面水力试验数据宜按表F.1的相关规定进行记录。
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附录F （资料性附录） 全面水力试验数据记录及计算表
表F.1全面水力试验现场记录表
F.2全面水力试验各阶段水量计算汇
F.2全面水力试验各阶段水量计算汇总表
全面水力试验各阶段水量宜按表F.2的相关规定进行记录。 录F.2全面水力试验各阶段水量计算汇总表
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中华人民共和国石油化工行业标准
华人民共和国石油化工行业标准
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《地下水封石洞油库水文地质试验规程》SH/T3195一2017，经工业和信息化部2017年7月7日以 第32号公告批准发布。 本规范在编制过程中，编制组在广泛征求意见的基础上，认真总结工程经验，参考国内外先进技术 标准，通过实践经验总结和研究，经反复讨论、修改，完成编制工作。 为便于广大设计、施工等单位有关人员在使用本规范时能正确理解和执行条文规定，《地下水封石 洞油库水文地质试验规程》编制组按章、节、条顺序编制了本条文说明，对条文规定的目的、依据以及 执行中需注意的有关事项进行了说明。但是，本条文说明不具备与标准正文同等的法律效力，仅供使用 者作为理解和把握规范规定的参考
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范围· 46 规范性引用文件 46 基本规定 压水试验· 5.1一般规定 ·47 5.2试验设备 ..·48 5.3现场试验工作 ·48 5.4试验资料整理· .48 微水试验 ..·48 6.1 般规定 ...48 6.4 试验资料整理. .49 抽水试验 .50 7.3 现场试验工作 .50 7.4 试验资料整理…. ·51 注水试验 ..52 8.2试验设备· .52. 8.3 现场试验工作 ..53 8.4试验资料整理· ·53 水幕系统有效性试验 .54 9.3现场试验工作 ..5 9.4试验资料整理 .55 10全面水力试验 ..·56 10.1 一般规定 56 10.2 试验设备
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地下水封石洞油库水文地质试验规程
下水封石洞油库水文地质试验
术保证，洞库工程水文地质试验的空间密度要比基本地下工程大得多。同时因为结晶岩体裂隙介质渗透 特征在空间上的不均匀性和数量上很大的变异性，以及不同试验方法的局限性，实际工作中往往需要多 种方法同时实施，对比分析。 施工及工程验收阶段需要完成水幕有效性试验、全面水力效率试验、气密试验性试验等技术方案和 工作流程借鉴了瑞典NCE公司、法国Geostock公司等国际主流专业公司的现行规程。 4.3根据现有工程经验，洞室开挖中遇到大流量强渗透地段往往需要通过示踪试验（示踪剂可以是食 盐、荧光素钠、罗丹明等）查明地下水的渗流通道和来源。 因为环境评价的需要，场地溶质（包括NAPL）的弥散度参数也可在勘察期间与水文地质试验同
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时分析。 洞库施工和运行期间，地下水位的波动可以看成地下水系统对自然的或人工的补排作用的动力学 响应。通过构建合适的分析模型（数值模型）可以反演或校正其渗透性参数，因此地下水动态的长期监 测也可看成一种长周期试验。 4.54.7实际工程勘察工作中，因为岩体质量评价、支护参数评价和渗透性评价对钻探工作的要求不 尽相同，因此，工作中要兼顾各种勘察目标，特别是孔径、下管、护壁、洗井等参数和工艺选择。 洞库勘察密度较大，容易形成钻孔间的干扰试验，重要地段亦可专门布设观测井，这对提高试验数
5. 1.4 对试段埋深和位置
限大的进步，操作便捷性和数 和技术习惯，本规程并不作
限大的进步，操作便捷性和数 各和技术习惯，本规程并不作 所列举试验具体的试验操作
a）压力计算零线的确定方法如
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1）当地下水位在试段以下时，压力计算零线为通过试段中点的水平线； 2）当地下水位在试段以内时，压力计算零线为通过地下水位以上试段中线的水平线： 3）当地下水位在试段以上时，压力计算零线为地下水位线。 b） 管路压力损失的确定方法如下： 1）当工作管内径不一致时，管路压力损失应根据实测资料确定； 2）当工作管内径一致且内壁光滑度变化不大时，管路压力损失可用公式（5.1.5）计算
摩阻系数，2=2×10*MPa/m~4×10*MPa/m lp 工作管内径，m
P=1bxy d2g
5.2.2根据J.C.Bliss和K.R.Rushton的研究成果，止水栓 水渗流量明显减少，对试验影响不大。 5.2.5压水试验成套设备及其数据实时采集系统的集成能大大提高试验工作效率和数据质量，目前国 内北京东方新星石化工程股份有限公司、中国地质大学（武汉）、核工业北京地质研究院等单位有自行 定制的成套系统
5. 3 现场试验工作
5.3.1地下水封洞库勘探深度一般在150m～300m之间（与原始地形有关），钻进需 采用双栓塞进行压水试验的另一个优势就是：大动力钻机完成钻进工作以后，改用小型 验，以减少设备使用成本。
采用统一的专用轻型钻杆进行试验。混凝土塞位的灌制一般很少在工程中应用。必要时参照SL31一2003 《钻孔压水试验规程》。 5.3.6降压阶段，岩体中地下水向孔内的回流现象是地下水压力产生振荡作用的结果，其发生和程度 与岩体渗透性和弹性贮水系数有关，随着时间的延续，地下水位将逐渐恢复平衡状态。
降压阶段，岩体中地下水向孔内的回流现 本渗透性和弹性贮水系数有关，随着时间的延续，地下水位将逐渐恢复平衡状态
5. 4 试验资料整理
5.4.1～5.4.2尽管地下水封洞库压水试验目的是调查岩体渗透性参数及其分布，试验方法上与标准的 吕荣试验相比也有新调整，但考虑到目前工程勘察领域的习惯，仍采用吕荣试验的术语和数据分析方法， 只是其岩体渗透率（吕荣值）不能按标准吕荣试验理解为岩体的可灌入性，而应理解为试验段平均渗透 性的一种数量表达。
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供定量数据。 6.1.3注水式微水试验的原理是运用一定试验手段（如水泵和水桶等）瞬时将一定量水体注入钻孔中 以激发振荡试验。该激发方式优点：能够使用较少的试验仪器快速地激发水头。缺点：容易产生水花飞 溅，不能得到较高质量的试验数据。 气压式微水试验原理是当井内空气压力增加，水位将下降直到水压“上升”与气压“下降”压力相 等时为止。一旦水位稳定后，快速打开释放阀门，瞬间释放了井内空气压力，从而在没有水花飞溅的的 情况下，水位恢复至原位。优点：当正确使用本方法时，相对于其他激发方式而言，可以得到较高质量 的数据，而且可测量其他激发方式不能测试的极高K值的地层。缺点：需要较多设备激发水头，而且 对设备的密封要求较高。在低渗透性地层中，加压阶段耗时通常为激发测试耗时的两倍，而且需要进行 参漏测试。 振荡式微水试验的原理是将钻孔内的水体及其相邻含水层一定范围内的水体视为一个系统，采取某 种激发方式使系统失去平衡，水体开始振荡。测量和分析这个振荡过程，就是自振法试验研究的内容。 6.4试验资料整理 41640a
种激发方式使系统失去平衡，水体开始振荡。测量和分析这个振荡过程，就是自振法试验研究的内容。 6.4试验资料整理 6.4.1～6.4.2微水试验的水位动态过程一般都在很短的时间内完成，反映的是含水层的弹性释水或贮 水性能。 6.4.3按照地下水封洞库钻孔技术要求，
4.3按照地下水封洞库钻孔技术要求， 将钻孔视为完整井，也可采用裘布依公式处理
采用送代法，可计算出渗透系数K和影响半径R 由稳定井流公式计算的渗透系数是在影响半径范围内含水岩体的平均渗透性能，为整个含水层厚度上等
7.3.3抽水孔及观测孔在正式抽水试验前应进行反复洗孔，并进行试验抽水。试验抽水可与洗孔相结 合，因为试验抽水既能检查水泵、动力等设备运转是否正常，又可确定抽水孔水位可能达到的最大降深， 同时也起到洗孔的作用。关于洗孔质量鉴定，目前尚没有一个切实可行的方案，条文中提出的“水清砂 净无沉淀”的要求，这需要地质、钻探人员在现场根据实际情况共同掌握确定。 抽水试验过程中主要取得的两个基本数据：一是涌水量，可以通过水堰或量桶直接量测获得：二是
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. 3. 7 对非稳定流抽才
7.3.11考虑需要利用稳定 按非稳定流抽水试验的观测 规程建议恢复水位可采用自
7. 4 试验资料整理
7.4.2非稳定流抽水试验
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7. 4. 4 直线图解法
当1≤0.05时，泰斯公式可近似按公式（7.4.4）表示为：
T K=0.3362 S, =0.183%1g 2.25a
非稳定流抽水试验采用直线图解法和水位恢复法确定渗透性参数时，开始阶段的曲线（S←）点， 应考虑孔径的影响。每次停止抽水，宜记录并绘制抽水孔和观测孔的剩余降深随时间的关系曲线，以利 干分析渗流场特性。
2试验供水使用水泵注水时，应根据估算注水量的大小进行选择，注入量大时，可选用 量小时，可选用活塞式水泵。注水试验供水可使用水泵，也可以不使用水泵，采取自流方
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a) 根据钻孔任务书或注水试验设计书要求，采取自上而下或自下而上安装： b) 将止水材料安装在试验段顶部，可在孔底放置与试验段土层相近的垫层材料； c） 过滤器长度应不小于试验段长度，底部位置应与试验段齐平； d 过滤器上部的工作管应高于孔口，接头必须采取有效的止水措施，保证不漏水； e 注水管出水口应放在试验段中部
在观测试验段内地下水位时，水位观测间隔宜为5min，当连续2次观测数据变化幅度小于10cm 时，可结束水位量测工作，用最后一次观测值作为地下水位计算值。 地下水位以下试验段土体不存在饱和问题，需要的试验时间相对较短；地下水位以上试验段土体 存在饱和问题，需要的试验时间相对较长。根据工程经验，大部分钻孔注水试验在1h内可完成。试验 段位于地下水位以上，土体存在饱和问题，结束条件除满足连续两次注入流量之差不大于最后一次注入 流量的10%外，还应满足无持续增减趋势，尤其对渗透性弱的黏土等。最大注入流量对了解土体渗透 性很有参考价值，因此需要进行记录。 定水头注水试验要求观测注水水位，目的是为了确定固定水头，同时判断试验过程中注水水位是 不保挂稳定
3.3.10试验开始时，水位下降幅度较快，因此要求观测间隔时间较短，随着时间的延续，水位下降幅
理论上，水头下降比的对数值与时间应为直线关系，通过现场In（H，/H）t关系曲线，可以判断试 验数据的可靠性，如果试验数据不符合直线关系，应找出原因，如止水是否可靠，水位观测是否存在较 大误差等。 8.3.12为保证试验成果的准确性，要求试验必须达到一定的观测时间和取得足够的观测数据。对渗透 性相对较强的土体，可以用试验水头降低值控制；对渗透性相对较弱的土体，为减少试验时间，可以用 观测次数控制。
式中： K 试验土层的渗透系数，cm/s； Q 注入流量，cm²/s； 试验段长度，cm； H 水头高度，cm； 试验段半径，cm。
0.366Q ig IH 0.36621g 21 IH Ig
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当土体均质，试验段位于地下水位以上，且50 Q——注入流量，cm/s; 其余符号意义同前。 0.42302H H 9.1.2针对围岩的性质，其渗透系数获取方式有两种：压水试验和注水试验。通过综合分析这两种试 验的优点，考虑水平水幕孔的处理方法和仪器设备，整合归纳出水幕孔的试验方法一一压水回落试验。 单孔试验是在钻孔终孔时进行的，试段长度为水幕孔长度，主要目的是求取水幕孔尺度范围的裂隙介质 的渗透系数，对水幕层岩体的裂隙发育程度进行细致的排查。 多水幕孔联合试验是在单水幕孔试验的基础上对洞室与水幕层之间的岩体、水幕孔之间岩体的压 力传递效果进行评价，结合水幕巷道和主洞室的地质素描图，确定水幕层中不良水位地质特征的位置， 进而利用人工手段对其进行改造，从而保证地下水封洞库的密封性。 GB/T 34315.1-2022 小艇 气胀式救生筏 第1部分：I型SH/T31952017 幕扎，两种水幕孔起作用原理相同，即通过持续供水加压形成 作用于洞室的稳定水头，但作用效果和目的不同。 水平水幕孔目的是为了减少由于施工排水而引起主洞室周围岩体失水的风险，为运营期提供稳定 储存压差提供保证，同时，由于水平水幕孔在施工阶段处于持续加压供水状态，进而使得周围岩体内裂 充水，一定程度上为发现洞室与水幕岩体间贯通性导水裂隙提供了条件。 垂直水幕孔目的是为洞室带压施工提供条件，避免洞室施工造成周围岩体失水的风险，同时避免各 个洞室单元之间的相互影响，使各个洞库成为独立的水文地质单元，一定程度上改善洞库周围地下水流 9.1.5目前国内外水幕孔 e）地表监测开水位：1次/大（水位波动较大的可适量增加观测次数）； f）主洞室渗水量位置与流量：每个试验阶段测量1次～2次，观察试验不同阶段渗水点位置及流 量变化情况，对稳定流量大于1.5L/min的渗水量应考虑注浆封堵。 9.3.3第二及第三阶段对注水孔进行注水时，若未注水孔压力明显上升，则证明两孔之间连通性良好 第四阶段增补水幕效率试验的目的是分析补孔后水幕系统的优化效果，并判断是否需要进一步补孔。 9.4试验资料整理 9.4.3压力曲线形态分析只能对较明显的低效率水幕孔进行判断，在实际情况中供水压力很难达到稳 SH/T31952017 定，供水压力波动增加了图形识别的困难，且主观性较强，只能粗略地定性判断效率高低JTG／T 5190-2019 农村公路养护技术规范，无法对水幕 系统效率进行准确区分。 10.1.1明确全面水力试验的目的和性质。在试验前应对 水点进行 尤其是新增渗水点的位置及渗水量统计。为后续评价洞室与水幕巷道之间的局部连通性 定是否需要注浆封堵。