标准规范下载简介
SH／T 3073-2016 石油化工管道支吊架设计规范.pdfq(a + b) QB= 2 Qc= gb
图C.1.2带有集中荷载的直管示意
QA= 2 L Qc=$
各点支架承受的荷载可按下式计算。
商业大厦世纪广场工程临时用电施工组织设计图C.2.1平面示意
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QA= Q = 9la+b)
2A= 2s= 9(a+b) (C. 2. 1
2.2水平弯管在弯管两管段不相等的平面示意见图C.2.2，各点支架承受的荷载可按下列公式计
图 C.2.2平面示意
C.3.1Z型垂直弯管示
QB=q2 (+ 9C)
管示意见图C.3.2，各点支架承受的荷载可按下列
图C.3.2L型垂直弯管示意
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QA=q(c+ (C.3.21 ...C.3..22
C.4.1分支管道在同一平面上的透视示意见图C.4.1，各点支架承受的荷载可按下列公式计算。
C.4.1分支管道在同一平面上的透视示意见图C.4.1，各点支架承受的荷载可按下列公式计算。
图C.4.1分支管在同一平面上透视示意
QA= 9L+ 92bc 2 2L QB= 9,L ,92ac 2 (C. 4. 12) 2L Qc= 92C 2 ............................. (C. 4. 13)
图C.4.2分支管不在同一平面上示意
C.5.2水平双支点弯管的示意见图C.5.2，各点支架承受的荷载可按下列公式计算。
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图C.5.1水平单支点弯管的示意
图C.5.2水平双支点弯管的示意
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风构件轴心受压时的稳定系数应按表D的规定选取
附录D （规范性附录） 碳钢构件轴心受压时的稳定系数
表D碳钢构件轴心受压时的稳定系数
注：中间值按插入法计算。
为便于在执行本规范条文时区别对待，对要求严格程度不同的用词说明如下： 1）表示很严格，非这样做不可的： 正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”； 2） 表示严格，在正常情况下均应这样做的： 正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”； 3） 表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的： 正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”； 4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用“可”。 条文中指明应按其他有关标准执行的写法为：“应符合…的规定”或“应按…执行”
为便于在执行本规范条文时区别对待，对要求严格程度不同的用词说明如下： 1）表示很严格，非这样做不可的： 正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”； 2） 表示严格，在正常情况下均应这样做的： 正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”； 3） 表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的： 正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”； 4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用“可”。 条文中指明应按其他有关标准执行的写法为：“应符合…的规定”或“应按…
石油化工管道支吊架设计规范
中华人民共和国石油化工行业标准
SH/T30732016
SH/T3073一2016《石油化工管道支吊架设计规范》，经工业和信息化部2016年1月15日以第3 号公告批准发布。 本规范是在SH/T3073一2004《石油化工管道支吊架设计规范》的基础上修订而成，上一版的主 编单位是中国石化集团洛阳石油化工工程公司，主要起草人员是王志宏、李苏秦。 本规范修订过程中，编制组进行了相关的调查研究，总结了我国石油化工工程建设的实践经验， 司时参考了国外先进技术法规、技术标准。 为便于广大设计、施工、科研、学校等单位有关人员在使用本规范时能正确理解和执行条文规定 《石油化工管道支吊架设计规范》编制组按章、条顺序编制了本规范的条文说明，对条文规定的目的、 依据以及执行中需注意的有关事项进行了说明。但是，本条文说明不具备与规范正文同等的法律效力， 仅供使用者作为理解和把握规范规定的参考。
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型式选择和位直确定 5.2弹簧支吊架 士 5.3固定支架和限位支架 5.4导向支架 5.6 减振装置· 管道跨距计算 荷载计算 47 材料和许用应力 48 8.1材料 8.2许用应力· 焊缝强度计算 10结构设计 10.1一般规定· 10.2支架计算 附录A（资料性附录）固定
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.13安全阀出口放空管宜设置刚性支架。主要是因为安全阀起跳时，介质是不稳定流动，出口管系 要承受较大的反作用力，设置刚性支架可以保证管系的安全稳定性
5.2.2荷载变化率的计算公式同GB/T17116.1和GB50316是一致的 5.2.6管道支吊点处垂直位移较大或有特殊要求的地方，一般指的是垂直位移大于等于50mm，或要 求支吊点荷载恒定不变或几乎不变的情况。
5.3固定支架和限位支架
5.3.5设在管系中部的固定支架可能承受支架两侧方向相反的水平推力，两侧的水平力可以相互抵 肖。考虑到由于管道在刚刚开始输送介质时， 固定支架两侧的管道温度不同所引起的差值，所以在计 算两侧水平推力之差时，引入了一个不均衡系数，前苏联取0.5，日本不考虑不均衡力的影响，所以在 计算中间固定支架所承受的轴向水平推力时，考虑用其两侧轴向水平推力中较大者减去较小者的0.8 倍。对于设在管系端部的固定支架承受的水平力， 则考虑取实际计算值，
表1垂直管道的允许导向支架间距
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表1垂直管道的允许导向支架间距（续）
表2水平管道的允许导向支架间距
减振器的最大行程应根据对其防振力调节量和管
6.2a）按刚度条件计算管道跨距时，假定管道为一单自由度振动系统，即对水平管道仅考虑上下振 动，其固有频率可按公式（1）计算：
J 固有频率，HZ； g 重力加速度，取9.8，m/s； st一一弹簧的静伸长，可视为两支架间管道的挠度，mm。 根据管段不应在轻微外界扰力作用下发生明显振动的要求，规定装置内管道的固有振动频率宜不
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4次／秒，装置外管段的自由振动频率不低于2.55次／秒，由此规定得出两支架间管道允许挠度 装置内为15mm：装置外为38mm，以上数据引自HG/T20645一1998《化工机械设计规定》。 在均布荷载作用下，等跨连续梁的挠度计算公式见公式（2）：
E 一一梁材料的弹性模量，MPa Lm 等跨管道的跨距，m； 梁截面的惯性距，mm； Ki一 挠度系数，取0.677； 每米管道的均布荷载，N/m； 梁的挠度，mm。 对于连续水平敷设的管道，其基本跨距可按三跨连续承受均布荷载计算，由公式（2）可得出计算 管道跨距的公式（3）：
100Etlp/w LF Kiq
管道材料在设计温度下的弹性模量，MPa； Ip扣除管子腐蚀余量及负偏差后的惯性矩，mm L一装置内（或装置外）管道由刚度条件决定的跨距，m； Kti挠度系数，取0.677； fw一一装置内、外管道的挠度，mm。 将允许挠度值于代入公式（3）中，进行单位换算得出装置内管道跨距计算公式（4）和装置外管 道跨距计算公式（5）。
102×10E,×104×10×15 EL L,=10~2 = 0.039 0. 677×10*q +.............. 9 10×10E,×104I,×38 E., L,= 102 = 0.048 0.677×10~
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qLm M2+M3= 10 M qLm [ow]= 10W 10w,[ow] 10[ow]w, Lss q q
0. 5[ ]W, 10 [o ]w, 0.071, 9 9
管道跨距除按上述要求进行计算外，对大于DN500且直接支承于管架构件上的管道，还应按公 （12）进行局部应力校核，若不能满足公式（12）的要求，就要考虑设置加强板或采取其他局部加 昔施，否则就要采取缩小管道跨距的办法来减少支承点的荷载。
Ca = 1. 17A R ≤0. 5[g]
式中： 管道外半径，mm； f—支承反力作用于管壁的线荷载，N/mm； 管道扣除腐蚀余度及负偏差后的壁厚，mm； 支承点管壁的局部应力，MPa； [o] 管道材料在设计温度下的许用应力，MPa。 公式（12）引自HG/T21629《管架标准图》附录C。
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7.1.9雪荷载标准值的计算，主要参考GB50009及HG/T20670的相关规定执行。其中，基本雪压 So的取值按GB50009的规定选取，管道积雪分布系数的取值按HG/T20670的规定选取。公式7.1.9 给出了单根管子雪荷载标准值的计算方法。对于多根管道并排布置时，计算雪载荷时可参考公式（13） 计算。
式中： Ps雪荷载，kN; D多根管道横截面（包括绝热层厚度）的水平投影长度，m So基本雪压，kN/m; La 一管道沿水平走向的垂直投影长度，m。 对于水平敷设的直管，L值为支架点前后两支架之间长度的1/2。 确定管道横截面的水平投影长度D的方法如下： a）布置在同一层上的多根管道见图2：
b）布置在上下两层的多根管道见图3
图2同一层上的多根管道示意
图3上下两层多根管道示意
c）并排布置的D值与管道间隔之间的关系见图4，当间距[>150mm时，D值要扣除1值；当 间距≤150mm时，D值可不扣除1值，
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图4并排布置的管道与D值的关系示意
7.4近年来安全阀放空管道发生过的一些问题，都和放空管出口的流动状态、阻力计算和受力分析有 关，因此正确判断放空管出口的流动状态及进行好受力分析和阻力计算，对选择安全阀放空管道的支 架是事关重要的。 本条所列的公式是对ASMEB31.1规定的公式经单位换算后而来，该公式按ASMEB31.1规定 适用于开放排放系统反作用力的计算；对于密闭排放系统在稳态流动下对管道系统的反作用力是自平 衡的，并且不会在管道系统上产生较大的弯矩。
8.1.4直接与管道焊接或接触的支吊架零部件的材料与管道材料的相同的要求，其目的是便 与支吊架施焊，且不产生应力腐饮 能的影响
2a）为了便于使用JCT685-2009 摩擦材料密度试验方法，给出了常用焊接生根构件的焊缝强度计算公式。这些焊缝的通用剪切力计算 式（14）引自GB50017。
上列式中： ai 焊缝实际长度，mm； hf 焊缝高度，一般取较薄的连接件厚度，mm； 焊缝计算（有效）长度，mm； T 焊缝的剪切应力，MPa; [] 许用剪切应力，MPa。
上列式中： ai 焊缝实际长度，mm； hf 焊缝高度，一般取较薄的连接件厚度，mm； lw 焊缝计算（有效）长度，mm； T 焊缝的剪切应力，MPa; [t] 许用剪切应力，MPa。
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Pv ≤[o] 中Ar
利用公式（15）进行稳定校核十分方便，因为对已有的压杆来说其入已知，可由本规范附录Ⅱ 查出，代入公式（15）即可求出[】
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A.1～A.2计算方法主要考虑了以下几方面： a）两固定支架之间的滑动支架，按照刚性支架考虑时，其摩擦反力作用到固定支架上；如果用 柔性支架（或半铰接支架）则不考虑摩擦反力，但是柔性支架与半铰接支架的变形反力会作用到固定 支架上； b）安装有不平衡套筒式补偿器的管系，若在固定支架的一侧有盲板或关闭的阀门时，其水平推 力应加上由管道内压所产生的轴向推力；若在固定支架两侧管径不同时，其水平推力应加上管道内压 所产生的轴向推力之差； c）用柔性支架（或半铰接支架）的管系，在计算管段的反力时，应考虑到位于固定支架两侧的 柔性管架刚度可能不同；半铰接的管架，可能只有个方向是铰接的情况。 3带波纹管膨胀节管道
资源环境承载能力和国土空间开发适宜性评价技术指南(试行)（自然资源部2019年7月）》A.3带波纹管膨胀节管道