CJJ／T 276-2018标准规范下载简介

CJJ／T 276-2018 预弯预应力组合梁桥技术标准

涵设计规范》JTGD62中有关预应力混凝土结构法向应力验 的相关规定。截面的法向应力应包括一期混凝土下缘应力、二 混凝土上缘应力和钢梁上、下缘的压、拉应力。其他点的法向 力只作为参考

7.4.3本条的应力限值参考了国内相关工程的设计经验

文均艺 况下的正常使用极限状态和承载能力极限状态均发挥作用，并在 承载能力极限状况下连接件的受力最大。因此QGDW 11364-2014 模拟量输入合并单元计量性能检测技术规范，建议按承载能力 极限状态下连接件的受剪承载力设计值确定其数量。 8.1.3简支钢梁下缘的连接件仅在短暂状况下的钢梁反弹阶段 发挥主要作用，在此状态下连接件的受力最大。在持久状况下， 国业冲兴杭赠

况下的正常使用极限状态和承载能力极限状态均发挥作用，并在 承载能力极限状况下连接件的受力最大。因此，建议按承载能力 极限状态下连接件的受剪承载力设计值确定其数量。

8.2.3目前尚无针对变截面预弯预应力组合简支梁连接件设计 的专项研究成果，但从理论上讲，上述设计方法是适用且偏于安 全的。

点，提出预弯钢梁上、下翼钢板与腹板、加劲板结构连接等构造 要求。

要求。 9.1.5钢梁横隔板以及加劲肋的数量、规格和具体布置应根据 桥梁跨径、特殊的施工工况和正常使用阶段实际受力情况确定， 简支预弯预应力组合梁桥的横隔板数量不宜少于5个。图9.1.5 中，钢梁的竖向加劲肋可分为A、B两型。A型加劲肋对钢梁预 弯阶段的稳定作用大于B型；A型加劲肋可伸人预弯预应力混 凝土主梁横隔板内。B型主要用于边主梁，其宽度受混凝土腹板 的宽度制约

9.2.2设置预弯预应力组合梁的一期混凝土钢筋时，应结合施 工方案，便于施工。为了保证钢梁和混凝土整体工作，在一期混 凝土中需配置必要的构造钢筋，例如纵向钢筋和闭合箍筋等。 9.2.3为确保一期混凝土的浇筑质量，对钢梁下翼板距一期混 凝土底面和侧面的净距提出了50mm和75mm的限值。50mm主 要出于获得预弯预应力组合梁最小梁高的考虑，75mm则出于钢 梁下翼板下方混凝土浇筑质量及便于振捣的需要。当采用上述净 距的下限值时，施工中宜采用板式振动器振捣一期混凝土。 9.2.4预弯梁反弹时，为避免反弹时预弯梁两端角点混凝土被 挤碎，可在释放预弯力前，将两梁端混凝土的下方挖空或设置软 性材料，

9.2.2设置预弯预应力组合梁的一期混凝王钢筋时，应结合施 工方案，便于施工。为了保证钢梁和混凝土整体工作，在一期混 凝士中需配置必要的构造钢筋，例如纵向钢筋和闭合箍筋等。

.L. 凝土底面和侧面的净距提出了50mm和75mm的限值。50mm主 要出于获得预弯预应力组合梁最小梁高的考虑，75mm则出于钢 梁下翼板下方混凝土浇筑质量及便于振捣的需要。当采用上述净 距的下限值时，施工中宜采用板式振动器振捣一期混凝土。 9.2.4预弯梁反弹时，为避免反弹时预弯梁两端角点混凝土被

9.3.1为尽量减小主梁的梁高，预弯预应力组合梁桥的主梁间 距一般会小于其他多肋式梁桥的主梁间距。根据桥面板的受力要 求，其厚度不宜小于140mm；出于方便腹板混凝土浇筑和确保 腹板混凝土浇筑质量的需要，板底承托处的钢梁距二期混凝土桥 面板底的最小净距不小于70mm。

又作为主梁的一部分参与受力，因此应满足现行行业标准《公路 钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTGD62中主梁及 混凝土桥面板的计算及构造要求。同时，应根据预弯预应力组合 梁的受力特点、施工要求，满足断面尺寸、配筋构造、最小保护 层厚度等构造要求

筑、保证浇筑质量等因素。同时根据腹板的受力特点、施工要 求，需满足断面尺寸、配筋构造、最小保护层厚度等要求。考虑 到腹板尺寸空间紧张，可不按箍筋构造控制。预弯预应力组合梁 中的腹板中及一期混凝土中的箍筋均为构造钢筋，而且在高应力 状态下的钢梁应减少焊接量，因此钢筋与钢板的焊接长度取为 2.5d，且为双面焊

将其放在槽形箍筋的外侧，以减少腹板混凝土收缩作用，与纵向 钢筋不同。纵向钢筋主要指一期混凝土中的顺桥方向的钢筋，通 常为构造钢筋。

9.3.5横隔板的主要作用是连接主梁，又作为桥泌的

黄隔板的主要作用是连接主梁，又作为桥梁的一部分抵抗

桥梁的横向弯矩。横隔板的最小厚度应考虑到钢材不生锈、便于 浇筑、保证施工质量等因素。同时，根据横隔板的受力特点、施 工要求，需满足断面尺寸、配筋构造、最小保护层厚度等要求

此在正常使用阶段处于开裂状态，存在由下至上的竖向裂缝。在 截面几何参数计算时亦不考虑腹板混凝土的影响。因此，在环境 条件容许且钢腹板有防腐措施的情况下，为减轻预弯预应力组合 梁桥的自重，可取消二期混凝土中的腹板混凝土。当不设腹板混 凝土时，应对裸露的钢梁腹板、钢横隔板采取必要的防腐措施， 以保证桥梁的耐久性。对于不设混凝土腹板的情况，宜采用钢横 隔板，钢横隔板的厚度宜取14mm～20mm。钢横隔板与主梁钢 腹板之间应采用130mm×130mm角钢焊接或栓接等可靠的连接 方式。

[10.1 一般规定

10.1.1不同工程的预弯梁尺寸、形式及施工方法等可能不同， 所以工装设备的尺寸及构造形式等应符合相应的工程需要。在无 法替代时应重新设计和制造工装设备。设计预弯力应由设计单位 提供，并作为加载装置设计的依据。 10.1.2钢梁预弯所需的工装设备材料要求、计算方法、构造规 定、布置方式等应按照国家现行标准《钢结构设计标准》GB 50017或《公路钢结构桥梁设计规范》JTGD64进行设计计算， 可按施工中的临时结构进行。 10.1.3根据国内已有的施工经验，预弯梁加载施工主要有单梁 预弯和双梁对弯两种方法。每一种预弯施工方法所需的主要工装 设备如条文中所述，其中翻转架主要用于双梁对弯施工时反位预 弯梁的复位，见本标准第10.4.1条。其他主要施工设备参见本 标准图10.3.1（a）和图10.3.1（b）。对于各种预弯梁施工装置 的设计、计算和构造可按桥梁施工中的钢结构进行。 10.1.6对于双梁对弯施工，预弯钢梁的加载应在梁的两端支点 截面进行，两个四分点或两个三分点同步受力。加载千斤项应可 控并保证两端加载同步。使用的千斤顶设计吨位应满足设计预弯 力的要求，并应考虑千斤顶的合理顶程

10.2.2工字形钢梁在施加预弯力过程中极易产生侧向扭曲并引 起钢梁侧向失稳。因此，预弯梁加载阶段需设置防倾装置。设置 防侧倾装置应始终与预弯梁侧面可靠接触，保证预弯梁在加载过 程中的稳定。为减小防倾装置与预弯梁接触面的摩擦，防侧倾装

置与预弯钢梁的接触端应具备竖向滑动或转动的多向调节功能。 在钢梁预弯过程中，防侧倾装置的水平向支顶点必须顶在钢梁腹 板的纵向弯曲受压区域中，钢梁腹板的受压区高度与其上下翼板 的面积有关，可根据钢梁的截面重心位置确定。 10.2.3防侧倾装置与钢梁接触端不能阻碍预弯钢梁时的竖向变 位，应有多向调节功能。

10.3.1在双梁对弯工艺中，加载反力架用于一组钢梁两端的预 弯加载，见图10.3.1（a）。由设在两端加载反力架中的两个同 步千斤顶施加预弯力，反力架的施力点应设在简支钢梁理论支撑 点的位置。预弯梁加载完成后应采用锁定装置将钢梁两端紧固， 以撤出加载装置。推荐采用机械式锁紧。单梁预弯施工采用的反 力架形式见图10.3.1（b）。单梁预施工加载反力架的地锚应满 足预弯施工中的抗拔要求，其抗拔力应大于预弯力，并留有安全 余地。简支钢梁就位后，反力架设在两个预弯力加载点上（通常 是两个四分点或三分点），两台千斤顶需同步加载。 0.3.7双梁对弯施工中的支承台主要用于承受两片钢梁和预弯 梁的重量，其中正位钢梁（下钢梁）应吊挂在支承台上，因此需 对其强度和刚度提出要求。支承台同时兼作上下两钢梁之间集中 力作用的传力点

10.4.4翻转架应成对设置，主要用于双梁对弯施工中的反位钢 梁（上钢梁）或反位预弯梁的复位翻转。为避免滚轮滚动不畅 应对滚轮安装位置和承载力进行控制。翻转架的翻转可用人工以 杠杆方式进行，也可采用机械装置带动翻转。为保证翻转架在翻 转过程中的稳固，应采用地锚或扩大基础的形式将其底座固定 翻转施工中，应保证两个翻转架同步转动，避免预弯钢梁或预弯 梁处于受扭状态。

10.5施工设备的安全性检查

10.5.3双梁对弯施工时，上、下两片钢梁同时加载，产生变形 的方向不同。为保证防侧倾装置的支顶端始终处于钢梁纵向受压 的有效范围内，上、下两片钢梁防侧倾装置的初始位置需要在预 弯加载前调节。预弯钢梁加载后会产生变形，可能会与防侧倾装 置产生过大摩擦，或预弯钢梁上、下翼板直接碰触防侧倾装置， 加裁中持续观察，妨碍时及时调整。

11.1.2本条工艺流程是在总结哈尔滨市建造的七座桥梁施工工 艺的基础上编制。预弯钢梁施工可分单梁预弯和双梁对弯两种工 艺。对单梁预弯工艺，可省去工艺流程图中翻转上部钢梁和预弯 梁的步骤。图2仅适用于等截面预弯预应力简支梁桥的施工。当 二期混凝土分阶段浇筑时，或对于变高度、变厚度预弯预应力组 合梁桥，上述工艺流程应作相应的调整

11.2.1工字形钢梁在施加预弯力过程中容易产生侧向失稳。为 此，采用防侧倾装置对钢梁施加横向约束，减小钢梁的横向自由 长度，以增加钢梁的抗失稳能力。每一个侧向支撑应能承担不少 于50kN的水平顶力，

长度，以增加钢梁的抗失稳能力。每一个侧向支撑应能承担不少 于50kN的水平顶力。 11.2.2首次加载达到施工控制吨位后，持荷5min后卸载，其 目的是消除钢梁的焊接残余变形，然后再次加载达到施工控制吨 位。当预弯力读值与施工控制值相差不超过3%，还应检查钢梁 是否处于压平状态，即其拱度基本为零。当不能满足上述误差要 求时应分析原因，重新加载，并作出适当处理。当预弯力和预拱 度难以同时满足时，应以预弯力控制为准。 11.2.3预弯加载速度不宜过快，否则钢梁的焊接塑性变形难以 充分释放，并将影响后期预弯梁和预弯预应力组合梁的变形值。 对于预弯加载总吨位较小时，宜取20kN/min的加载速度；反 之，当预弯加载吨位较大时，宜取50kN/min的加载速度。

目的是消除钢梁的焊接残余变形，然后再次加载达到施工控制吨 位。当预弯力读值与施工控制值相差不超过3%，还应检查钢梁 是否处于压平状态，即其拱度基本为零。当不能满足上述误差要 求时应分析原因，重新加载，并作出适当处理。当预弯力和预拱 度难以同时满足时，应以预弯力控制为准。

11.2.3预弯加载速度不宜过快，否则钢梁的焊接塑性变形难 充分释放，并将影响后期预弯梁和预弯预应力组合梁的变形 对于预弯加载总吨位较小时，宜取20kN/min的加载速度； 之，当预弯加载吨位较大时，宜取50kN/min的加载裁速度

I1.2.4当简支钢梁的计算跨径小于20m，手工计算由预弯十

的拱度受多种因素的影响，尤其是双梁对弯施工中的上钢梁（反 位钢梁）。因此，采用叠加的方法计算施工中钢梁的变形更便于 理解。上述变形计算公式均由四分点施加预弯力的情况得到，不 适用于三分点加载或变刚度钢梁的变形计算

11.3.3对一期混凝士提出如下要

11.3一期混凝土施工及释放预弯力

11.3.3对一期混凝土提出如下要求： 1应选用矾土水泥、高级硅酸盐水泥、普通硅酸盐水泥或 其他早强水泥； 2骨料应选用石灰石、石英石或花岗石，粒径不宜大 于20mm; 3应严格控制水灰比和水泥用量，应采用干硬性混凝土； 4应保持潮湿的养护环境； 5浇筑混凝土所用掺合剂应符合相关规范或标准的规定。 11.3.4预弯梁反弹时，一期混凝土承将受很大的预压应力以抵 消自重、二期结构重力作用及可变作用引起的拉应力。当一期混 凝土的预压应力过大时，易引起一期混凝土的非线性徐变而导致 其突然压碎。因此反弹时需控制一期混凝土的实测立方体抗压强 度标准值及养生时间，不宜过早实施反弹工艺。待预弯梁反弹 后，应尽快浇筑二期混凝土，以缩短一期混凝土在较高应力水平 下的持荷时间。 11.3.5预弯梁释放预弯力需缓慢进行，应避免一期混凝土在突 加预压应力的情况下压碎

11.4.2采用双梁对弯工艺制作预弯梁时，下梁一期混凝土浇筑 的位置与运营阶段的梁位相同，称之为正位；上梁一期混凝土浇 筑的位置与运营阶段的梁位相反，称之为反位。为保证上梁安全 翻转为正位梁，需采用翻转装置。翻转装置由上翻转盘、下翻转 盘、底梁、扶柱及滚轮组成，其构造形式见本标准图10.4.1

翻转架应布设在梁的两个四分点（或三分点），先将上梁吊人两 个翻转装置中，用垫木固定后将两个翻转盘同步翻转180。此 时上梁即成为正位梁，再将预弯梁从翻转装置中吊出，存放以备 吊装。

11.5.3预弯钢梁的存放可参照钢结构构件的存放要求。预弯梁 存放时，支点需放在理论支撑线上，否则会改变预弯梁一期混凝 土的应力状态，进而影响一期混凝土徐变的计算结果。当存放期 超过60d时应在梁顶面施加配重，配重量不宜超过二期混凝土的 重量。在预弯梁的安装过程中不得使其倒伏，否则一期混凝土可 能压碎，或出现预弯梁扭曲、失稳。对于跨径超过30m的预弯 梁，当采用分段运输时，应对梁段进行编号，做好记录，并应按 编号拼装

L1. 6 二期混凝土施工

11.6.3二期混凝土中的钢筋施工安装可参照现行行业标准《公 路桥涵施工技术规范》JTG/TF50进行，但腹板内的槽形箍筋 应焊接在钢梁腹板上。二期混凝土的浇筑，可在释放预弯力后先 将预弯梁吊装就位，然后一次浇筑腹板、横隔板以及桥面混凝 土。当桥下支架施工有困难时，可直接将二期混凝土的模板架立 在预弯梁的一期混凝土顶面。模板的重量可在计算中予以考虑， 不影响预弯预应力组合梁桥的受弯承载能力

11.7.1钢梁的验收要求通常在“设计图纸”中已有规定。钢梁 的验收规范亦有多种版本，因行业不同而异。为适应多行业的需 要，预弯预应力组合梁桥的质量验收可根据桥梁的功能、工程性 质和所处的地理位置，选用现行行业标准《公路桥涵施工技术规 范》ITG/TF5O或《城市桥梁工程施工与质量验收规范》CJJ2。

A.0.1变截面预弯预应力组合简支梁可采用工字形钢梁变截面 的方式形成。钢梁变截面可以通过上下翼板变厚度、钢腹板变高 度或两者兼有的方式实现。当预弯预应力组合梁桥位于道路竖曲 线顶部时，可采用变高度预弯预应力组合梁桥。变高度预弯预应 力组合梁可通过钢梁腹板变高度实现。变钢板厚度的预弯预应力 组合梁主要用于较大跨径的简支梁桥或连续梁桥，可通过将钢梁 顶板、底板或腹板变厚度实现。 理论分析发现，对梁长为20m～40m的变高度预弯预应力 组合梁，无论是按弹性阶段还是按塑性阶段计算，当跨中截面高 度变化量为支点截面梁高的20%以内时，最不利截面位置均在 主梁的跨中。分析发现，虽然从跨中向支点方向弯矩逐渐减小， 截面高度也逐渐降低，但弯矩减小的速率较截面惯性矩降低的速 率更快，进而导致变高度梁的最不利截面位置始终位于主梁的 跨中。 变高度预弯钢梁，因钢梁自重集度9及截面抗弯惯性矩等 参数均非定值，引起的跨中截面弯矩及相应的自重应力所需的预 弯力以及预拱度不能按本标准第5.2节和第5.3节的方法确定 可采用有限元数值分析方法确定钢梁跨中截面最大自重应力6z 设计预弯力Po、设计预拱度fo及施工阶段的整体稳定性。 采用钢板变厚度预弯预应力组合梁桥主要基于节约钢材的考 虑，通常将弯矩作用较天的简支梁跨中L/2梁段或L/3梁段内 的钢梁底板及顶板的厚度增加，以提高其受弯承载力；而其余弯 矩较小的梁段可减小钢板厚度，以此降低预弯预应力组合梁桥的 用钢量。变钢板厚度的预弯预应力组合梁可用于30m以上的简 支梁桥或连续梁桥

A.0.3道路竖曲线多为大半径的圆曲线。计算表明，当跨径为 40m、竖曲线半径2000m时，分别采用二次抛物线和圆曲线计 算的梁高增量的相对误差仅为0.5%。因此，当竖曲线半径较大 时，用抛物线代替圆曲线所引起梁高增量的变化是很小的，工程 上可以接受。变高度梁的截面几何参数可按下列要求确定（图3）

1 截面上缘按照抛物线变化的曲线方程及坐标可按下式 计算：

2任意计算截面的梁高h可按下式计算，

3工字形截面变高度梁的任意计算截面的抗弯惯性矩可按 下列公式确定：

fo= P.L3(0.0037m+0.0249) E

式中：Po 对变高度钢梁施加的设计预弯力（N）； 变截面钢梁跨中截面抗弯惯性矩I.与支点截面抗 弯惯性矩I.的比值；

PL3(0.0041m+0.0314) E.I

图4变厚度梁的截面刚度变化

I.小于1.25时，改变上、下翼板厚度的钢梁与截面惯性矩为1m 的等截面钢梁的挠度计算结果接近，其相对误差小于3.6%。因 此，在梁端一定范围内减少钢板厚度对跨中变形的影响较小，可 以按照跨中截面的等截面梁惯性矩计算。 A.0.8对于静定结构的变厚度钢梁组成的预弯预应力组合简支 梁，由于钢板厚度的变化带来的截面刚度变化有限，仍可近似按 跨中梁段的截面刚度计算钢梁、预弯梁及预弯组合梁的跨中截面 变形和应力。

B.2.7具有开口截面的预弯预应力混凝土组合梁的截面受剪承 载力与剪应力方向无关。故本标准第6.3.1条针对组合简支桥跨 的受剪承载力计算公式，可适用于预弯预应力组合连续梁桥负弯 矩区段的受剪承载力计算。 B.2.8预弯预应力组合连续梁的中支点负弯矩区段同时承受很 大的弯矩和剪力作用。钢梁腹板同时承受弯曲正应力和剪应力作 用时，钢梁的受剪承载力随截面所受的弯矩增加而减小。在弹性 阶段以折算应力方式考虑组合梁上的弯剪共同作用，式

B.2.7具有开口截面的预弯预应力混凝土组合梁的截面受剪承 载力与剪应力方向无关。故本标准第6.3.1条针对组合简支桥跨 的受剪承载力计算公式，可适用于预弯预应力组合连续梁桥负弯 矩区段的受剪承载力计算。

B.2.8预弯预应力组合连续梁的中支点负弯矩区段同时承受很 大的弯矩和剪力作用。钢梁腹板同时承受弯曲正应力和剪应力作 用时，钢梁的受剪承载力随截面所受的弯矩增加而减小。在弹性 阶段以折算应力方式考虑组合梁上的弯剪共同作用，式 （B.2.8）的系数1.1是考虑弯、剪应力共同作用下钢材抗拉强 度的提高，该计算结果可作为受剪承载力验算的补充。

B.3.5预弯预应力组合连续梁的连接段通常选择在永久作用弯 矩为零的位置，因此该连接段主要承担相对较小的可变荷载弯 矩。本条给出的两种方法旨在通过对钢梁预变形或施加于斤顶的 顶力对连接段的一期混凝土施加一定的预压应力。具体方法 如下： 1配重法：在连接处施加一定大小的荷载，在带载的情况 下浇筑连接处的一期混凝土，混凝土达到设计强度后释放荷载 利用钢梁的强迫变形使连接处的一期混凝土受压。 2施加预加力：用干斤顶对连接处的钢梁施加顶力，使钢 梁的下缘受拉，然后浇筑一期混凝土。待混凝土达到设计强度之 后，千斤顶卸载，钢梁回弹使连接处的一期混凝土受压。 在实际工程中亦可采用微膨胀混凝土浇筑连接段的期混 凝土。

B.3.6采用简支转连续方法施工时，中墩盖梁上应视

设置1个～2个支座。当设置2个支座时，将有明显的负弯矩削 峰作用，但2个支座的受力通常是不均匀的。

设置1个～2个支座。当设置2个支座时，将有明显的负弯矩削

录C几何参数及计算系类

C.0.1在施加预弯力之前，简支钢梁处于初始预拱状态。在预 弯力和钢梁自重作用下钢梁被压成水平状态，此过程称为钢梁预 弯。钢梁截面几何参数主要用于钢梁预弯阶段的应力和变形 计算。 C.0.2卸除预弯力之后，梁体反弹，形成预弯梁。在预弯梁的 截面几何性质计算中应采用换算截面，可将一期混凝土面积换算 为1/n倍的钢梁面积并作用在其重心处。计算换算截面儿何参 数时应扣除一期混凝土中相应的钢板面积。预弯梁反弹后承受钢 梁和一期混凝土的自重作用，同时期混凝土也开始发生徐变和 收缩作用。预弯梁截面的几何参数主要用于预弯梁反弹阶段的截 面变形及应力计算。 C.0.3二期混凝土浇筑后并达到其强度要求时，形成预弯组合 梁截面。在活载作用下腹板混凝土通常已处于开裂状态，因此， 预弯组合梁的截面几何参数计算时应忽略腹板混凝土的影响，但 可扣除二期混凝土上翼缘板中相应的钢板截面积。预弯组合梁的 截面几何参数主要用于成桥状态下一、二期混凝土收缩、徐变及 二期结构重力作用及可变作用的截面应力及变形计算。 C.0.4在正常使用阶段，当活载较小时，预弯预应力组合梁可 以是全截面工作的，即一期混凝土为全预应力混凝土或A类构 件，其截面几何参数见本标准图C.0.3。但当活载很大时，一期 混凝土亦可能全部开裂，此时截面只有钢梁和二期混凝土参与工 作，即一期混凝土为预应力混凝土B类构件，其截面几何参数 见图C.0.4。不计一期混凝土的换算截面惯性矩I3主要用于计算 期混凝土部分开裂的截面折算刚度I。。

面可能处于一期混凝土部分开裂的状态，相应的截面称之为折算 截面，见图C.0.5。 试验研究表明，预弯预应力组合梁的一期混凝土开裂后，截 面惯性矩虽然减小，但当作用弯矩M介于消压弯矩M。和曾作用 过的最大弯矩Mmx之间，即M

GB/T 39588-2020 静电屏蔽包装袋要求及检测方法D.0.1预弯预应力组合梁桥由预弯钢梁制作至成桥过程中的跨 中变形应符合图5的变化规律。

图5预弯预应力组合梁桥的变形规律

D.0.4理论研究表明，在模板自重作用过程中，二期混凝土由 浇筑到结硬，导致截面惯性矩发生变化。由于模板重量相对较 轻，导致的回弹挠度6一般很小。在不要求精确计算时可以忽 略其影响。 根据哈尔滨工业大学针对日本《预弯组合梁设计施工指南》 中挠度公式的理论推导，可将其变形项f、f.和f1o的计算方法 进行简化。在本标准中给出的挠度f、f5、f8、f.和f1o计算式 均为简化公式，其计算结果与日本指南中的计算结果是一致的 上述简化计算的实质是以各阶段钢梁跨中截面承担的弯矩来计算 预弯梁或预弯预应力组合梁桥的跨中时效变形

E.0.1应力计算宜采用编程计算的方法，或采用成熟的计算软 件进行计算。应力计算过程及结果的正确性可采用表2中的应力 增量变化趋势进行定性判断或检验

预应力组合梁各阶段的计算截面和应

中应力“C”表示压应力SJ 21448-2018 集成电路陶瓷封装 键合前检验要求，“T”表示拉应力

上述应力计算中M.为汽车作用引起的跨中截面弯矩，必要 时亦可计人其他可变作用，例如人群作用引起的跨中弯矩M.。 用于截面应力验算时应取弯矩作用的标准值，用于抗裂性计算时 应取弯矩作用的频遇值