JG/T 118-2018 建筑隔震橡胶支座

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标准编号:JG/T 118-2018
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标准类别:建筑工业标准
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JG/T 118-2018标准规范下载简介

JG/T 118-2018 建筑隔震橡胶支座

IG/T 1182018

7天然橡胶支座和铅芯橡胶支座相关性能要求

表8高阻尼橡胶支座相关性能要求

NY/T 3753-2020 甘薯品种真实性鉴定 SSR分子标记法7.1橡胶物理机械性能

1天然橡胶和高阻尼橡胶的物理机械性能试验

表9橡胶物理机械性能试验方法

产品外观质量可用目视观察及直尺测量评定

支座产品尺寸测量的标准温度为(23士5)℃。产品尺寸可用钢直尺、游标卡尺、直角尺、倾角仪或其 地工具进行测量,其测量尺寸的公差应符合GB/T3672.1和GB/T3672.2的规定。支座的平面尺寸测 量,圆形支座的直径取两个不同位置测量值的平均值,矩形支座两个边长均取每边两个不同位置测量值 的平均值。支座高度和厚度尺寸取最外侧4个不同位置测量值的平均值。支座平整度取支座周边4个 不同位置所测得的2个高度差的最大值,测量位置与支座高度的测量位置相同。支座水平偏差取4个 不同位置顶边和底边水平偏差测量值的最大值。侧表面垂直度可用直角尺或具有相应精度的量具 测量。

7.4支座竖向和水平力学性能

7.4.1竖向压缩刚度

取与轴压应力(1土30%)c。相应的竖向荷载(c。为产品的设计轴压应力,MPa),3次往复加载,绘 出竖向荷载与竖向位移关系曲线。取第3次往复加载结果,按式(1)计算竖向刚度

式中: 建筑隔震橡胶支座竖向刚度,kN/m; Pi 平均压应力为1.36。时的竖向荷载,kN; P2 平均压应力为0.76。时的竖向荷载,kN; 竖向荷载为P,时的竖向位移,m; 82 竖向荷载为P,时的竖向位移,m

7.4.2压缩变形性能

7.4.3坚向极限压应力

IG/T 1182018

向支座施加轴向压力,缓慢或分级加载,直至破坏。同时绘出竖向荷载和竖向位移曲线,根据曲线 的变形趋势确定破坏时的荷载和压应力

4水平位移为支座内部橡胶直径55%状态时的

向支座施加设计抽压应力,然后施 剪切变形状态,再继续缓慢或分级竖向加载,记录竖向荷载和水平刚度,往复循环加载各一次。当支座 外观发生明显异常或水平刚度趋

向拉伸刚度、竖向极限拉

对支座在剪应变为零的条件下,低速施加拉力直到试件发生破坏,绘出拉力和拉伸位移关系曲线。 按下列方法求出屈服拉力和拉伸刚度: a)通过原点和曲线上与剪切模量G对应的拉力作一条直线(G为设计压应力、设计剪应变作用 下的剪切模量); b)将上述直线水平偏移1%的内部橡胶厚度 C 偏移线和试验曲线相交点对应的力即为屈服拉力; d)10%拉应变对应的割线刚度即为拉伸刚度; e) 破坏点对应的试件拉应力即为竖向极限拉应力

7.4.6侧向不均匀变形

在设计竖向压应力下,采用直角尺和塞尺测量支座侧面最大鼓出位置的鼓出量。 测量侧向不均匀变形时的竖向压应力,当S2不小于5时,型式检验取15MPa,出厂检验取设计 力;当S2不小于4且小于5时,竖向压应力降低20%;当S2不小于3且小于4时,竖向压应 40%。

7.4.7水平等效刚度

7.4.8屈服后水平刚度

JG/T 118—2018

和高阻尼橡胶支座的屈服后水平刚度K。可按下列方法一确定,否则按方法二确定: a)方法一: 对于铅芯橡胶支座和高阻尼橡胶支座,屈服后水平刚度应根据=100%,加载频率不低 0.02Hz试验的第3条滞回曲线按式(3)确定:

式中: Ka—屈服后水平刚度,kN/m; U,正方向屈服位移,mm; U,负方向屈服位移,mm; Q一一与U相应的水平剪力,kN; Q,一一与U,相应的水平剪力,kN。 b)方法二: 铅芯橡胶支座和高阻尼橡胶支座屈服后水平刚度可按GB/T20688.1一2007附录G的方法 计算。

式中: K。——屈服后水平刚度,kN/m; U,正方向屈服位移,mm; U,负方向屈服位移,mm; Q,与U相应的水平剪力,kN; Q,——与U相应的水平剪力,kN。 b)方法二: 铅芯橡胶支座和高阻尼橡胶支座屈月 计算。

当试验滞回曲线比较理想,具有明显的最大位移和最大剪力特征点以及与剪力轴的交点,铅芯橡胶 发座和高阻尼橡胶支座的屈服力Q。可按下列方法一确定,否则按方法二确定: a)方法一: 对于铅芯橡胶支座和高阻尼橡胶支座,屈服力应根据=100%,加载频率f不低于0.02Hz 试验的第3条滞回曲线按式(4)确定:

式中: Qa一屈服力,kN; Q,一一与U相应的水平剪力,kN Q,与U,相应的水平剪力,kN。 b)方法二: 铅芯橡胶支座和高阻尼橡胶支座可按GB/T20688.1一2007附录G的方法计算

7.4.10等效阻尼比

被试支座的等效阻尼比按式(5)或式(6)计算:

式中: he——建筑隔震橡胶支座等效阻尼比 W滞回曲线所围面积.kN·m

1.4.11水平极限变形能

W he= 2元Q+U+ W h=2元K(0+)

被试支座在一定竖向压应力作用下,水平向缓慢或分级加载,往复一次,绘出水平荷载和水平位移

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曲线,同时观察支座四周表现,当支座外观出现明显异常或试验曲线异常时(如内层橡胶与内层钢板明 显撕开,并且试验曲线上力和位移没有同时上升),视为破坏。 测量水平极限变形能力的竖向压应力,当S2不小于5时,型式检验取15MPa,出厂检验取设计压应 力;当S2不小于4且小于5时,竖向压应力降低20%;当S2不小于3且小于4时,竖向压应力降低40%。

久性性能应按表10的规

表10耐久性性能试验方法

筑隔需橡胶支座的相关性能试验应符合表11的

表11相关性能试验方法

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出厂检验应进行支座尺寸偏差外部项目的检验。支座的尺寸偏差检验按表4要求,按7.3规 型式检验应进行支座尺寸偏差内部和外部项目的检验。

8.2.4支座竖向和水平力学性能

支座力学竖向和性能检验项目见表13

竖向和性能检验项目见表

表13支座竖向和水平力学性能检验项目

耐久性检验项目见表14

表14支座耐久性检验项目

支座相关性检验项目见表15。

表15支座相关性检验项目

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不合格:出厂时应剔除不合格产品,不合格产

当全部型式检验项目均合格时,判定型式检验合格;当检验结果有不合格项目时,则判定型式检验 不合格。 满足下列全部条件的,可采用以前相应的型式检验结果: a)支座用相同的材料配方和工艺方法制作; b) 相应的外部和内部尺寸相差10%以内; 第二形状系数S2相差士0.4以内; 第二形状系数S2小于5,以前的极限性能和压应力相关性试验试件的S2不大于本次试验试 件的S2; e)以前的试验条件更严格

9标志、包装、运输和购存

产品的标志应注明以下内容: a)生产厂名称和商标; b)产品标记; C)产品序列号或生产编号

产品的标志应注明以下内容: a)生产厂名称和商标; b)产品标记; c)产品序列号或生产编号。

运输过程中应避免雨淋,严禁与

产品应贮存在干燥、通风、无腐蚀性气体,并远离热源的场所。

材料拉伸试验机,拉伸速度50mm/min

材料拉伸试验机,拉伸速度50mm/min

附录A (规范性附录) 25%定伸应力实验方法

A.3.1试片条先测量厚度、宽度和订好标距,垂直夹持。 4.3.2拉伸试片条使标距伸长137.5%(即由40mm伸长至55mm),即停止松回,再重复一次,共预拉 次。 A.3.3第3次拉伸至标距125%(即由40mm伸长至50mm),即停止并计时30s后读取力值

式中: 25——25%定伸应力,MPa; 一拉伸力值,N; 试片条宽度,mm; b 试片条厚度,mm

按GB/T528的相关规定进行。

本附录建议的隔震支座计算模型包括: 支座(LNR)、铅芯橡胶支座(LRB)、高阻尼橡胶支 座(HDR)计算模型

本附录建议的隔震支座计算模型包括: 支座(LNR)、铅芯橡胶支座(LRB)、高阻尼橡胶支 座(HDR)计算模型

隔震橡胶支座计算模型可用于隔震结构的动力时程分析。 计算模型中的竖向受压刚度、竖向受拉刚度、屈服力、屈服后水平刚度和水平等效刚度等力学 数应通过支座的力学性能试验来确定。 水平向计算模型宜考虑两个剪切变形方向的耦合。

B.3天然橡胶支座的力学模型

B.3.1竖向受压力学模型

B.3.2竖向受拉力学模型

竖向受压力学模型采用线弹性模型,线弹性刚度取支座的竖向受拉刚度。

B.3.3水平向力学模型

B.4铅芯橡胶支座的力学模型

3.4.1竖向受压力学模型

竖向受压力学模型采用线弹性模型,线弹性刚度取支座的竖向受压刚度

图B.1天然橡胶支座计算模型

B.4.2竖向受拉力学模型

B.4.3水平向力学模型

水平向力学模型采用双线性模型见图B.2,恢复力曲线的大小和形状由屈服力,屈服前水平刚度 后水平刚度确定

B.5高阻尼橡胶支座的力学模型

B.5.1竖向受压力学模型

竖向受压力学模型采用线弹性模型,线弹性刚度取支座的竖向受压刚度

竖向受压力学模型采用线弹性模型,线弹性刚度取支座的竖向受压刚度。

GB/T 41579-2022 核设施应急准备分类B.5.2竖向受拉力学模型

图B.2铅芯橡胶支座水平向计算模型

竖向受压力学模型采用线弹性模型,线弹性刚度取支座弹性受拉阶段的受拉刚度。

B.5.3水平向力学模型

图B.3高阻尼橡胶支座水平向计算模型

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AQ/T 1106-2014 矿山救护队队旗JG/T 118—2018

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