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DB37T 5234-2022 超高程泵送混凝土应用技术规程.pdf

B.0.4混凝土拌合物粘聚性定量评价

B.0.4混凝土拌合物粘聚性定量评价

GTCC-041-2018 铁道货车摇枕-铁路专用产品质量监督抽查检验实施细则安照表B.0.4的规定对混凝土拌合物粘聚性进行评价

表B.0.4混凝土拌合物粘聚性指标评价表

录C混凝土拌合物压力扩展度损失检测方

滤纸、穿孔钢板、滤纸、金

网：10一联结紧固螺栓 2）将混凝土拌合物试样装入承压缸体分两层装入压力泌水仪的缸体容器内，每层插捣次数为5 次，捣棒由边缘向中心均匀插捣，并用橡皮锤轻轻对缸体外壁对称均匀敲打4～6次，至拌合物表面插 捣孔消失并不见大气泡为止； 3）安装混凝土压力泌水仪完毕后，拧紧紧固螺栓，并保证不透气，启动油泵进行加压，加压至 3.6MPa～3.8MPa，对应油泵压力表显示55MPa～58MPa，并保持30s，打开排水阀，拆除混凝土压力泌 水仪，将水泥混凝土拌合物试样取出并拌合均匀； 4）采用半落度简测定加压后混凝土拌合物扩展度km，单位均为mm，精确至1mm，检测方法 见C.3.2条；混凝土拌合物压力扩展度kl测定与第2步检测的时间间隔不应大于10min。 C.0.4检测的加压后混凝土拌合物物半落度筒扩展度损失值△kb按照公式C.0.4计算

△kh =k oh k

式中：△k一加压后混凝土拌合物半落度筒压力扩展度损失值，单位为mm，精确至1mm； kob一未加压的混凝土拌合物半落度筒扩展度，单位为mm，精确至1mm； km一加压后混凝土拌合物半落度筒扩展度，单位为mm，精确至1mm。 C.0.5混凝土拌合物压力扩展度损失值△k按照公式C.0.5计算。

式中：△k一混凝土拌合物压力扩展度损失值，单位为mm，精确至1mm； k一折算系数，可按2.2~2.4取值。 C.0.6混凝土拌合物压力扩展度损失率nv按照公式C.0.6计算

混凝土拌合物压力扩展度损失率，单位为%，精

倒置落度筒排空时间20min经时变化量检

D.0.1本方法用于混凝土拌合物倒置落度筒排空时间20min经时变化量的检测。 D.0.2试验仪器： 1混凝土落度仪，应符合现行行业标准《混凝土落度仪》JG/T248的规定： 2倒落度简排空试验仪应符合现行国家标准《普通混凝土拌合物性能试验方法》GB/T50080标 准的规定，倒落度筒排空试验仪的排口处应设置阀门，阀门关闭时应具有较好的密封性 3秒表，分度值不应大于1s。 D.0.3混凝土拌合物倒置落度筒排空时间20min经时变化量的检测按下列步骤进行： 1对混凝土拌合物进行取样，并拌合均匀，取样数量不少于15L； 2取样后在5min内，抽取其中一部分混凝土拌合物试样，按照GB/T50080规定的方法测定混凝土 拌合物倒置落度筒排空时间，得到初始排空时间tpo；当混凝土拌合物试样扩展度大于550mm时，装 料过程每层插捣次数为5次： 3取样后在5min内，抽取另一部分混凝土拌合物试样，关闭密封盖，重复步骤2的方法将混凝士 拌合物试样装入倒置的落度筒内静置，静置过程中应防止混凝土拌合物试样受到振动和扰动，静置 20分钟，打开密封盖，重复步骤2的方法测定混凝土拌合物倒置落度简排空时间，得到静置20mir 排空时间tpl。 D.0.4混凝土拌合物倒置落度筒排空时间20min经时变化量△t，按公式D.0.4计算，精确至0.1s.

At,=tpitpo

At, = tol tpd

式中：△tp一混凝土拌合物倒置落度筒排空时间20min经时变化量，单位s，精确至0.1s； tpo一初始混凝土拌合物倒置落度筒排空时间，单位s，精确至0.1s；

代中：△tp一混凝土拌合物倒置落度筒排空时间20min经时变化量，单位s，精确至0.1s； tpo一初始混凝土拌合物倒置落度筒排空时间，单位s，精确至0.1s；

1为方便在执行本规程条文时区别对待，对要求严格程度不同的用词说明如下： 1）表示很严格，非这样做不可的用词： 正面词采用“必须”； 反面词采用“严禁”。 2）表示严格，在正常情况下均应这样做的用词： 正面词采用“应”； 反面词采用“不应或“不得”。 3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的用词： 正面词采用“宜”； 反面词采用“不宜”； 4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用可”。 2本规程条文中指明应按其他有关标准执行的写法为：“应符合....的规定或“应按...执

超高程泵送混凝土应用技术规程

2术语和符号 *·35 3基本规定 ·36 4原材料 37 5混凝土性能要求 配合比· 7制备与运输 ·43 3生产组织， 44 施工 10质量检验 附录B混凝土拌合物粘聚性试验和评价方法 附录C混凝土拌合物压力扩展度损失值检测方法 附录D倒置落度简排空时间20min经时变化量检测方法

2术语和符号 *·35 3基本规定 ·36 4原材料 37 5混凝土性能要求 配合比· 7制备与运输 ·43 3生产组织， 44 施工 10质量检验 附录B混凝土拌合物粘聚性试验和评价方法 附录C混凝土拌合物压力扩展度损失值检测方法 附录D倒置落度简排空时间20min经时变化量检测方法

1.0.1超高层建筑工程混凝土泵送施工技术和管理难度大，控制不好，易出现问题，超高程泵送混凝土应 用技术已成为超高层建筑施工中的关键技术之一，有必要进行经验总结和规范，保证工程质量。 1.0.2生产组织作为施工单位与混凝土生产单位相互沟通协调性管理工作，对超高程泵送混凝土的应用 施工较为重要，因此，在本规程单独列一章进行规定。

2.1.10倒置落度简排空时间20min经时变化量

针对混凝土拌合物泵送施工过程中存在因混凝土搅拌车交替上泵或中途间歇停滞泵送一定时间的 现象，混凝土拌合物停滞一定时间易出现分层、骨料下沉等稳定性差的现象，易引发混凝土泵堵塞问题； 经试验实践经验发现，混凝土拌合物的分层、骨料下沉程度越大，倒置落度筒排空时间相应也越大 因此，本标准将倒置落度筒排空时间20min经时增加值作为表征混凝土拌合物稳定性的技术指标。

2.1.11含气量1h经时变化量

含气量1h经时变化量越大，会在一定程度上影响混凝土的可泵性和强度。

3.0.2超高程泵送混凝土采用预拌混凝土，由专业的、技术成熟的混凝土生产单位生产，更有利于质量 控制。 3.0.3对于施工难度大的重要工程结构施工，当施工单位和混凝土生产单位没有相关的超高程泵送混凝 土施工案例和实践经验时，施工前除了需要进行方案策划、试验验证和技术交底外，浇筑施工前宜进行 实体模拟试验，提前发现问题，解决问题，规避风险，有助于提高超高程泵送混凝土泵送浇筑施工的成 功率，保证施工质量。

4.1.1施工过程中宜保持选用水泥的稳定性， 4.1.4生产超高程泵送混凝土时，水泥温度过高，会增加混凝土流动性的损失，甚至出现凝结异常

4.3.1对超高程泵送混凝土，粗骨料的颗粒粒径级配、含泥量及针片状含量至关重要，是严控的指标。 根据混凝土超高程泵送施工应用实践，当泵送高度大于300m时，弯管数量和泵送压力增加，粗骨料最 大粒径超过25mm，粗骨料易在弯管处出现堆积导致堵泵，最大公称粒径不应大于20mm；其他情况不变 时，粗骨料空隙率越大，特别是空隙率大于45%时，砂浆料对粗骨料包裹性不良，导致混凝土拌合物的 和易性差，不利于泵送；粗骨料的空隙率受颗粒级配和颗粒形状（针片状含量）影响较大，粗骨料的堆 积密度、表观密度、针片状含量和空隙率试验数据统计，见表2。

用于超高程泵送混凝土对细骨料的技术要求。相同的浆料体积，细骨料空隙率越大，特别是空隙率大于 0%时，混凝土拌合物的和易性相对越差，越不利于超高程泵送；吸水率大的细骨料，特别是当吸水率 大于3%时，混凝土落度泵送损失会明显增大，压碎值指标与吸水率存在一定的相关性，压碎值指标 越大的，往往吸水率也较高

4.4.4对超高程泵送混凝土，所选用的外加剂应与其他混凝主材料有良好的相容性，所选用的外加剂应 与其他混凝土材料的相容性直接影响混凝土的和易性和可泵性，所以加强试验调整，直至满足施工技术 要求

6.0.2当泵送高度和总泵程增大时，为保证泵送的顺畅，相应的要求混凝土拌合物流动性也要增大，为 了保证良好的粘聚性和可泵性，需要更多的胶凝材料量和浆体包裹骨料以提高富浆量，因此，当要求流 动性（扩展度）达到某一要求时，相应的单方混凝土拌合物的胶凝材料用量和浆体体积低于某一极限值 时，即使通过调整砂率，混凝土拌合物亦会出现离析等和易性不良的现象，因此，有必要针对不同泵送 高度、不同总泵程和扩展度要求，制定相应的胶凝材料用量和浆料体积的最小限值。按照不同水胶比、 校材量、浆料体积、砂子细度模数及扩展度，采用5mm~25mm连续粒级石子，按照附录B规定的方法， 粘聚性指标值达到合格时，超高程泵送混凝土配合比设计砂率推荐表，见表5。

表5泵送混凝土配合比设计及砂率调整统计表

当没有对应的砂率时，查找浆料体积位于的区间段和相应相邻的砂率，采用插值法计算确定砂率： 当采用的机制砂，由于石粉含量较高，砂率可在本表基础上适当降低1%～2%；当设计选用的石子最大 粒径变小时，应适当提高砂率。 .0.3当混凝土拌合物和易性不能满足要求时，水胶比保持不变，通过调整配合比其他参数，主要是通 过调整用水量及相应的胶材量、浆料体积，砂率以及外加剂配方及掺量等措施改善混凝拌合物的和易性，

7.1.1材料标识至少包括：仓号、材料名称、生产厂家/产地、品种规格、检验状态、进场日期；超高 程泵送混凝土的各种原材料要求较高的质量稳定性，因此要加大预控力度，质量证明文件的收集是必要 的预控措施。天然砂、石骨料不属于工业化生产，只有产地，没有生产厂家，型式检验报告、出厂检验 报告和合格证等质量证明文件不方便提供，使用方应加强进场验收和检验，并按相关规定定期进行型式 检验。

拌超高程泵送混凝土时，特别是高强混凝土的水胶比和用水量往往较低，外加剂作用时间往往 需要一定时间才能达到最佳，因此，搅拌时间应适当延长

7.4.4城市交通往往存在潮汐现象，容易造成交通拥堵，导致混凝运送时间较长，因运距过远、交通 或现场等问题造成落度损失较大而卸料困难时，可采用在其拌合物中掺入适量减水剂来调整混凝土和 易性，但必须由前期试验基础确定

7.4.4城市交通往往存在潮汐现象，容易造成交通拥堵，导致混凝土运送时间较长，因运距过远、交通 或现场等问题造成落度损失较大而卸料困难时，可采用在其拌合物中掺入适量减水剂来调整混凝土和 易性，但必须由前期试验基础确定

3.0.1预案土要是针对设备故障、停水停电、安全事故等类发问题的应对方案，以最人降低施工质量风 险、合法合规为原则，可以有效预防质量问题，解决纠纷。 8.0.2当前环保要求越来越高，加之原材料资源性保护导致匮乏，原材料市场供应和质量也相应变化较 大，因此，施工单位需要将施工计划提前告知混凝土生产单位，让混凝土生产单位有足够的时间进行生 产供应准备。浇筑计划包括：浇筑的混凝土强度等级、浇筑部位、设计及施工技术要求、施工方式、 计划的浇筑时间和浇筑方量等；浇筑方案包括：所施工部位、混凝土强度等级和品种、浇筑顺序、混凝 土泵的类型、布料输送方式、施工现场内的行车路线。混凝土生产单位以此确定初步的混凝土生产供应 方式，包括发车频率、单车装载量、混凝土强度等级和品种的转换，使生产施工序性、高效的进行，避 免一些不必要的纠纷和差错。生产供应准备包括：混凝土配合比、原材料厂家品种和数量、运输交通路 线、路况、交通管制时间、运输车辆、生产设备调配、人员组织分工计划及相关技术质量资料等，满足 设计及施工技术要求。 8.0.3混凝土生产供应和浇筑施工情况往往是动态的、变化的，施工单位和混凝土生产单位影进行有效 的沟通和密切的配合，进行动态控制，规避因信息传递不及时不准确不畅通、处理方法不当造成的质量 问题或事故

9.2混凝土泵选型和布置

9.2.1超高程泵送施工，对混凝土泵的性能要求较高，特别是输出功率、压力相对普通泵送要大，要结 合多种因素综合考虑确定。 9.2.2根据不同泵送高度、弯头的数量、泵管内径及混凝土技术指标等参数，按照现行行业标准《混凝 土泵送施工技术规程》（JGJ/T10）附录B估算出的泵送压力确定，输送泵的额定最大输出压力不应低 于估算出的泵送压力。

9.3.1超高程泵送施工对混凝土泵管的要求相对于普通泵送要高，混凝土泵管的选型应采用高压耐磨泵 管，且能承受混凝土泵的输送压力；对有龟裂、孔洞、凹凸损伤和弯折等缺陷的老旧泵管要求及时更换： 管道内应无残渣杂物，且保持顺滑；根据情况，设置一套备用泵管，用于应对堵泵且无法排除的情况， 保证泵送能够顺利进行。 9.3.2混凝土泵管的密闭性良好是保证顺利泵送的关键；法兰盘螺栓连接方式的密闭性和抗压性要优于 常规的卡箍连接方式。 9.3.4地面水平管总折算长度不宜小于垂直管长度的1/5，且不宜小于15m，这样有利于减缓竖向泵管内 混凝土的回流压力；终端出口处采用软管，其余中间部位采用软管会加大泵送的阻力。 9.3.5混凝土泵的出口压力往往最大，如果加固不牢，易发生晃动，导致泵管振开；竖向管下端设钢支 撑，有效减小竖向管重量对弯管的变形影响，防止弯管处堵管。泵机出口锥管处，不宜直接接弯管，至 少应接入5m以上的直管，再接弯管。每根泵管加固点不应少于2个。 9.3.6混凝土泵管连接的保持平直，有利于减少泵送的阻力和减少泵送过程中泵管的晃动。 9.3.7安装截止阀，阻止竖管中混凝土的回流，当发生堵泵时有利于拆管维修，减少混凝土的报废量 9.3.8弯管和软管使用数量越多，两临两弯管的间距越小，泵送阻力越大，引发堵泵的几率也越大。 9.3.9锥管使用数量越多，泵送阻力越大，引发堵泵的几率也越大，可根据需要在混凝土出口处设置

9.4布料设备的选型和布置

9.4.1超高层泵送施工布料机一般与爬模或者顶模设备配套使用，需考虑布料机目重荷载及工作荷载对 其他设备、模架体系的影响，必要时采取加固措施。布料设备的选型和布置宜保证浇筑面全覆盖，尽量 避免二次拆卸落动布料机。 9.4.2布料机出口与浇筑面的高差越大，混凝土下落过程越容易出现离析。因此控制落差不大于2m，否 则应采取有效措施防止混凝土出现离析

9.5混凝士的泵送和浇筑

9.5.2混凝土输送泵安装场地应平整坚实、道路畅通、便于配管、卸科及给排水；后动前应对施工现场 进行全面检查，混凝土泵作业范围内，不得有高压电线等危险源。 9.5.3混凝土泵启动后，通过泵送水来润湿管道，并根据水泄漏的情况评价泵管的密封性和泵管接口的 牢固性，如果能将水泵送至浇筑面，泵管也没有明显大量的水泄漏，说明泵管密闭性良好。如发现泵管 接头处存在喷水或脱落现象，应立即重新安装泵管连接部件，确保密封良好，混凝土泵料斗内的砂浆输 送接近完毕时立即卸入混凝土进行泵送，避免出现空泵，减少压缩空气的量，保证泵管能够满贯运行。 9.5.4润滑用浆料有助于提高泵管内壁润滑，封堵泵管接缝缝隙，专用润管浆液在泵管内壁形成润滑层 保证混凝土泵送顺利进行考虑到润滑用浆料的硬化强度往往达不到结构混凝土设计强度，易引发裂缝， 酥松等问题，因此，润滑用浆料泵出后应妥善回收，不得作为结构混凝土使用。 9.5.5必要时安排专人监视卸料，混凝土泵进料斗上，应安置网筛，当网筛孔宽度不大于50mm，以防 止大的异物入泵造成堵塞；根据工程经验，以往对入泵的混凝土质量管控不到位，也是堵泵的重要原因 之一。 9.5.6混凝土拌合物性能是保证混凝土泵送顺利进行的关键因素之一，往混凝土搅拌车罐内或混凝土泵 斗内任意加水和外加剂，会造成混凝土离析，加大堵泵的几率。 9.5.7混凝土泵料斗内的混凝土拌合物宜保持在料斗高度标志线以下，易导致在吸泵时引入空气，导致 泵送不顺畅甚至出现打空泵的现象；中断卸料时，保持搅拌罐体反向低速转动保证罐内混凝土处于搅抖 均匀状态。 9.5.8混凝土泵送过程中，混凝土泵应有专业人员操作，保持对泵压及设备运行情况的监控对保证泵送 顺利进行很重要。 9.5.9浇筑顺序宜采取先浇筑高强度等级后浇筑低强度等级混凝土的方式，因为高强度等级混凝土往衔

是竖向结构；防止不同强度等级混凝土混浇有效措施为：不同混凝土强度等级和施工部位转换浇筑，更 换不同配合比混凝土卸料时，可往混凝土泵斗中加入指示剂，或者将计算好管内的混凝土方量，将管内 的混凝土完全浇入到更换前的浇筑部位中，方可换新的施工部位进行浇筑。 9.5.10混凝土泵送应连续进行，防止因空泵过长而引起堵泵；当非堵塞性短暂停泵时，混凝土泵斗内的 混凝土应保持搅拌状态，宜进行慢速间歇泵送，每隔4min～5min进行两个行程反泵，再进行两个行程 正泵，防止泵斗内的混凝土因停止过长导致骨料下沉导致泵送不顺畅，甚至堵泵；泵送中断时间过长 会导致管内混凝土失去流动性，导致堵泵。 9.5.11当混凝土泵压力出现较大幅度升高且不稳定、油温升高、输送管明显振动等现象时，说明泵管中 混凝土输送遇到了较大阻力，由专业人员查明原因，采取措施排除故障。 9.5.12当需加接3m以上的输送管时，预先用水或通泵砂浆对管道内壁进行湿润和润滑，防止管内壁干 涩导致泵送不畅。 9.5.13当堵泵较长时间无法排除故障时，为保障泵送浇筑施工顺利进行和工程质量，应立即启用备用泵 管进行混凝土输送，并及时对堵塞的泵管进行拆除清理。 9.5.15浇筑完毕后，对泵管进行有效的清洗是保障下一次泵送施工顺利进行、避免堵泵的关键控制手段： 泵管清理结束后，应将竖管底部的弯管和缓冲层平管两端卸开，将竖管和缓冲层平管内残余的水和杂质 排出和清理，通过继续冲水直至没有固体残渣排出方可结束清理；将清出的水和残渣打到混凝土中，会 危害混凝土的浇筑质量。

9.6.1养护方式包括喷水、喷雾、潮湿覆盖、喷涂养护剂、冬期蓄热养护等。根据施工条件和环境情况， 常温不结冻季节，可采用喷水、喷雾、潮湿覆盖、包裹薄膜的养护方法；冬季结冻期，不得喷水，防止 结冰，可喷涂养护剂或冬期蓄热养护等方法进行养护。无论采取哪种方式方法，现场均应有专人负责定 期维护，直至达到养护终止期

10.1.2超高层泵送混凝土施工，应制定与超高程混凝土施工相适应的试验技术管理制度，配备专业试验 人员、试验设施、试验设备及环境条件。混凝土拌合物性能应满足本标准第4章要求和施工技术要求 人泵前对混凝土拌合物性能的检查、评价和控制对保证泵送顺利进行很重要，杜绝不合格的混凝土入泵 可有效降低堵泵的概率，根据情况可加大检测的力度和频次。检验落度、扩展度、粘聚性指标值及侄 置落度筒排空时间4个技术指标作为评价混凝土拌合物可泵性的基础指标，检测较为简单易行，便于 控制和调整。

混凝土拌合物粘聚性试验和评价方法

现有的水泥混凝土拌合物粘聚性检测和评价方法具体为：水泥混凝土拌合物装人落度筒，垂直 提起落度筒后，水泥混凝土拌合物落至停止状态，如有较多的稀浆从底部析出，锥体部分的混凝土 也因失浆而骨料外露，则表明此混凝土拌合物的保水性能不好，粘聚性差；如果发现粗骨料在中央集堆 或边缘有水泥浆析出，表示此混凝土拌合物抗离析性不好，粘聚性差；如落度筒提起后无稀浆或仅有 少量稀浆自底部析出，则表示此混凝土拌合物保水性良好，粘聚性好。这种方法是通过感官观察的主观 判断方式，缺乏相应的检测数据，不属于定量检测评价方法，而且因人的感官观察和经验不同，评价判 断的结论差异较大，因此，有必要制定混凝土拌合物粘聚性试验和定量评价方法。 试验和评价原理如下：混凝土拌合物粘聚性系数入；用于表现水泥混凝土拌合物落、扩展流动性 征和堆积形态，将混凝土拌合物落、扩展的堆积形态模型化为圆台体T／CBDA 17-2018 轨道交通车站装饰装修设计规程，见图1；入，为圆台体上台圆 直径与下台圆直径的比值，当入，取0.01时，混凝土拌合物落、扩展的堆积形态近似于圆锥体，定为 粘聚性合格状态，等级定为Ⅲ类；当入：取0.5时，混凝土拌合物落、扩展的堆积形态为保持与落 度筒相同上下口直径比的圆台体，为接近粘聚性最为优良的极限状态，等级定为I类；当入，取0.2时， 混凝土拌合物落、扩展的堆积形态为圆台体，定为粘聚性良状态，等级定为I类，

当落度筒尺寸为（高H为300mm，上口直径d为100mm，下口直径D为200mm，体积V为5495000mm） 的圆台筒体、圆周率元取3.14时，扩展度实测值K，所对应的混凝土拌合物各个粘聚性等级相应的落 度界限值T，可按公式计算，也可按表查找取值，简化计算过程。 （T一工）值越大，混凝土拌合物粘聚性指标值Φ：越大，相应的该混凝土拌合物的粘聚性越好，

混凝土拌合物压力扩展度损失检测方法

对混凝土拌合物取样数量至少保证测试2次落度所需的试样，因此，规定混凝土拌合物取样数 量不少于15L。加压后采用半落度筒进行测试，由于半落度筒尺寸较小，如果混凝土拌合物骨料粒 径过大，会导致试验出现较大偏差，因此，规定装料前筛除混凝土拌合物中超过31.5mm的骨料；由于 半落度筒尺寸较小，插捣很容易导致骨料沉底，会导致试验出现较大偏差，因此，规定装料时不可插 ，采用橡皮锤橡皮锤敲缸体外壁这种较为轻微的方式使装料保证密实和均匀。为了保证加压后和不加 压的两个检测混凝土拌合物扩展度的同步性，规定2次试验的时间间隔不应大于10min。实际泵送施工 时正常状态下输送管密封性较好，混凝土拌合物在管连接处并不会持续的泌水和泌浆，为此，采用滤纸 穿孔钢板、金属网组合方式放置于缸体底仓，并将底仓加注满水，一方面，可避免水泥混凝土试样在活 塞压力作用下将水份和水泥浆过多的压入底仓；另一方面，由于滤纸的作用，可防止在装料振捣时缸体 底仓中的水多过的迁移到混凝土中，能够较好地反应水泥混凝土拌合物实际泵送受压状态，提高检测的 有效性和准确性，更接近于实际泵送施工的情况。《普通混凝土拌合物性能试验方法》GB/T50080标 准第13.0.3条规定混凝土拌合物加压的试验压力为3.2MPa，而超高程混凝土泵送相对普通泵送压力要 大，为了结合实际混凝土泵送压力情况应适当提高试验压力，由于混凝土压力泌水仪油泵压力表的压强 最大量程通常为60MPa，同一作用力值，按照油泵活塞和工作活塞的直径和截面积换算，而油泵压力表 显示压强数值一般为活塞作用于混凝土拌合物压强的10倍，压力表最大量程60MPa换算为最大试验压 力为6.OMPa，因此，试压压力确定为3.6MPa～3.8MPa，混凝土压力泌水仪的油泵活塞直径为32mm，对 混凝土拌合物施压的工作活塞直径为125mm，相同作用力下，经换算得到对应油泵压力表显示55MPa~ 58MPa。由于受混凝土压力泌水仪容量所限，压力试验完毕后缸体内的水泥混凝土拌合物试样量不能满 足一次落度筒扩展度检测所需的试样量，而加大试验次数，又会增加试验工作量和时间，降低试验效 率，采用半落度检测扩展度所需的水泥混凝土试样量较少、能够满足次试验需要的量；为此，提供了 半落度检测的扩展度与落度筒检测的扩展度的折算系数8k，对不同批次的混凝土试样进行半落 度与落度筒的扩展度对比检测，抽取部分试验数据统计见表6，由表6可知：折算系数8k取值范围 大致为2.2～2.4，折算系数8k受混凝土拌合物粘聚性影响较大，粘聚性越好的，折算系数8k相应较大， 反之，厕越小

表6不同批次的混凝土试样进行半落度与落度筒的扩展度部分对比试验统计

置落度筒排空时间20min经时变化量检测方法

混凝土拌合物静置一段时间，会发生一定程度骨料下沉现象，混凝土拌合物稳定性越差，随着静 置时间延长，其板结沉降分层的程度越大，相应的倒置落度筒排空时间越长，容易导致堵泵；而实际 混凝土泵送施工过程中不可避免存在泵送中止暂停情况，因此，有必要通过检测混凝土拌合物倒置落 度筒排空时间20min经时变化量，用于评价混凝土拌合物的稳定性。设置密封盖是为了防止漏浆，考虑 到正常混凝土搅拌运输车上下泵的时间一般不会超过20minDB11／T 3023-2019 公路养护作业安全设施设置规范，将静置时间定为20min