标准规范下载简介

JGJ128-2010 建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范

扫地杆自重：（2×1.83十1.82）×0.0243=0.133kN 扫地杆4个直角扣件自重：4×0.0135=0.054kN =0.008kN/m 24. 9

地不 83十1.82)X0.0243=0.133kN 扫地杆4个直角扣件自重：4×0.0135=0.054kN 0. 133 ± 0. 054 每米架高扫地杆自重： =0.008kN/m 24. 9

水平剪刀撑：水平剪刀撑斜杆按4跨距（4×1.83m）4间距 （4×1.82m）设置DB31T 1232-2020 城市森林碳汇调查及数据采集技术规范.pdf，计算水平剪刀撑交点处钢管自重，水平剪刀 撑在架体高度方向上设3道。

钢管自重：2× 1.82 X 0. 0243 = 0. 126 kN 0.7083

1.82 X 0. 0243 = 0. 126 kN

扣件，每跨间内有2个旋转扣件，扣件自重。

每米架高水平剪刀撑自重：

4X1.82 tana= 0.996 4 X1.83 cosα = 0.7083

2 X 0. 0145 = 0. 029 kN

架顶操作平台周边设置栏杆、挡脚板、密目式安全网高 1.5m，操作平台周边的围护重应计人周边门架计算单元。本案 为简化计算，将操作平台周边的围护重计入中间部位门架以求得 最大轴力。 每米架高栏杆、挡脚板、安全网自重：

3 X 1. 83 X 0. 0243 ± 3 X 0. 0135 ±1. 5 × 1. 83 X 0. 02

= 0. 01 kN/m

= 0. 01 kN/m

每米高架体：Nc2k=0.044十0.008十0.019十0.01 = 0.081 kN/m

每米高架体：Nc2k=0.044+0.008十0.019十0.01 = 0. 081 kN/m

3）架体上固定荷载产生的轴向力标准值乙NGik计算 按一榻门架的负荷面积计算，本案一榻门架的负荷面积为 1. 83 × 1. 82.

则: Ncik =（8+0.5)× 1.83 X 1. 82 = 14. 155 kN

4）架体上施工荷载产生的轴向力标准值ZNQk计算 按一榻门架的负荷面积计算：

X 1. 82 = 5 kN 2

Fwf = laHwkf = 1. 82 X 24. 9 X 1. 533 = 69. 472 1

Mwa=H(言Fwt +Fwm) =24. 9 × (号 × 69. 472 +1. 452)= 901. 08kN · m

6）门架立杆附加轴力计算

N; =1. 2 [(N1k + Nc2k)H+ Ncik] + 0. 9 i一3 ×1. 4 (Z Nok + Nm) =1 1.2× [(0.275+0.081) X24.9+14.1557 +0.9×1.4(5+4.82) 39.99kN

+1. 4 [0.7 NQk + 0. 6Nm] i 1.35×[(0.275+0.081)X24.9+14.155] ± 1. 4 X (0. 7 X 5 ± 0. 6 X 4. 82)

=40.03kN 取N=40.03kN。满足稳定承载力要求。 根据本案例可知，满堂脚手架设计时，应先计算出门架稳定 承载力值，之后，根据此限值试排门架的跨距、间距及高度上排 列方式，确定架体的水平加固杆、剪刀撑等布设方式，这样架体 结构已经初定，再对架体进行计算。一般一个架体试排2～3次 即可设计计算完毕。模板支架的设计也按此方法进行。

5.5.1、5.5.2以门架做模板支架，相当于以门架、加固杆等组 成了钢结构空间桁架，其剪刀撑和水平加固杆等以扣件与门架立 杆相连接，节点是近似于铰接弹性约束，但又不是完全的铰接。 模板支架设计计算应先确定计算单元，找准荷载的传递路径。门 架计算单元的选取，是根据架体上的荷载及门架的布置情况确 定的。

5,5.3用于模板支架稳定性计算时，作用于一榻增架的轴向

设计值计算，是根据选定的计算单元，按本条各项荷载计算的规 定分别计算累加荷载或自重标准值后，计算一榻门架的轴向力设 计值。

5.6门架立杆地基承载力验算

5.6.1门式脚手架和模板支架均系临时结构，故本条规定只对 立杆进行地基承载力验算，不必进行地基变形验算。考虑到地基 的不均匀沉降将危及架体的安全，因此，在本规范的第6.8节对

地基提出了技术要求，并在第8.3.1条中规定要对架体沉降进行 经常性检查。

构上时，均应对建筑结构进行承载力验算。验算时，应特别注意 结构混凝土的实际强度。

5.7.2型钢悬挑梁上的一榻门架的轴向力设计值计算方法与

5.7.3～5.7.5考虑到型钢悬挑梁在楼层边梁（板）上

际情况，根据多年的实践经验总结，本规范确定出门架立杆至楼 层板边梁（板）间距离的计算方法。 5.7.6、5.7.7型钢悬挑梁固定段与楼板连接的压点处是指对楼 板产生上拔力的锚固点处。采用U形钢筋拉环或螺栓连接固定 时，考虑到多个钢筋拉环（或多对螺栓）受力不均的影响，对其 承载力乘以0.85的系数进行折减。

5.7.8U形钢筋拉环或螺栓对建筑结构混凝土楼板有一个上扶

筋的楼板上部开裂。因此，本规范提出经计算在楼板上表面配置 受力钢筋。 5.7.9在施工时，应按现行国家标准《混凝土结构设计规范》 GB50010的规定对型钢梁下混凝土结构进行局部抗压承载力、 抗弯承载力验算。在计算时，要注意取结构混凝土的实际强 度值。

筋的楼板上部开裂。因此，本规范提出经计算在楼板上表面配置 受力钢筋。

6.1.1门架及其配件均为定型产品，门式脚手架的跨距应根据 门架配件规格尺寸确定，现行行业产品标准《门式钢管脚手架》 JG13对交叉支撑、脚手板等配件规格均有规定。本条强调门架 与配件的规格应配套统一，并符合标准，其尺寸误差在允许的范 围之内。搭设时，要能保证门架的互换性，在各种组合的情况 下，门架与门架、门架与配件均能处于良好的连接、锁紧状态。 6.1.2在现行行业产品标准《门式钢管脚手架》JG13中，门 架、配件的型号是根据各自尺寸规格确定的，不同型号的门架与 配件，因其尺寸规格不同，所以不能相互搭配使用。如果使用不 同型号的门架与配件搭设架体，则会出现无法组配安装，或组配 安装后的架体因误差过大而降低承载力的情况。 6.1.3经试验表明，如果上下榻门架立杆轴线偏差较大，就会 使搭设的架体产生过大的初始移位偏差，而影响架体的承载力， 因此本规范规定上下榻门架的立杆轴线偏差不应大于2mm。 6.1.4离墙距离是指门架内立杆离建筑结构边缘的距离，规定 不大于150mm是为保证施工安全，但遇有阳台等突出墙面的结 构，可在脚手架内侧设挑架板或采取其他防护措施 6.1.5脚手架顶端栏杆高出女儿墙或檐口上皮，是安全防护的 需要，搭设时遇有屋面挑檐的情况时，可采用承托架搭设。设承 托架的位置应设连墙件。

6.1.4离墙距离是指门架内立杆离建筑结构边缘的距离，规定 不大于150mm是为保证施工安全，但遇有阳台等突出墙面的结 构，可在脚手架内侧设挑架板或采取其他防护措施。 6.1.5脚手架顶端栏杆高出女儿墙或檐口上皮，是安全防护的 需要，搭设时遇有屋面挑檐的情况时，可采用承托架搭设。设承 托架的位置应设连墙件。

6.2.1门架是靠配件将其连接起来的，配件如果与门架不配套， 则会出现架体无法搭设或因搭设的架体误差过大而使架体承载力

6.2.2交叉支撑是保证门式脚手架、模板支架纵向稳定、增强 架体刚度的主要配件，门架两侧均设交叉支撑并与门架立杆上的 锁销锁牢，是保证架体整体稳定和局部稳定的重要构造规定 6.2.3上下榻门架立杆连接是依靠内插定型的连接棒连接的， 为保证搭设的架体上下榻门架立杆在同一轴线上，除搭设时认真 操作外，还应控制连接棒与门架立杆之间的配合间隙，这样也有 利于提高架体的稳定承载力。经国内中南大学试验结果证明，当 门架立杆内径为37.6mm时，分别采用34.0mm、35.5mm的连 接棒组装架体，后者提高承载力19%。 6.2.5脚手板上孔洞的内切圆直径，是指当脚手板的面板采用 打孔钢板或钢板网等带有孔洞的面板时，在孔洞内可做一内切 圆，这个内切圆直径应小于或等于25mm。 6.2.6、6.2.7可调底座调节螺杆直径不应过小，如果螺杆直径 偏小时，必然增大螺杆与门架立杆的配合间隙，组装时可能出现 底座偏心、歪斜，不利保证架体的承载力。规定可调底座调节螺 杆伸出长度不应大于200mm，是从安全的角度提出的。

6.3.1剪刀撑是保证和提高门式脚手架整架纵向刚度的重要构 造措施，本条设置上的规定，是在总结我国门式脚手架施工经验 的基础上提出的

6.3.1剪力撑是保证和提高门式脚手架整架纵向刚度的重要构 造措施，本条设置上的规定，是在总结我国门式脚手架施工经验 的基础上提出的。 6.3.3、6.3.4水平加固杆是增加脚手架纵向刚度的重要配件， 连续设置形成水平闭合圈起到的作用更大。试验结果证明，水平 加固杆对架体刚度的增强作用，要比水平架增大很多，鉴于目前 国内Φ42、Φ42/Φ48扣件已有厂家批量生产，对以水平加固杆代 替水平架条件已具备。另外，以水平加固杆代替水平架，不会给 架体搭设带来麻烦，因此，本次规范修订以水平加固杆替代水平 架。施工现场现存的水平架仍可使用，但设水平架的架体，要每 隔4步在门架两侧设水平加固杆对架体进行加固。对模板支架和

满堂脚手架建议按本规范要求施工。脚手架的底层门架一般是受 力最大的部位，在底层门架下设置扫地杆，对于保证底层门架的 刚度及稳定承载能力非常重要。

6.4.1～6.4.3门式脚手架转角处的构造对保证脚手架整体性十 分重要，图6.4.1的三种做法可供选用。水平连接杆必须按步设 置，以使脚手架在建筑物周围形成连续闭合结构

6.5.1连墙件设置的位置、数量，是根据架体高度、建筑结构 形状、楼层高度、荷载等多种因素经过设计和计算确定的，在专 项施工方案中应明确。

6.5.2门式脚手架与建筑

作用下的整体稳定和在水平风荷载作用下的安全可靠承载的保 证。表6.5.2中的数据是根据门式脚手架架体试验结果和调研资 料以及对风荷载的计算确定的。设计或施工时，应首选按间距控 制连墙件的设置，当因楼层高度、开间尺寸等原因，不能按间距 控制时，方可按单根连墙件覆盖面积控制连墙件的设置。单根连 墙件承受的水平力较大时，应考虑采用工具式连墙件。

作用下的整体稳定和在水平风荷载作用下的安全可靠承载的保 证。表6.5.2中的数据是根据门式脚手架架体试验结果和调研资 料以及对风荷载的计算确定的。设计或施工时，应首选按间距控 制连墙件的设置，当因楼层高度、开间尺寸等原因，不能按间距 控制时，方可按单根连墙件覆盖面积控制连墙件的设置。单根连 墙件承受的水平力较大时，应考虑采用工具式连墙件。 6.5.3将门式脚手架的转角处或开口型脚手架两端的连墙件竖 句间距缩小到4m，是为了加强这些部位与建筑结构的连接，确 保架体的安全。当建筑物的层高大于4.0m时，应临时设置与建 筑结构连接牢固的钢横梁等措施固定连墙件。 6.5.4连墙件靠近门架横杆设置时，传力更直接，门架立杆所 受水平力作用产生的弯矩更小。 6.5.5从连墙件受力合理的角度考虑，连墙件宜水平设置。受 施工条件所限，连墙件水平设置有困难时，禁止采用上斜连接， 采用下斜连接时，连墙件下斜的角度不能过大，否则会增大连墙 件的附加力，并且影响架体的使用安全

墙件承受的水平力较大时，应考虑采用工具式连墙件。 6.5.3将门式脚手架的转角处或开口型脚手架两端的连墙件竖 向间距缩小到4m，是为了加强这些部位与建筑结构的连接，确 保架体的安全。当建筑物的层高大于4.0m时，应临时设置与建 筑结构连接牢固的钢横梁等措施固定连墙件。 6.5.4连墙件靠近门架横杆设置时，传力更直接，门架立杆所 受水平力作用产生的弯矩更小。

6.5.3将门式脚手架的转角处或开口型脚手架两端的

向间距缩小到4m，是为了加强这些部位与建筑结构的连接，确 保架体的安全。当建筑物的层高大于4.0m时，应临时设置与建 筑结构连接牢固的钢横梁等措施固定连墙件

6.5.5从连墙件受力合理的角度考虑，连墙件宜水平设置。受

施工条件所限，连墙件水平设置有困难时，禁止采用上斜连接， 采用下斜连接时，连墙件下斜的角度不能过大，否则会增大连墙 件的附加力，并且影响架体的使用安全，

6.6.1本条规定洞口尺寸不宜过天，是为了避免架体受到较天 的削弱并给洞口加固带来困难。 6.6.2洞口处架体的构造，原则上应进行专门的设计计算，只 有当洞口宽为一个跨距时，方可按本规范6.6.2条第1款的规定 搭设。

的削弱并给洞口加固带来困难。

6.7.1～6.7.3挂扣式钢斜梯是门架的配件之一，其规格应与门 架规格配套。在使用时应注意斜梯的宽度和布置形式。

6.8.1门式脚手架与模板支架的地基，应按本规范第5.6节的 规定设计计算后，确定其处理的方式。表6.8.1的规定是架体地 基与基础的一般构造要求。

6.8.1门式脚手架与模板支架的地基，应按本规范第5.6节的 规定设计计算后，确定其处理的方式。表6.8.1的规定是架体地 基与基础的一般构造要求。 6.8.2门式脚手架与模板支架搭设场地平整坚实，是减小或消 除在搭设和使用过程中由于地基下沉使架体产生变形的主要保证 条件。在土方开挖后的场地搭设脚手架或模板支架，应注意分层 回填夯实，禁止在松软的回填土上搭设架体。搭设场地如果存在 积水，则脚手架下地基因积水的长期浸泡，会出现承载力降低， 而危害架体的安全。

6.9.1悬挑脚手架的悬挑支承结构设置应经设计计算确定，不 可随意布设。按确定位置埋设预埋件，是为了保证连接可靠。 6.9.2型钢悬挑梁锚固段长度过小，型钢梁与楼板连接的压点 处U形钢筋拉环的拉力变大，不利于锚固连接；型钢悬挑梁的 锚固段长度过大，型钢梁的悬挑段外端位移值（挠度）增大，反 而不利干架体稳定，也不经济。锚固段长度应不小于悬挑段长度

1.25倍，是通过调查研究，总结以往施经验的基础上确定的。 6.9.3选用非双轴对称截面的型钢做悬挑脚手架的悬挑梁时， 在荷载的作用下易产生弯扭现象，因此，本条规定宜选用工学钢 等双轴对称截面的型钢做悬挑梁。 6.9.4～6.9.7混凝土强度是指混凝土强度的实测值。型钢梁固 定是安插在U形钢筋拉环内，以钢楔或硬木打紧固定；或将 型钢梁安放后，以螺栓钢压板固定。为了保证型钢悬挑梁压点处 钢筋拉环或锚固螺栓具有足够的安全度，并且不发生脆断，钢筋 拉环或螺栓须采用经检测合格的HPB235级或HRB335级钢筋 制作。规定钢筋最小直径不小于Φ16，是为了保证型钢悬挑梁固 定具有足够的安全度。在安装型钢悬挑梁时，应注意混凝土楼板 的厚度和实测强度，因板太薄或混凝土实测强度太低，会影响钢 筋拉环（螺栓）的锚固强度。 当型钢悬挑梁以螺栓钢压板在楼板上固定时，钢压板的长度 是根据型钢梁翼缘宽度选择的，应保证螺栓孔至钢压板的端部天 于30mm，规定其最小宽度和厚度，是为了保证压点的强度和 刚度。

6.9.8本条所列构造做法，是总结多年的施工经验提

6.9.10悬挑脚手架在建筑平面转角处的搭设方法有多种，本条 所列为一般做法。转角处的型钢悬挑梁应经单独设计计算，并根 据建筑结构形式考虑采取有效的固定连接措施。阳角处型钢梁固 定分为主体结构上有角柱和无角柱两种情况，无角柱时型钢梁较 易固定；有角柱时，可采用预理件埋设在柱内，型钢梁与预理件 焊接或螺栓连接，或将短型钢悬挑梁固定段端部理入结构柱混凝 土中。角部短型钢悬挑梁的外端应焊接两个带加强肋的钢板托 使两个门架立杆准确固定在钢板托上。 6011型钢县挑泌外端设置钢丝绳或钢拉杆与建结构拉结并

张紧，是增加悬挑结构安全储备的措施

6.10.1、6.10.2本规范从保证架体稳定和安全使用的角度考 虑，根据试验和经验总结确定出满堂脚手架高宽比不应大于4。 当架体高宽比增大时，架体承载力降低明显，且晃动较大。门架 净间距是指纵向排列的门架，列与列之间的净距。 6.10.3根据架体结构试验表明，门架承载能力与荷载作用部位 相关，门架立杆直接传递荷载时其承载力最高；荷载集中作用在 横梁中央时最低；作用于立杆加强杆顶端时介于上述两者之间， 故进行满堂脚手架设计时，应避免门架横梁受荷。本规范原 2000版中有荷载作用于门架横杆，并可对门架承载力予以折减 的规定，因经试验检验及理论分析其不够科学，本次修订予以 取消。 6.10.4满堂脚手架设置纵、横向水平加固杆，对保证架体的侧 尚稳定及增加架体的刚度起看着重要作用。本条关于纵、横向水平 加固杆设置的规定，是根据试验和施工经验确定的。 6.10.5对剪刀撑的设置规定是根据施工经验确定的。在剪刀撑 设置时应注意间距、宽度、倾角等技术要求。 6.10.6、6.10.7满堂脚手架作业层满铺脚手板及操作平台设置 栏杆和挡脚板是安全生产的需要。底层门架设置纵、横尚扫地杆 对架体的整体稳定可起到重要作用。 6.10.8高宽比大于2.0的满堂脚手架，设置连墙件或缆风绳是 增加架体抗侧倾能力的构造措施，如果经抗倾覆验算证明架体能 够安全使用可不设置。 6.10.9搭设时注意通道口两侧门架应设置顺通道方向的扫地 杆、水平加强杆，通道口上部每步门架应设置垂直于通道方向的 水平加固杆。

6.11.1、6.11.2经试验结果证明，模板支架的高宽比增大会影

响架体的稳定，架体的承载力也会随着下降。在搭设梁类等条形 模板支架时，应注意架体的高宽比限值，当不能满足时应适当增 加架体的宽度，不应以拉缆风绳、设斜撑杆为理由而放宽架体高 宽比的限值。本条搭设高度的限值是根据施工经验确定的。 6.11.3模板支架的顶端设置托座有两个作用，一是可调节高 度；二是托座上可设置托梁，托梁的设置可使上部荷载均匀传给 架体。架体的高度调节应以顶部设置调节架、可调托座的调节为 主，以底部设置固定底座或可调底座调节为辅，当顶部调节不能 完全满足施工要求时，再考虑底部调节。 6.11.4～6.11.6用于梁、板结构的模板支架的门架排列方式可 有多种形式，应根据搭设高度、荷载、施工现场条件等因素 选择。 在梁板类结构模板支架设计时，应分别计算和布设梁支架、 板支架，这样布设支架能够使上部荷载不同的架体受力清晰。采 用加固杆将梁支架与板支架水平方向连接牢固，是为了保证梁支 架的侧向刚度，也使整个梁支架和板支架形成一体。板与梁支架 立杆间距成倍数关系，是为了方便梁、板支架的水平连接。 6.11.7、6.11.8当模板支架搭设的高度较高或高宽比较大时， 模板支架上部会受到侧向集中风荷载的作用和水平施工荷载的冲 击作用，使模板支架产生倾覆力矩。在混凝土浇筑前，倾覆力矩 完全是由架体来承担的，因此，为保证架体的侧向稳定，应拉设 足够的缆风绳或设置连墙件。应当说明的是，尽管设置了缆风 绳，但水平风荷载也使门架立杆产生了一定的附加轴向力。 6.11.9～6.11.11模板支架的交叉支撑、扫地杆设置与满堂脚 手架相同。水平加固杆应在每步每榻门架两侧立杆上纵向、横向 设置。应强调的是，模板支架的剪刀撑必须连续设置，经试验证 明，模板支架剪刀撑间断设置，对架体的侧向稳定有一定的 影响。

7.1.1～7.1.5本条为施工准备工作的基本要求。门式脚手架和 模板支架的搭设与拆除，是技术性安全性很强的工作，在搭设或 诉除前，编制专项施工方案，对操作人员进行安全技术交底和对 门架、配件等质量进行检查，是保证搭设质量的关键环节，故本 规范对此作出明确规定

7.2.1、7.2.2门式脚手架与模板支架的地基与基础应按设计施 工，应在施工专项方案中明确。搭设前放线是为了保证底层门架 的位置准确

7.3.1本条是关于门式脚手架和模板支架搭设顺序和施工操作 程序的规定。选择合理的架体搭设顺序和施工操作程序，是保证 搭设安全和减少架体搭设积累误差的重要措施。 7.3.2搭设门架及配件时的注意事项共规定4款，主要强调要 符合本规范的构造要求；交叉支撑、脚手板与门架同时安装；按 规定设置防护栏杆等。 7.3.3加固杆件与门架同步搭设，是避免在架体搭设时产生变 形或危及施工安全，不充许先搭门架后安装加固杆。 7.3.4连墙件是脚手架的重要支撑构件，必须与脚手架同步搭 设并连接牢固，否则已搭设的脚手架处于悬臂状态，有倒塌危 险。脚手架操作层高于连墙点以上两步时，由于操作层荷载较 大，且上部又处于悬臂状态，会使架体产生晃动，并且有倒塌的

危险，这是不允许的，所以必须采取与建筑结构临时拉结的 措施。

7.3.5加固杆和连墙件等杆件采用扣件与门架连接时，因不同

型号的门架立杆外径可能存在差异，因此，扣件需与门架、加固 杆钢管外径相匹配，不允许以不匹配的扣件替代。 7.3.6～7.3.8悬挑脚手架的架体搭设与落地式脚手架搭设构造 相同，搭设前要求检验预埋件的混凝土强度，主要是为了保证型 钢悬挑梁的锚固可靠。脚手架通道口处用于加强的斜撑杆和托架 梁等要求与门架同步搭设，是避免在搭设中架体产生变形，

7.4.1拆除作业前，补充完善专项施工方案，做好拆除前检查， 排除危及拆除安全的险情，对拆除作业人员进行安全技术交底 是为了对拆除作业规范管理。 7.4.2脚手架、模板支架拆除作业是危险性很强的工作，应有 序进行，禁止违反本规范规定的野蛮作业行为。本条所规定的4 款，均为架体拆除时必须遵守的操作规则，如有违反，可能会产 生安全事故，

7.4.1拆除作业前，补充完善专项施工方案，做好拆除前检查， 排除危及拆除安全的险情，对拆除作业人员进行安全技术交底， 是为了对拆除作业规范管理。

7.4.2脚手架、模板支架拆除作业是危险性很强的工作，应有

序进行，禁止违反本规范规定的野蛮作业行为。本条所规定的4 款，均为架体拆除时必须遵守的操作规则，如有违反，可能会产 生安全事故。

薄弱环节，需先对不拆除部分的两端进行加固

薄弱环节，需先对不拆除部分的两端进行加固

7.4.5门架和交叉支撑等配件均为杆件，如从高处抛

极易产生变形而影响周转使用或造成报废。本条的规定，是对门 架和配件的一种保护措施

8.1.1～8.1.4在架体搭设前，对门架与配件需进行检查验收。 门架与配件要求有产品质量合格标志，是便于操作者在搭设时根 据标志去判断产品的质量。 周转使用的门架与配件具有“检验合格”的明显标志，是便 于搭设时检验。在一个工程项目内，门架与配件可能周转使用数 次，每周转使用一次（一个安装拆除周期）均应采用自测尺量的 方法分类检验、维修一次，这是为了保持门架与配件具有良好的 使用状态。 门架与配件检验时，合格证、检验报告、标识由生产厂家或 租赁单位提供，使用单位主要是对门架、配件在进行外观检查的 基础上，依据外观检查结果和合格证、检验报告、标识判断门架 与配件的质量和性能。 8.1.5钢管和扣件主要用在加固杆、连接杆等部位，是保证架 体稳定的主要构件，应重点控制钢管的壁厚和扣件质量。 8.1.7连墙件、型钢悬挑梁、U形钢筋拉环或锚固螺栓应检验 产品质量合格证和表观质量，与相应产品标准对照核验，必要时 取样测试。

8.2.1架体搭设前应对其地基与基础进行检查验收，是为了保 证场地坚实平整、排水良好、地基承载力满足设计要求，必要时 可通过荷载试验或原位测试等方法验证地基承载力是否满足 要求。

能会便架体出现过大的积累误差或变形，另外考到脚手架一般 每搭设完一个楼层高度就要有一个间歇使用过程，因此本规范规 定搭设完毕和搭设过程中要进行检查验收。条文中的门式脚手架 2个楼层高度、满堂脚手架与模板支架的4步高度验收段划分是 根据施工经验确定的。 8.2.38.2.6门式脚手架与模板支架使用前必须经检查验收合 格后方可交付使用，验收时应具备的文件及现场抽查的规定，是 为了加强管理，以保证搭设质量。 门式脚手架与模板支架搭设尺寸充许偏差是根据国内目前平 均施工水平，以及保证架体安全承载的需要确定的。因本次规范 修订以水平加固杆代替水平架，所以，架体搭设时扣件用量增 多，扣件的扭紧力矩应加强检验。

8.3.1～8.3.3使用过程中检查是门式脚手架与模板支架工程管 理的重要内容，特别是遇有本规范8.3.2条所列情况时，对架体 应进行必要的检查，

8.4.1～8.4.3拆除前对架体进行检查，是门式脚手架与模板支 架工程管理工作必要程序。主要是检查架体的安全状态，有无影 响拆除的障碍物等。检查后应根据检查的结果补充完善专项施工 方案。

9.0.3严禁超载是指门式脚手架与模板支架作业层上的施工荷 载及材料存放荷载、机械设备荷载等可变荷载总和、永久荷载总 和不应超过可变荷载、永久荷载的设计值。如果门式脚手架或模 板支架作业层上的实际荷载值超过荷载设计值，将会危及架体的 使用安全。

使用安全。 9.0.4在门式脚手架架体上固定模板支架、拉缆风绳、固定架 设混凝士泵管等设施或设备，会使架体超载、受力不清晰、产生 振动等，而危及门式脚手架使用安全。 9.0.6门式脚手架与模板支架的风荷载是按10年重现期的基本 风压值计算的，在我国沿海台风多发地区、内陆山口地区等有时 会出现强风天气，使瞬间风压值超出设计的基本风压值，因此， 本规范要求在门式脚手架或模板支架使用过程中，当遇有上述情 况时，对架体必须采取临时加固措施或临时拆除安全网等措施。 任一风速下的风压值计算可按现行国家标准《建筑结构荷载规 范》GB50009的规定计算。 9.0.7此规定是为了防止在挖掘作业中或挖掘作业后，门式脚 手架发生沉陷或倒塌。脚手架使用的周期相对较长，施工现场经 常出现为赶进度而交叉施工的情况，当脚手架地基内及其附近有 设备管道、窖井等设施需开挖施工时，应错开脚手架使用周期。 脚手架在使用期间，应始终保持其地基平整坚实，如在其基础及 附近开沟挖坑，极易引起架体下沉，甚至倒塌，这是应该禁止的 行为。

9.0.4在门式脚手架架体上固定模板支架、拉缆风绳、固定架 设混凝土泵管等设施或设备，会使架体超载、受力不清晰、产生 振动等，而危及门式脚手架使用安全，

JTS／T 119-2018 远海区域水运建设工程概算预算编制规定9.0.4在门式脚手架架体上固定模板支架、拉缆风绳、

9.0.6门式脚手架与模板支架的风何载是按10年重现期的基本 风压值计算的，在我国沿海台风多发地区、内陆山口地区等有时 会出现强风天气，使瞬间风压值超出设计的基本风压值，因此， 本规范要求在门式脚手架或模板支架使用过程中，当遇有上述情 况时，对架体必须采取临时加固措施或临时拆除安全网等措施。 任一风速下的风压值计算可按现行国家标准《建筑结构荷载规 范》GB50009的规定计算。

9.0.7此规定是为了防正在挖掘作业中或挖掘作业后，「门式脚 手架发生沉陷或倒。脚手架使用的周期相对较长，施工现场经 常出现为赶进度而交叉施工的情况，当脚手架地基内及其附近有 设备管道、井等设施需开挖施工时，应错开脚手架使用周期 脚手架在使用期间，应始终保持其地基平整坚实，如在其基础及 附近开沟挖坑，极易引起架体下沉，甚至倒塌，这是应该禁止的 行为。

9.0.8经试验证明，满堂脚手架和模板支架不设（拆除

9.0.8经试验证明，满堂脚手架和模板支架不设（拆除）交义 支撑时，其承载力降低30%～40%。交叉支撑和剪刀撑、水平 加固杆等加固杆件是保证和支持满堂脚手架和模板支架架体稳定

A.1门架与配件质类别及处理规定

A.1.1本附录是根据四川省地方标准的做法将门架与配件外观 质量分A、B、C、D四类，对每类按不同情况作出保养、修理 保养、试验后确定类别和报废处理等四种不同处理方法。 A类属于外观检查有轻微变形、损伤和锈蚀，不影响正常 使用和安全承载。所以，门架与配件在清除表面粘附砂浆、泥土 等污物，除锈后可以使用。重新油漆属于经常性的保养工作。 B类属于外观检查有一定程度变形、损伤、锈蚀，用肉眼或 器具量测可见，该类门架与配件将影响正常使用和安全承载，所 以应经矫正、平整、更换部件、修复、补焊、除锈、油漆等处理 工作后方能继续使用；该类别除锈、油漆指用砂纸、铁刷等将锈 除去，重新涂刷油漆。 C类指有片状剥落，锈蚀面积大（达总表面面积的50%以 上），有锈坑，但无贯穿锈洞等严重锈蚀现象，这类门架与配件 不能由外观确定承载能力，而应由试验确定其承载力。承载力试 验方法按现行行业产品标准《门式钢管脚手架》JG13的规定 执行。 D类为有严重变形、损伤及锈蚀不可修复，或承载力不符合 《门式钢管脚手架》JG13规定的门架及配件，应作报废处理。 损伤、裂纹，指主要受力杆件（立杆、横杆等）有裂纹等，及非 主要部位、零件裂纹损伤严重，修复后仍不能满足正常使用要求 者。壁厚小于规定厚度，不满足承载力要求，属于不合格品。弯 曲指局部弯曲变形严重的死弯、硬弯，平整后仍有明显伤痕，会 造成承载力严重削弱者。锈蚀严重指有贯穿孔洞、大面积片状锈 蚀深度超过钢管壁厚10%及以上或经试验承载力严重降低者。

本附录规定门架与配件质量类别判定方法，按表A.2.1中 的规定项目判定。 表A.2.1有关数值是按现行行业产品标准《门式钢管脚手 架》JG13的规定及参考日本标准给出的。

GB/T 41066.2-2022 石油天然气钻采设备 海洋石油半潜式钻井平台 第2部分：建造安装和调试验收附录B 计 算 用 表