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DBJ04／T 241-2016 公共建筑节能设计标准

注：1窗的传热系数是指平开窗的传热系数：

附录J常用建筑材料的热工计算参数

2 “选用纤维平行于墙面的岩棉板时，其垂直于表面的抗拉强度≥7.5kPa；当选用纤维垂直于瑞面的岩棉板时，其垂直于表面的抗 拉强度≥80kPa。

GB／T 38215-2019 结构波纹管用热轧钢带附录 K 常用饰面材料的反射比p值

1为便于在执行本标准条文时区别对待，对要求严格程度不 同的用词说明如下： 1表示很严格，非这样做不可的： 正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”； 2）表示严格，在正常情况下均应这样做的： 正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”； 3）表示充许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的： 正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”； 4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用“可”。 2条文中指明应按其他有关标准执行的写法为：“应符合 ……·的规定”或“应按·执行”。

1为便于在执行本标准条文时区别对待，对要求严格程度不 同的用词说明如下： 1表示很严格，非这样做不可的： 正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”； 2）表示严格，在正常情况下均应这样做的： 正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”； 3）表示充许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的： 正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”； 4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用“可”。 2条文中指明应按其他有关标准执行的写法为：“应符合 ·的规定”或“应按执行”

山西省工程建设地方标准

1总则 75 术语 76 2 建筑与建筑热工· 3.2建筑设计 81 3.3围护结构热工设计... .· 85 供暖、空气调节和通风 88 4.1一般规定 88 4.5 冷源与热源 .. . 88 4.6 监测、控制与计量 给水排水 ：100 5.1 一般规定 100 6 电气 101 6.3 照明 101

U.5设计达到节能要求开不能保证建筑做到真正的节能。实

际的节能效益，必须依靠合理运行才能实现。 就自前我国的实际情况而言，在使用和运行管理上，不同地 区、不同建筑存在较大的差异，相当多的建筑实际运行管理水平不 高，实际运行能耗远远天于设计时对运行能耗的评估值，这一现象 是严重阻碍了我国建筑节能工作的正常进行。设计文件应为工程 运行管理方提供一个合理的、符合设计思想的节能措施使用要求。 这既是各专业的设计师在建筑节能方面应尽的义务，也是保证工 程按照设计思想来取得最优节能效果的必要措施之一。 节能措施及其使用要求包括以下内容： 1建筑设备及被动节能播施（如遮阳、自然通风等）的使用 方法，建筑围护结构采取的节能措施及做法： 2机电系统（暖通空调、给排水、电气系统等）的使用方法和 采取的节能措施及其运行管理方式，如： 1）暖通空调系统冷源配置及其运行策略： 2）季节性（包括气候季节以及商业方面的“旺季”与“淡 李）使用要求与管理措施： 3新（回）风风量调节方法，热回收装置在不同李节使用 方法，通阀使用方法，水量调节方法，过滤器的使用方法等； 4）设定参数（如：空调系统的最大及最小新（回）风风量 表）； 5）对能源的计量监测及系统日常维护管理的要求等； 需要特别说明的是：尽管许多大型公建的机电系统设置了比 较完善的楼宇自动控制系统，在一定程度上为合理使用提供了相 应的支持。但从自前实际使用情况来看，自动控制系统尚不能完 全替代人工管理。因此，充分发挥管理人员的主动性依然是非常 重要的节能措施。

2.0.3本标准中窗墙面积比均是以单一立面为对象，同一朝向不

5多边形建筑，某个朝向有2个以

建筑立面是建筑围护结构的外墙部分，窗墙面积比的控制是 为了保证外墙的热工性能，在以往的建筑节能设计中，将同一朝向 的不同建筑立面综合计算窗墙比，结果开窗面积较大的主要立面 与开窗面积较小或不开窗的山墙立面（次要立面）综合后不能真 正体现建筑主要立面外墙的窗墙比，依据此综合窗墙比选用外窗 专热系数削弱了该立面的保温隔热，难以保证该立面外墙和窗整 本的热工性能。 本标准提出单一立面窗墙比是为了有效的保证外围护结构的 热工性能，同一朝向中的外墙应根据建筑平面的转角为界单独计 算窗墙面积比，从而真实的反映建筑立面的窗墙面积比，合理选择 外窗传热系数。与老标准相比，本次修订标准强调单一立面窗墙 比，实际上是更严格要求建筑围护结构的热工性能，确保功能房间 所在外墙、外窗的保温隔热。 04一通过添光围拍结问密求添光草地成为宝内但热具的

本的热工性能。 本标准提出单一立面窗墙比是为了有效的保证外围护结构的 热工性能，同一朝向中的外墙应根据建筑平面的转角为界单独计 算窗墙面积比，从而真实的反映建筑立面的窗墙面积比，合理选择 外窗传热系数。与老标准相比，本次修订标准强调单一立面窗墙 比，实际上是更严格要求建筑围护结构的热工性能，确保功能房间 所在外墙、外窗的保温隔热。 2.0.4通过透光围护结构（门窗或透光幕墙）成为室内得热量的 太阳辐射部分是影响建筑能耗的重要因素。目前ASHARE9O.1 等标准均以太阳得热系数（SHGC）作为衡量透光围护结构性能的 金数主法建体能描拟放件中士阳组热系数作头

阳辐射部分是影响建筑能耗的重要因素。目前ASHARE9O 标准均以太阳得热系数（SHGC）作为衡量透光围护结构性能 数。主流建筑能耗模拟软件中也以太阳得热系数（SHCC）作

2015强制性条文第3.2.1条等同。 严寒和寒冷地区建筑体形的变化直接影响建筑供暖能耗的大 小。建筑体形系数越大，单位建筑面积对应的外表面面积越大，热 损失越大。但是，体形系数的确定还与建筑造型、平面布局、采光 通风等条件相关。随着公共建筑的建设规模不断增大，采用合理 的建筑设计方案的单栋建筑面积小于800m，其体形系数一般不 会超过0.50。研究表明，2层~4层的低层建筑的体形系数基本 在0.40左右，5层~8层的多层建筑体形系数在0.30左右，高层 和超高层建筑的体形系数一般小于0.25，实际工程中，单栋面积 300m²以下的小规模建筑，或者形状奇特的极少数建筑有可能体 形系数超过0.50。因此根据建筑体形系数的实际分布情况，从降 低建筑能耗的角度出发，对严寒和寒冷地区建筑的体形系数进行 控制，制定本条文。 因此建筑师在确定合理的建筑形状时，必须考感本地区的气 候条件，冬、夏李太阳辐射强度、风环境、围护结构构造等多方面因 索，综合考虑，兼顾不同类型的建筑造型，尽可能地减少房间的外 围护结构，使体形不要太复杂，凹凸面不要过多，以达到节能的自 的。 在本条中，建筑面积应按各层外墙外包线围成的平面面积的 总和计算，包括半地下室的面积，不包括地下室的面积：建筑体积 应按与计算建筑面积所对应的建筑物外表面和底层地面所围成的 体积计算，

2.3本标准中窗墙面积比按单一立面窗墙面积进行计算的

在某一建筑立面出现凸凹时，计算窗墙面积比其外墙，

积计算相当于把凸凹的面积拉伸进行计算，即在单一立面（某 面）占凹的面积+非凸凹的外墙面。同理单一立面窗洞口面 于凸凹面上窗的面积+非凸凹的外墙上窗洞口的总面积。即： 单一立面窗墙面积比=

立面）凸凹的面积+非凸凹的外墙面。同理单一立面窗洞口面积 等于凸凹面上窗的面积+非凸凹的外墙上窗洞口的总面积。即： 单一立面窗墙面积比= 古凹面上窗洞口的总面积+非凸凹的外墙上窗洞口的总面积 单一立面凸凹墙的面积+非凸凹的外墙面 2公共建筑楼梯间和电梯间与建筑其他功能区在供暖空洞 上并非空间完全独立，楼梯间和电梯间的建筑热环境与建筑其他 历能区会相互影响，所以，楼梯间和电梯间的外墙和外窗均应参与 计算； 3建筑某一个立面的窗墙面积比是按窗户洞口面积进行计 算的，所以，外凸窗的顶部、底部和侧墙的面积不应计人外墙面积； 4当外墙上的外窗、顶部和侧面为透光构造的凸窗时，相当 于增加了外窗透明部分的面积，因此，外凸窗面积应按透光部分实 际面积计算。 在设计施工图中应按照建筑每个单个立面给出窗墙面积比和 建筑每个单个立面的建筑外窗尺寸表和外窗数量。应审核设计施 工图纸的建筑每个单个立面给出窗墙面积比和建筑每个单个立面 的建筑外窗尺寸表和外窗数量。 3.2.7本条内容与国家标准《公共建筑节能设计标准》GB50189 2015强制性条文第3.2.7条等同

3.2.7本条内容与国家标准《公共建筑节能设计标准》GB50

夏李屋顶水平面太阳辐射强度最大，屋顶的透光面积越大，相 应建筑的能耗也越大，因此对屋顶透明部分的面积和热工性能应 以严格的限制。 由于公共建筑形式的多样化和建筑功能的需要，许多公共建 筑设计有室内中庭，希望在建筑的内区有一个通透明亮，具有良好 的微气候及人工生态环境的公共空间。但从自前已经建成工程来 看，大量的建筑中庭热环境不理想且能耗很大，主要原因是中庭透 光围护结构的热工性能较差，传热损失和太阳辐射得热过大。 对于需要视觉、采光效果而加大屋顶透光面积的建筑，如果所

设计的建筑满足不了规定性指标的要求，突破了限值，则必须按本 标准第3.4节的规定对该建筑进行权衡判断。权衡判断时，参照 建筑的屋顶透光部分面积应符合本条的规定，即缩小至屋顶总面 积的20%。 透光部分面积是指实际透光面积，不含窗框面积，应通过计算 确定。 室顶总面积是指单栋建筑各层屋面的总面积，是裙房加楼层 屋面的总面积。屋顶透光面积是指所有屋顶透光面积的总和，坡 屋面按坡度45°计算，与水平夹角大于45°的按垂直透光窗计算， 小于45°的按屋面透光窗计算，屋面总面积和屋面透光窗面积，均 按展开面积计算。 3.2.9目前7层以下建筑窗户多为内外平开、内悬内平开及推拉 窗形式；高层建筑窗户则多为内悬内平开开启；高层建筑的玻璃幕 墙开启扇大多为外上悬开启扇，自前也有极少数外平推扇开启方 式。 对于推拉窗，开启扇有效通风换气面积是窗面积的50%； 对于平开窗（内外），开启扇有效通风换气面积是窗面积的 100%。 内悬窗和外悬窗开启扇有效通风换气面积具体分析如下： 根据现行行业标准《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102的要求： “幕墙开启扇的设置，应满足使用功能和立面效果的要求，并应后 闭方便，避免设置在梁、柱、隔墙等位置。开启扇的开启角度不宜 大于30°，开启距离不宜大于300mm。这主要是出于安全考虑。 以扇宽1000mm，高度分别为500mm、800mm、1000mm 1200mm、1500mm、1800mm、2000mm2500mm的外上悬窗计算空 气流通界面面积，如表1所示。不同开窗角度下有效通风面积见 图。

设计的建筑满足不了规定性指标的要求，突破了限值，则必须按本 标准第3.4节的规定对该建筑进行权衡判断。权衡判断时，参照 建筑的屋顶透光部分面积应符合本条的规定，即缩小至屋顶总面 积的20% 透光部分面积是指实际透光面积，不含窗框面积，应通过计算 确定。 室顶总面积是指单栋建筑各层屋面的总面积，是裙房加楼层 屋面的总面积。屋顶透光面积是指所有屋顶透光面积的总和，坡 屋面按坡度45°计算，与水平夹角大于45°的按垂直透光窗计算， 小于45°的按屋面透光窗计算，屋面总面积和屋面透光窗面积，均 按展开面积计算。

3.2.9目前7层以下建筑窗户多为内外平开、内悬内平开

表1悬扇的有效通风面积计算

图1不同开窗角度下有效通风面积

由表1中可以看出，开启距离不大于300mm时，“有效通风换 气面积”小于开启扇面积，仅为窗面积的19%~67%。当幕墙、外 窗开启时，空气将经过两个“洞口”，一个是开启扇本身的固定洞 口，一个是开启后的空气界面洞口。因此决定空气流量的是较小 的洞口。如果以开启扇本身的固定洞口作为有效通风换气面积进 行设计，将会导致实际换气量不足，这也是目前市场反映通风量不 够的主要原因。另一方面，内开悬窗开启角度更小，约15°左右，换 气量更小。外窗（包括透光幕墙）的有效通风换气面积计算方法 可参照《建筑设计防火规范》图示的附录中计算外窗排烟面积的 计算方法。

3.3.13.3.2本条内容与国家标准《公共建筑节能设计标准》

传热系数对供暖能耗影响很大，供暖期室内外温差传热的热量损 失占主导地位：因此，在严寒、寒冷地区主要考虑建筑的冬李保 温，对围护结构传热系数的限值要求相对高于其他气候区。 当建筑师追求通透大面积使用透光幕墙时，要根据建筑所处 的气候区和窗墙面积比选择玻璃（或其他透光材料），使幕墙的传 热系数和玻璃（或其他透光材料）的热工性能符合标准的规定。 为减少做权衡判断的机会，方便设计，本次修订对窗墙面积比天于 0.70的情况，也做了节能性等效的热工权衡计算，并给出其热工 生能限值。当采用较大的窗墙面积比时，其透光围护结构的热工 性能所达到的要求也更高，需要付出的经济代价也更大。但正常 情况下，建筑应采用合理的窗墙面积比，尽量避免采用大窗墙面积 比的设计方案。通常，窗墙面积比不宜大于0.7。乙类建筑的建 筑面积小，其能耗总量也小，可适当放宽对该类建筑的围护结构热 性能要求，以简化该类建筑的节能设计，提高效率。 在严寒和寒冷的地区，如果建筑物地下室外墙的热阻过小，墙 的传热量会很大，内表面尤其是墙角部位容易结露。同样，如果与 土壤接触的地面热阻过小，地面的传热量也会很大，地表面也容易 结露或产生冻脚现象，因此，从节能和卫生的角度出发，要求这些 部位必须达到防止结露或产生冻脚的热阻值。因此对地面和地下 室外墙的热阻作出了规定。为方便计算本标准只对保温材料层的 热阻性能提出要求，不包括士镶和混凝土地面。周边地面是指室 内距外墙内表面2m以内的地面： 3.3.4围护结构中窗过梁、圈梁、钢筋混凝王抗震柱、钢筋混凝士 剪力墙、梁、柱、墙体和屋面及地面相接触部位的传热系数远大于 主体部位的传热系数，形成热流密集通道，即为热桥。对这些热工 性能薄弱的环节，必须采取相应的保温隔热措施，才能保证围护结 构正常的热工状况和满足建筑室内入体卫生方面的基本要求。 热桥部位的内表面温度规定要求的自的主要是防正止冬季供暖 期间热桥内外表面温差小，内表面温度容易低于室内空气露点温 度，造成围护结构热桥部位内表面产生结露，使围护结构内表面材

3.3.4围护结构中窗过梁、圈梁、钢筋混凝土抗震柱、钢筋混凝士 剪力墙、梁、柱、墙体和屋面及地面相接触部位的传热系数远大于 主体部位的传热系数，形成热流密集通道，即为热桥。对这些热工 性能薄弱的环节，必须采取相应的保温隔热措施，才能保证围护结 构正常的热工状况和满足建筑室内入体卫生方面的基本要求。 热桥部位的内表面温度规定要求的自的主要是防正止冬季供暖 期间热桥内外表面温差小，内表面温度容易低于室内空气露点温 度，造成围护结构热桥部位内表面产生结露，使围护结构内表面材

料受潮、长霉，影响室内环境。因此，应采取保温措施，减少围护结 构热桥部位的传热损失。同时也可避免夏季空调期间这些部位传 热过大导致空调能耗增加。

由于功能要求，公共建筑的入口大堂可能采用玻璃肋式的全 玻幕墙，这种幕墙形式难于采用中空玻璃，为保证设计师的灵活 生，本条仅对人口大堂的非中空玻璃构成的全玻幕墙进行特殊要 求。为了保证围护结构的热工性能，必须对非中空玻璃的面积加 认控制，底层大堂非中空玻璃构成的全玻幕墙的面积不应超过同 一立面的门窗和透光幕墙总面积的15%，加权计算得到的平均传 热系数应符合本标准第3.3.1和3.3.2条的要求：寒冷地区严寒 地区应综合考虑全玻幕墙所在立面的窗墙比及透光幕墙面积比， 当窗墙比达到0.7以上时，全玻幕墙比例宜控制在10%以下，否则 难以找到更低传热系数的中空玻璃外窗（包透光幕墙）用来加 权计算该立面外窗的传热系数

4供暖、空气调节和通风

4.1.1本条内容与国家标准《公共建筑节能设计标准》CB

《民用建筑供暖通风与空气调节设计规范》（CB50736）中5.2.1、 7.2.1条及《公共建筑节能设计标准》（CB50189）中4.1.1条已经 对供暖热负荷及空调逐时逐项冷负荷必须进行计算列为强制性条 文。自前，有些设计人员错误地利用设计手册中供方案设计或初 步设计时估算冷、热负荷用的单位建筑面积冷，热负荷指标，直接 作为施工图设计阶段确定空调的冷、热负荷的依据。由于总负荷 偏大，从而导致了装机容量偏大、管道直径偏大、水泵配置偏大、未 瑞设备偏大的“四大”“现象。其结果是初投资增高、能量消耗增 加，给国家和投资人造成巨大损失，因此必须作出严格规定。 需要说明的是，对于仪安装房间空气调节器的房间，通常只做 负荷估算，不做空调施工图设计，所以不需进行逐时逐项的冷负荷 计算。

4.5.2本条内容与国家标准《公共建筑节能设计标准》CB50189

合理利用能源、提高能源利用率、节约能源是我国的基本国 策。我国主要以燃煤发电为主，直接将燃煤发电生产出的高品位 电能转换为低品位的热能进行供暖，能源利用效率低，应加以限 制。考虑到国内各地区的具体情况，只有在符合本条所指的特殊 情况时方可采用。 1随看我国电力事业的发展和需求的变化，电能生产方式和 应用方式均呈现出多元化趋势。同时，全国不同地区电能的生产 供应与需求也是不相同的，无法做到一刀切的严格规定和限制

因此如果当地电能富裕电力需求侧管理从发电系统整体效率角 度，有明确的供电政策支持时，充许适当采用直接电热： 2对于些具有历史保护意义的建筑，或者消防及环保有产 格要求无法设置燃气、燃油或燃煤区域的建筑，由于这些建筑通常 规模都比较小，在迫不得已的情况下，也充许适当地采用电进行供 热，但应在征求消防、环保等部门的批准后才能进行设计： 3对于一些设置了夏季集中空调供冷的建筑，其个别局部区 或（例如：自前在一此南方地区，采用内、外区合一的变风量系统月 加热量非常低时一一有时采用窗边风机及低容量的电热加热、建 筑屋顶的局部水箱间为了防冻需求等）有时需要加热，如果为这些 要求专门设置空调热水系统，难度较大或者条件受到限制或者投 人非常高。因此，如果所需要的直接电能供热负荷非常小（不超过 复季空调供冷时冷源设备电气安装容量的20%）时，充许适当采 用直接电热方式； 4夏热冬暖或部分夏热冬冷地区冬季供热时，如果没有区域 或集中供热，热泵是一个较好的方案。但是，考虑到建筑的规模 生质以及空调系统的设置情况，某些特定的建筑可能无法设置热 泉系统。当这些建筑冬季供热设计负荷较小，当地电力供应充足 且具有峰谷电差政策时，可利用夜间低谷电蓄热方式进行供暖，但 电锅炉不得在用电高峰和平段时间启用。为了保证整个建筑的变 玉器装机容量不因冬季采用电热方式而增加，要求冬季直接电能 供热负荷不超过夏季空调供冷负荷20%，且单位建筑面积的直接 电能供热总安装容量不超过20W/m； 5如果建筑本身设置了可再生能源发电系统（例如利用太阳 能光伏发电、生物质能发电等），发电量能够满足建筑本身的电 热供暖需求，不消耗市政电能时，为了充分利用其发电的能力，允 许采用这部分电能直接用于供暖。 4.5.3本条内容与国家标准《公共建筑节能设计标准》CB50189

对加湿器的热惰性有工艺要求（例如有较高恒温恒湿要求的工艺 性房间），或对空调加湿有一定的卫生要求（例如无菌病房等），不 采用蒸汽无法实现湿度的精度要求时，才充许采用电极（或电热 式蒸汽加湿器。

中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局颁布的特种设备 安全技术规范《锅炉节能技术监督管理规程》TSCC0002一2010 中，工业锅炉热效率指标分为自标值和限定值，达到自标值可以作 为评价工业锅炉节能产品的条件之一，条文表中数值为该规程规 定限定值，选用设备时必须要满足。

4.5.8本条内容与国家标准《公共建筑节能设计标准》GB5

从自前实际情况来看，舒适性集中空调建筑中，儿乎不存在冷 源的总供冷量不够的问题，大部分情况下，所有安装的冷水机组一 年中同时满负荷运行的时间没有出现过，基至一些工程所有机组 同时运行的时间也很短或者没有出现过。这说明相当多的制冷站 房的冷水机组总装机容量过大，实际上造成了投资浪费。同时，由 于单台机组装机容量也同时增加，还导致了其在低负荷工况下运 行，能效降低。因此，对设计的装机容量作出了本条规定 自前大部分主流厂家的产品，都可以按照设计冷量的需求来 提供冷水机组，但也有一些产品采用“系列化或规格化”生产。为 了放止冷水机组的装机容量选择过大，本条对总容量进行了限制。 对于一般的舒适性建筑而言，本条规定能够满足使用要求。 对于某些特定的建筑必须设置备用冷水机组时（例如某些工艺要 求必须24h保证供冷的建筑等），其备用冷水机组的容量不统计在 本条规定的装机容量之中。 应注意：本条提到的比值不超过1：1，是一个限制值。设计人 员不应理解为选择设备时的“安全系数”。

图3冷水机组总体能效等级分布

2005版标准中的限值是根据能效等级中的三级（离心），四级 （螺杆）和五级（活塞）分别作出要求的。根据《中国用能产品能效 状况白皮书2012》中的数据显示，2011年我国销售的各类型冷水 机组中，四级和五级能效产品占总量的16%，三级及以上产品占 84%，其中节能产品（一级和二级能效）则占到了总量的57%?此 外，根据调研得到的数据显示，当前主要厂家生产的主流冷水机组 性能系数与2005版标准限值相比，高出比例大致为3.6%~ 42.3%，平均高出19.7%。可见，当前我国冷水机组的性能已经 有了较大幅度的提升。 本标准修订后，表4.5.10中规定限值与2005版标准相比，各 气候区能效限值提升比例，从寒A、B区到夏热冬暖地区，各类 型机组限值提升比例大致为4%~23%.其中应用较多、容量较大 的螺杆和离心机组，限值提升也较多。根据各类型销量数据以及 各气候分布加权后，全国综合平均提升比例为12.9%，冷水机组 能效提升所带来的空调系统节能率约为4.5%。将主要厂家主流

产品性能与表4.5.10中规定限值进行对比，自前市场上有一部分 产品性能将无法满足要求，各类产品应用在不同气候区，性能需求 改善的产品所占比例，从北到南为11.5%~36.3%，全国加权平 均后约有27.9%的冷水机组性能需要改善才能满足要求。 根据当前冷水机组市场价格，按照表4.5.10中规定限值要 求，则气候区各类型冷水机组初投资成本增量比例，从北到南为 11%~21：7%，全国加权平均增量成本比例约为19.1%，静态投资 可收期约为4年~5年。 随着变频冷水机组技术的不断发展和成熟，自2010年起，我 国变频冷水机组的应用皇不断上升的趋势。冷水机组变频后，可 有效地提升机组部分负荷的性能，无其是变频离心式冷水机组，变 锁后其综合部分负荷性能系数IPLV通常可提升30%左右：但由于 变频器功率损耗及电抗器、滤波器损耗，变频后机组的满负荷性能 会有一定程度的降低。因此，对于变频机组，本标准主要基于定频 机且的研究成果，根据机组加变频后其满负荷和部分负荷性能的 变化特征，对变频机组的COP和IPLV限值要求在其对应定频机 组的基础上分别作出调整。 当前我国的变频冷水机组主要集中于大冷量的水冷式离心机 组和螺杆机组，机组变频后，部分负荷性能的变化差别较大。因此 对变频离心和螺杆式冷水机组分别提出不同的调整量要求，并根 居现有的变频冷水机组性能数据进行校核确定 对于风冷式机组，计算COP和IPLV时，应考虑放热侧散热风 机消耗的电功率；对于蒸发冷却式机组，计算COP和IPLV时，机 组消耗的功率应包括放热侧水泵和风机消耗的电功率。双工况制 冷机组制造时需照顾到两个工况工作条件下的效率，会比单工况 机组低，所以不强制执行本条规定 名义工况应符合现行国家标准《蒸汽压缩循环冷水（热泵）机 组第1部分：工业或商业用及类似用途的冷水（热泵）机组》CB T18430.1的规定，即： 1使用侧：冷水出口水温7℃，水流量为0.172m/（h·kW）

2热源侧（或放热侧）：水冷式冷却水进口水温30℃，水流量 为0.215m/(h·kW); 3蒸发器水侧污垢系数为0.018m².℃/kW，冷凝器水侧污 垢系数0.044m².℃/kW。 自前我国的冷机设计工况大多为冷凝侧温度为32℃/37℃ 而国标中的名义工况为30℃/35℃。很多时候冷水机组样本上只 给出了相应的设计工况（非名义工况）下的COP和NPLV值，没有 统一的评判标准，用户和设计人员很难判断机组性能是否达到相 关标准的要求。 因此，为给用户和设计人员提供一个可供参考方法，编制组基 于我国冷水机组名义工况下满负荷性能参数及非名义工况下机组 满负荷性能参数，拟合出适用于我国离心式冷水机组的设计工况 （非名义工况）下的COPn和NPLV限值修正公式供设计人员参 考。 水冷离心式冷水机组非名义工况修正可参考以下公式：

(3) (4) (5) (6) (7) (8)

上述满负荷COP值和NPLV值的修正计算方法仅适用于水冷 离心式机组。

4.5.14本条内容与国家标准《公共建筑节能设计标准》CB50

现行国家标准《单元式空气调节机》CB/T17758已经开始采 用制冷季节能能效比SEER、全年性能系数APF作为单元机的能 效评价指标，但自前大部分厂家尚无法提供其机组的SEER、APF 直，现行国家标准《单元式空气调节机能效限定值及能源效率等 级》CB19576仍采用EER指标，因此，本标准仍然沿用EER指标。 EER为名义制冷工况下，制冷量与消耗的电量的比值，名义制冷工 况应符合现行国家标准《单元式空调机组》CB/T17758的有关规 定

近年来多联机在公共建筑中的应用越来越厂广泛，开呈逐年递 增的趋势。相关数据显示，2011年我国集中空调产品中多联机的 销量已经占到了总量的34.8%（包括直流变频和数码涡旋机组） 多联机已经成为我国公共建筑中央空调系统中非常重要的用能设 备数据显示，到2011年市场上的多联机产品已经全部为节能产 品（1级和2级），而1级能效产品更是占到了总量的98.8%，多联 机产品的广阔市场推动了其技术的迅速发展。 现行国家标准《多联式空调（热泵）机组》CGB/T18837正在修 订中，而现行国家标准《多联式空调（热泵）机组能效限定值及能 效率等级》CB21454中以TPLV（C）作为其能效考核指标。因此，本 标准采用制冷综合性能指标IPLV（C）作为能效评价指标。名义制 冷工况和规定条件应符合现行国家标准《多联式空调（热泵）机 组》CB/T18837的有关规定。 表3为摘录自现行国家标《多联式空调（热泉）机组能效限 定值及能源效率等级》CB21454中多联数空调（热泵）机组的能源 效率等级限值要求。

多联式空调（热泵）机组的能源效圣

对比上述要求，表4.5.17中规定的制冷综合性能指标 达到该标准中的一一级能效要求。

对比工还安求，衣 规定的刷冷综合性能指标限值均 达到该标准中的一一级能效要求。 4.5.19本条内容与国家标准《公共建筑节能设计标准》GB50189： 2015强制性条文第4.2.19条等同。 本条规定的性能参数略高于现行国家标准《漠化锂吸收式冷 水机组能效限定值及能效等级》GB29540中的能效限定值。表 4.5.19中规定的性能参数为名义工况的能效限定值。直燃机性 能系数计算时，输入能量应包括消耗的燃气（油）量和机组自身的 电力消耗两部分，性能系数的计算应符合现行国家标准《直燃型漠 化锂吸收式冷（温）水机组》CB/T18362的有关规定

4.6监测、控制与计量

4.6.1（1）4.6.1（2）《供热计量技术规程》JGJI73：3.0.1条是 强条。量化管理是节约能源的重要手段，可以检验冷热源系统的 运行效率。按照冷量和热量的用量计收采暖和供冷费用，既公平 台理，更有利于提高用户的节能意识。 4.6.9本条内容与国家标准《公共建筑节能设计标准》GB50189

2015强制性条文第4.5.6条等同，

2015强制性条文第4.5.6条等同。

《中华人民共和国节约能源法》第三十七条规定：使用空调供 暖，制冷的公共建筑应当实行室内温度控制制度。用户能够根据 自身的用热需求，利用空调供暖系统中的调节阀主动调节和控制 室温，是实现按需供热、行为节能的前提条件。 除末端只设手动风量开关的小型工程外，供暖空调系统均应 真备室温自动调控功能。以往传统的室内供暖系统中安装使用的 手动调节阀，对室内供暖系统的供热量能够起到一定的调节作用， 但因其缺乏感温元件及自力式动作元件，无法对系统的供热量进

行自动调节，从而无法有效利用室内的自由热，降低广节能效果。 因此，对散热器和辐射供暖系统均要求能够根据室温设定值自动 调节。对于散热器和地面辐射供暖系统，主要是设置自力式恒温 阀、电热阀、电动通断阀等。散热器恒温控制阀具有感受室内温度 变化并根据设定的室内温度对系统流量进行自力式调节的特性 有效利用室内自由热从而达到节省室内供热量的目的

NB／T 35111-2018 水电工程渣场设计规范4.6.14本条内容与国家标准《公共

准》CB50189~2015强制性条文第4.5.2条等效 加强建筑用能的量化管理.是建筑节能丁作的需要，在冷热源 处设置能量计量装置，是实现用能总量量化管理的前提和杀件，周 时在冷热源处设置能量计量装置利于相对集中，也便于操作 供热锅炉房脸设燃煤或燃气、燃油计量装置。制冷机房内，制 冷机能耗是大户，同时也便于计量，因此要求对其单独计量。直 燃型机相应设燃气或燃油计量总表，电制冷机组总用电量应分别

计量。《民用建筑节能条例》规定，实行集中供热的建筑应当安装 共热系统调控装置、用热计量装置和室内温度调控装置，因此，对 锅炉房、换热机房总供热量应进行计量，作为用能量化管理的依 据。 目前水系统“跑冒滴漏”现象普遍，系统补水造成的能源浪费 现象严重，因此对冷热源站总补水量也应采用计量手段加以控制。

5.1.1节水与节能是密切相关的，为节约能源、减少水泵输送的 能耗，应合理设计给水、热水、排水系统、计算用水量及水泵等设 备甘肃省市政工程预算定额2018 第七册 生活垃圾处理工程，通过节约用水达到节能的自的。 工程设计时，建筑给水排水的设计中有关：用水定额计算按 现行国家标准《建筑给水排水设计规范》CB50015及《山西省用水 定额》的有关规定执行。公共建筑的平均日生活用水定额、全年用 水量计算、非传统水源利用率计算等按国家现行标准《民用建筑节 水设计标准》GB50555有关规定执行

6.3.1本条内容与国家标准《建筑照明设计标准》CB50034

LPD是照明节能的重要评价指标，现行国家标准《建筑照明设 计标准》CB50034对办公建筑、商业建筑、旅馆建筑、医疗建筑、教 育建筑、博览建筑、会展建筑、交通建筑、金融建筑的照明功率密度 直得限制进行了规定，提供了现行值和自标值。照明设计时，照明 功率密度限值应符合该标准规定的现行值