标准规范下载简介

CJJ 105-2005：城镇供热管网结构设计规范（无水印 带书签）

Ghz.k = K.gvz.k

(kN/m); qvz,k 地面以下计算深度之处的竖向压力标准值 (kN/m?); K。一主动土压力系数，按本规范第B.0.2条取值。 当管沟结构覆土深度很小，墙顶处由地面车辆荷载作用产生 的竖向压力标准值9以分布长度小于墙侧土体的破坏棱体长度 （L）时，墙上的侧压力标准值可按下列公式计算：

K。一一主动土压力系数，按本规范第B.0.2条取值。 当管沟结构覆土深度很小TB 10041-2018 铁路工程地质遥感技术规程，墙顶处由地面车辆荷载作用 竖向压力标准值9以分布长度小于墙侧土体的破坏棱体卡 ）时，墙上的侧压力标准值可按下列公式计算：

式中L 墙侧土体破坏棱体在墙顶处的长度（m）； hs 墙顶处土体破坏棱体上车辆传递竖向压力的等代土 高(m）; Acv 墙顶处土体破坏棱体上车辆传递竖向压力的作用面 积(m²)。

附录D柔性支架、刚性支架的判

录D柔性支架、刚性支架的判别

D.0.1本规范的柔性支架及刚性支架，均指支架柱嵌固于基础 的独立式活动支架。其中柔性支架系指支架的刚度较小，支架位 移能适应管道变形要求，柱顶与管道没有相对位移；刚性支架系 指支架的刚度较大，位移较小，管道通过管托在支架立柱或横梁 上滑动或滚动。 D.0.2柔性支架、刚性支架的判别，应按下列规定确定，

附录E钢筋混凝土矩形截面处于受弯或 大偏心受拉（压）状态时的最大 裂缝宽度计算

附录E钢筋混凝土矩形截面处于受弯或

E.0.1受弯、大偏心受拉（压）构件的最大裂缝宽度， 列公式计算：

2Wmax 最大裂缝苋度（mm）； 裂缝间受拉钢筋应变不均匀系数，当0.4时， 应取0.4；当>1.0时，应取1.0； 按标准组合作用计算的截面纵向受拉钢筋应力 (N/mm?); Es钢筋的弹性模量（N/mm²）； 最外层纵向受拉钢筋的混凝土保护层厚度 (mm); 纵向受拉钢筋直径（mm）；当采用不同直径的钢 元 周长(mm); Pte 以有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋 A （mm），h为截面计算高度（mm）；A，为受拉钢 筋的截面面积（mm），对偏心受拉构件应取偏 心力一侧的钢筋截面面积；

大偏心受拉构件可取α1=0.28 2e0 ho 纵向受拉钢筋表面特征系数，对光面钢筋应取 1.0；对变形钢筋应取0.7； ftk 混凝土轴心抗拉强度标准值（N/mm）； α2 系数，对受弯构件可取α2=1.0；对大偏心受压 eo

取 α2 =1+0. 35 ho e

eo 一纵向力对截面重心的偏心距（mm）。 E.0.2受弯、大偏心受压、大偏心受拉构件的计算截面纵向受 拉钢筋应力k，可按下列公式计算 1受弯构件的纵向受拉钢筋应力

Mk 0. 87A.ha

在标准组合作用下，计算截面处的弯矩 (N . mm); 计算截面的有效高度（mm）。 山小

Mk一一在标准组合作用下，计算截面处

ho一一计算截面的有效高度（mm）。 2大偏心受压构件的纵向受拉钢筋应力：

a 位于偏心力一侧的钢筋合力点至截面近侧边缘的 离 (mm)。

1为便于在执行本规范条文时区别对待，对要求严格程度 不同的用词说明如下： 1）表示很严格，非这样做不可的用词： 正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”； 2）表示严格，在正常情况下均应这样做的用词： 正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”； 3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的用 词： 正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”； 表示有选择，在二定条件下可以这样做的，采用 “可”。 2规范中指定应按其他有关标准、规范执行时，写法为 “应符合的规定”或“应按…·执行”

城镇供热管网结构设计规范

CJJ105=2005 条文说明

A管沟及检查室结构受热温度计算方法

1.0.2城镇供热管网主要有三种敷设方式，即地下管

1.0.3行业标准《城镇直埋供热管道工程技术规程》（

对直理管道固定墩结构设计作出了具体规定，但对检查室结构 设计未提出要求。考虑到直埋管道检查室在固定支架水平推力 作用下允许出现一定量的位移，以获得迎面被动土压力，提高 结构抗倾覆、抗滑移稳定的能力，故本规范提出设有固定支架 的直埋管道检查室，其结构抗倾覆、抗滑移稳定验算应符合现 行行业标准《城镇直埋供热管道工程技术规程》CJJ/T81中固

定墩结构设计的有关规定，检查室结构设计的其他内容可参照 本规范执行，但应考虑上述稳定验算所采用的迎面被动土压力 对结构的作用。

的一般环境条件、现行有关标准的规定及工程实践提出的。 1管沟及检查室结构，考虑到供热管网工程冬季供热的特 点，且结构埋设于地下，即使是在严寒地区，通常情况下不需要 考虑结构混凝土的冻融问题。 2·兴建在寒冷或严寒地区的架空管道支架，支架结构混凝 土需要满足抗冻要求。

2.0.4~2.0.5结构混凝士的抗渗及抗冻要求，王

2. 0. 4~2. 0. 5 结构混凝

可变作用标准值及准永久值

3.3。1~3.3.3本条是依据现行国家标准《给水排水工程管道结 构设计规范》GB50332=2002提出的。 管沟及检查室结构上可能出现的地面可变荷载包括地面车辆 荷载、地面堆积荷载及人群荷载。现行国家标准《给水排水工程 管道结构设计规范》GB50332一2002规定地面堆积荷载标准值 可取10kN/m²、人群荷载可取4kN/m²。正常情况下，地面车辆 荷载与地面堆积荷载或人群荷载不同时出现，地面堆积荷载与人 群荷载大面积同时出现的可能性也很小，故本条仅要求考虑地面 车辆荷载与地面堆积荷载影响，同时在本规范第4.2.5条中规 定，上述两项荷载不应同时计算，应根据不利设计条件计入其中

3.3.4～3.3.6固定支架的水平推力、导向支架的水平推力及活 动支架处的管道位移，在管网运行中，其实际作用值的大小会随 着运行工况的变化而出现变化。如在采暖季以采暖热负荷为主、 非采暖季以热水供应或制冷热负荷为主的管网，其运行工况在采 暖季与非采暖季会有很大变化，固定支架的水平推力、导向支架 的水平推力及管道位移将有明显差异；即使同在采暖季或非采暖 季，供热介质参数的调整也会对其产生影响。因此将其列为可变 作用比较适宜。！ 本条规定上述几种作用的准永久值系数均可取1.0，主要是 基于下列情况： 1作为管沟及检查室结构内支架结构上的惟一水平作用及 架空管道支架结构上的主要水平作用，上述几种作用在管网运行 中是始终存在的； 2对于热水管网，供热介质参数的调整对上述几种作用的 影响程度与管网的运行调节方式有关，当采用某一特定的运行调 节方式时，有可能出现管网长时间在不利工况下运行，从而使支 架结构在相应的时间内所承受的作用接近或达到其标准值； 3以工业用汽负荷为主的蒸汽管网有可能按设计热负荷常 年基本稳定运行。 钢沿钢滑动摩擦系数的取值，有关规范多采用0.3，第 3.3.6条提出的摩擦系数值，主要依据是北京市煤气热力工程设 计院的有关实验资料，该实验模拟了滑动支座的几种常见工作条 件，如未加工的平钢板、滑动面上有焊渣、钢板外露面上涂樟丹 等。实验结果见表3.3.6。 根据实验结果，本条对摩擦系数的高限稍偏大取值为 0.35。 刚性支架、柔性支架在管道位移的纳束影响下，沿支架柱截 面两个主轴方向分别同时发生水平位移时，具有斜弯曲变形特 征。本条及附录D均是根据斜弯曲问题的力学方法提出的。

3.6钢沿钢滑动摩擦系数实测值

3.3.9混凝土结构管沟及检查室，多为超静定结构

压、运行两个阶段分别进行结构及结构构件的承载力计算。此类 固定支架的水平推力值往往很大，且对支架的临时加固应在永久 结构已经完成、管道及设备安装完毕后进行，加固工作具有一定 的难度，并需占用一定的工期，同时根据以往实际工程情况，采 用临时加固的方法所耗费的材料量也较大，本规范不建议采用。 故本条提出应按管道试压、运行两个阶段分别进行支架结构及结 构构件的承载力计算。 蒸汽管道的固定支架及活动支架，因采用充水试压，在试压 阶段其管道及设备自重标准值将明显大于管道运行阶段，应按管 道试压、运行两个阶段分别进行支架结构及结构构件的承载力计 算。 4.1.8铰接支架系指支架柱脚沿纵采用完全铰接构造，支架 贞端沿纵向位移与管道位移相等，支架的位移反弹力为零，半铰 接支架系指支架柱脚沿纵向采用不完全铰接（半接）构造，支 架顶端沿纵向位移与管道位移相等，支架的位移反弹力可忽略不 计。供热管网运行温度较高，管道热膨胀位移值较大，最大位移 值往往会达到数百毫米。采用铰接支架或半铰接支架，管道位移

4.1.8.铰接支架系指支架柱脚沿纵向采用完全铰接

顶端沿纵向位移与管道位移相等，支架的位移反弹力为零；半铰 接支架系指支架柱脚沿纵向采用不完全铰接（半铰接）构造，支 架顶端沿纵向位移与管道位移相等，支架的位移反弹力可忽略不 计。供热管网运行温度较高，管道热膨胀位移值较大，最大位移 直往往会达到数百毫米。采用铰接支架或半铰接支架，管道位移 后支架的倾斜度较大，视觉明显，易给人以误解或不安全感，本 规范不建议采用。

4.2承载能力极限状态计算规定

4.2.1，结构重要性系数%的确定主要基于以下两个方面：首 先，城镇供热管网工程结构破环可能产生严重后果，如导致管道 破坏，高温热水或蒸汽喷鸿造成人身伤亡事故，停热造成较大社 会影响等，根据《工程结构可靠度设计统一标准》GB50153 92，将其安全等级确定为一级比较适宜；其次，考虑到以在实际 工程结构设计能很好的满足安全使用要求，结构重要性系数%。 按不小于1.0取值，可保证不低于原安全度水准

4.2.2~4.2.4供热管网结构的结构类型、荷载特性

于给水排水结构，故本条的制定主要依据《给水排水工程

M = Mck +MQk 4=0.9 cMck +0. 9YQMQk 215 = 1.27 Mck + Mok 170

0. 9% = 1. 27 % ~ 1. 4

4.2.6设计稳定性抗力系数（K）取值，主要是根据

4.3正常使用极限状态验算规定

对穿越铁路、公路的结构变形验算及变形限值等作出了具体规 定，结构设计应遵照执行。 4.3.3本条对构件的裂缝宽度控制提出了明确的要求，以确保 结构的耐久性。相关说明见本规范第2.0.6～2.0.7条条文说明。 4.3.6本条主要是根据《给水排水工程构筑物结构设计规范》

4.3.6本条主要是根据《给水排水工程构筑物结构设计规范

计算模式经过20年来在给水排水工程实践中应用，情况良好。 考到供热管网结构从结构类型、荷载特性、环境条件及裂缝控 制等级等方面均更接近于给水排水结构，因此采用该计算模式是 比较适宜的。 在供热管网工程中，很多结构构件的受力条件以可变作用为 主，如管道支架结构以管道水平作用为主、位于城市主干道下且 覆土深度很小的管沟或检查室盖板以地面车辆荷载为主。对此本 条提出，结构构件的最大裂缝宽度按作用效应的标准组合进行计 算，可保证计算结果与《给水排水工程结构设计规范》GBJ69 84基本一致。 4.3.7设有固定支架的管沟或检查室，当固定支架的水平推力 较大时，往往会出现管沟或检查室结构全截面受拉（轴心受拉或 小偏心受拉）的情况，此时应进行结构的抗裂验算。本条是依据 现行国家标准《给水排水工程管道结构设计规范》GB50332 2002提出的。

大时，往往会出现管沟或检查室结构全截面受拉（轴心受 偏心受拉）的情况，此时应进行结构的抗裂验算。本条是 行国家标准《给水排水工程管道结构设计规范》GB503 002提出的。

5.1.1~5.1.6本条主要是根据以往实际工程经验提出的，并

有关的现行标准相协调 钢筋混凝土槽形管沟系指采用现浇钢筋混凝土侧墙、底板及 预制装配式钢筋混凝土盖板的矩形管沟。 表5.1.6是根据北京市煤气热力工程设计院的已有计算成 果，已在大量工程中采用。

6.0.1：采用管沟敷设的热力管道，其保温层往往不具有防水性 能，在浸水或高湿环境下，保温性能将明显下降，同时也会引起 管道锈蚀，影响管网的正常运行。管沟及检查室的防水应予以足 够重视。

。01用管均教设的热力 值，其保温层任任不其有防小性 能，在浸水或高湿环境下，保温性能将明显下降，同时也会引起 管道锈蚀，影响管网的正常运行。管沟及检查室的防水应予以足 够重视。 6.0.2～6.0.4热力管沟在管网升温运行阶段，会产生一定的热 膨胀；在管网检修期间，沟内温度显著下降，结构将发生冷缩 结构在冷缩过程中将受到周围土体约束，造成管沟结构沿纵向受 拉。伸缩缝间距越大，其最不利截面上的拉力值也随之增加，直 至开裂。 考到钢筋混凝土结构管沟需要有较高的结构自防水性能 在管网检修期间，针对结构因冷缩受到纵向拉力，管沟截面应按 不充许裂缝出现控制。 下面以某一具体的整体现浇通行管沟为例，作近似的理论验 算。 管沟覆土厚度6m、净空尺寸3.6m×1.8m、结构壁厚 0.35m，伸缩缝间距为25m，最大拉应力出现在该沟段中间部 位，其截面上的拉力为单侧12.5m长范围内土对结构表面的摩 阻力之和。管网检修与管网运行两个阶段的结构平均受热温度的 差值按40℃计，该沟段沿管沟长度方向各点的收缩位移量呈三 角形分布，端部的位移量最大，该点的位移量约为：

根据华南工学院、南京工学院等院校编写的《地基及基础》 相应于土对结构表面的摩阻力达到极限值所需的位移量约为4~ 10mm（黏性土约为4～6mm；砂土约为6～10mm）。偏于安全 并为简化计算取其为5mm，则结构外表面与土的摩阻力在该沟

段12.5m长范围内沿管沟长度方向可假定为三角形分布，端部 摩阻力最大。按本规范第3.2.2条确定结构上的竖向土压力及侧 向土压力，土对管沟底板的摩擦系数取0.5、对侧墙及盖板的摩 擦系数取0.3，计算其端部每米管沟上的最大摩阻力标准值： 管沟盖板上的竖向土压力标准值

管沟侧墙上的侧向土压力标准

最大拉应力截面上的轴向拉力标准值

Nk=×578.2×12.5=3614

混凝王按最低强度等级要求取C25，按本规范第4.3.7条进行混 凝土抗裂验算：

根据验算结果，对钢筋混凝土结构管沟，当伸缩缝间距不大 于25m时，在一般覆土条件下能够满足混凝土抗裂要求。 自20世纪80年代初期以来，北京市的供热管网工程中对钢 筋混凝土结构管沟的伸缩缝间距大多按不大于25m采用，从工 程调查情况看，尚未发现结构出现沿全截面的贯通裂缝。

JLZJ-Y-GL-001-2020 北京市普通公路日常养护预算定额（路基、路面、桥梁、泵站、运行保障）(试行)录A管沟及检查室结构受热温度计算方法

A.0.1管沟内空气温度的具体取值，应根据管网布置、供热介 质温度、管道保温设计及管道与衬砌内壁的距离等因素计算确 定。

A.0.3由于热力管沟断面一般为矩形，并且断面外轮廓的宽和

A.0.3由于热力管沟断面一般为矩形，并且断面外轮廓的宽和 高比衬砌厚度大得多，采用平壁法计算温度，计算结果能够满足 工程精度要求。

平壁法的温度计算公式是根据热量平衡条件，在下列假设下 推导出来的：热流传送稳定不随时间变化；管沟内空气的温度及 热流大小保持恒定；材料为匀质体，且四周为无限长的平面墙壁 （平壁）

A.0.4鉴于热力管沟内的空气温度一般不超过80℃，且流动性

A.0.5导热系数代表材料传递热量的能力，是建筑材料的热物 理特性指标之一，单位是瓦（特）每平方米（摄氏）度［W/ （m²：℃）。导热系数的离散性较大GB 50170-2018 电气装置安装工程 旋转电机施工及验收标准(完整正版、清晰无水印)，除与材料的重力密度、温 度有关外，还与湿度有关。材料重力密度小，其导热系数小。材 料受热温度高，导热系数增大。由于管沟温度一般不高，温度对 导热系数的影响可以忽略。材料湿度大，其导热系数就愈大。由 于管沟位于地下，致使材料均有一定湿度，所以应根据经验考虑 显度对导热系数的影响。 表A.0.5中的数据主要是参照《烟窗设计规范》GB50051 2002及1994年中国建筑工业出版社出版的《新型建筑材料施 工手册》和1991年中国建筑工业出版社出版的《建筑材料手册》 给出的，

统一书号：15112：11930 定价：12.00元