JGJ406T-2017预应力混凝土管桩技术标准附条文

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JGJ406T-2017预应力混凝土管桩技术标准附条文

填芯高度和插筋应进行验算。在试验研究方面,浙江省进行了管 桩【PC500(100)AB型1结构抗拉性能的试验研究,从单桩结 构强度、焊缝、填芯等方面进行厂拉伸破坏性试验。在11根试 桩中,6根拉力直接作用于端板上的试桩5根首先出现墩头断 裂、端板拉脱,另1根先出现桩身裂缝再出现墩头断裂。5根填 芯后拉力通过钢筋施加的试桩,3根首先出现桩身裂缝,1根墩 头断裂,另1根未破坏;5根试桩均未出现填芯段滑移桩身裂 缝均首先出现在套箍尾端。试验结果表明,在接头焊缝质量和填 芯质量保证的前提下,拉伸作用下桩身混凝士首先出现环裂,侣 管桩仍能继续承载,然后是墩头断裂或环向裂缝宽度达到 1.0mm~~1.5mm,从而导致管桩破坏。室内试验的受力情况与 程实际情况虽不尽相同,但也提供了一些有益的参考。 实际工程中,管桩作为抗拔桩时,影响桩身抗拨承载力的 内素较多,需要验算钢棒及墩头抗拉强度、端板孔口抗剪强 度、接桩连接强度、桩顶(采用填芯混凝土)与承台连接处强 度等桩身结构强度。取以上计算得到的最小值作为桩身抗拔承 载力设计值,并满足荷载效应基本组合作用下基桩的上拔荷 载。当与桩土抗拔承载力特征值进行比较时,可以采用简化规 则,近似按设计值除以1.35后应不小于抗拔桩承载力特征值 进行计算。 抗拨管桩米用电焊焊接接头时,焊缝坡口要比承床桩大: 毕,留有安全裕量,敌抗拨桩的焊缝坡口尺寸应适当加大,需要 特制,或者坡口尺寸虽不加大,但焊缝的10%应进行探伤检查。 抗拔桩的桩顶填芯混凝土长度和连接钢筋总横截面积的经验 计算公式。抗拔桩填芯混凝土的抗剪强度由于管桩内壁或多或少 存在着一层浮浆层而离散性较大,加上管桩尤其是小直径管桩的 内孔直径较小,填芯混凝土施工环境差,质量稳定性也差,故填 芯混凝土与管桩内壁的粘结强度设计值,宜由现场试验确定。当 缺乏试验资料时,标准提出:(30掺微膨胀剂的填芯混凝土f, 可取0.30MPa~0.35MPa,以上建议值是通过一些抗拔试验资

料反算出来的,是留有一定的安全储备。当然,若填芯混凝土的 施工质量较差.取f一0.30MPa也会有问题,因此保证填芯混 凝土的质量是关键

不明显。承台水平尺寸及其下王体的竖向变形药束条件对水平承 载力影响较大。 5.2.13混合配筋管桩正截面受弯承载力设计值依据《混凝土结 构设计规范》GB50010进行计算。标准编制组选取管桩国家标 准设计图集《预应力混凝土管桩》10G409中外径为400mm、 500mm、600mm的各PHC管桩型号进行混合配筋试算,混凝士 设计强度(80,普通钢筋型号为HRB100,和预应力钢棒均匀分 布。计算各PHC管桩型号混合配筋后的综合配筋率(即预应力 钢棒面积与普通钢筋面积之和与混凝土有效面积的比值)、抗裂 弯矩值、极限弯矩标准值与设计值。计算结果表明,极限弯矩标 准值随着综合配筋率的提高而增大,有较强的相关性:增加一倍 的配筋率,极限弯矩提高约30%左右,而开裂湾矩仅仅提高 2%~7%,混合配筋后管桩的延性增加主要原因是配筋提高了管 桩的极限弯矩,而开裂弯矩提高幅度很小:使得两者的比值有所 增加。郑州大学所做的6组混合配筋预应力管桩试验结果以看 到,外径为600mm,配有16根直径为10.7mm的预应力钢棒的 混凝土管桩抗裂荷载为307.8kN,在管桩巾加配8根直径为 12mm的普通钢筋后,平均抗裂荷载为322.9kN,仅提高了 1.9%(图4)。试验结果支持以上试算结论,即混合配筋对提高 预应力管桩抗裂弯矩的帮助不大,

SN/T 3244-2020 进口消防产品检验规程 手提式灭火器.pdf图4配筋率提高幅度与管桩极限抗弯承载力提高幅度关系

3国内也有部分学者考虑预应力钢棒与非预应力钢筋在受 力过程中的协同作用,提出混合配筋桩正截面受弯承载力极限值 计算公式如下:

(9) (10) 11

E一一预应力钢棒的弹性模量。 对以上三个计算公式进行比对,公式(2)与公式(5)的 别在于α、α,的取值不同,而公式(8)与公式(2)的主要区别 在于对预应力钢棒达到极限抗拉强度时普通钢筋的应力进行了 修正0≤

表3PRC管桩极限弯矩计算与试验结果汇总表

注:*号表示该PR管桩的混凝土强度等级为(60、预应力钢棒抗拉强度标准值 为1570MPa,张拉比例为(.72

结果比对如图5所示。 由图 5、表 3 可知: (1)公式(2)的部分计算结果与试验结果仍有一定的偏差 有较大的富余量。 (3)公式(5)的计算结果更接近于试验结果,即与试验结 果比较符合,误差最小,负偏差小于5%。 (4)公式(8)的计算结果偏小,较保守,试验的结果与理 论的计算结果比值均大于1.4:部分计算结果与试验结果相差近 两倍,与实际误差较大。 考虑实际制作上的误差及保证率,对公式(5)的计算值乘 以0.95的折减系数后再与试验值的对比如图6所示。 从图6可知,相比于公式(2)和公式(8),在公式(5)的 计算值乘以0.95的折减系数后,其计算值均小于试验值,误差 最小,与试验值最吻合。 综工所述,混合配筋混凝土管桩受弯承载力极限值按《混凝 土结构设计规范》GB50010进行计算,同时考虑实际制作上的 误差及保证率,在计算混合配筋管桩受弯极限承载力时,乘以折 减系数 =0. 95,即:

图5试验值与计算值对比

图6计算值与试验值比较

5.2.15管桃基础的管桩属于偏心受压或偏心受拉构件,支护 结构的管桩属于受弯构件:按《混凝土结构设计规范》(H 50010的规定,为防止构件发生斜压破坏,并限制使用阶段可能 发生的斜裂缝觉度,对这类混凝土构件的受剪截面提出限值条 生:对手方形截面受剪截面限值条件为:V≤0.253./.,对于 贯形截面按GB50010的规定,可得出受剪截面限值条件为:V 二0.25B./.d?。GB50010没有给出环形截面受剪截面限值条件, 公式(5.2.15)是根据圆形截面受剪限值条件减去空心部分混 土面积:并考虑到环形截面剪应力最大值约为圆形截面剪应力最 大值的1.5倍得出的公式。 5.2.17且前,普遍采用的管桩抗剪承载力计算公式为

VΛ 1 V(ox +2Φ f.)2 一ox

应用该公式时有如下问题需要解决: 1该公式仅考虑预应力和混凝土的贡献,没有考虑箍筋的 作用;

5.3.1管桩锚固筋的设置宜结合厂程的地质情况及施T.要求进 行设置。桩端设置锚固筋,主要使桩端受力更加均勾,尤其是在 抗拔工程中。对于单节抗拔桩的工程可在与承台连接的一端设置

锚固筋即可:对于多节抗拨桩的工程宜网端均设置锚固筋 5.3.2根据《建筑地基基研设计规范》(B50007和《混凝士结 构设计规范》GB50010的要求以及管桩实际应月情况:本条规 旋了用于桩基工程的管桩预应力钢棒的最小配筋率不应低 于.5%。

度等进行了要求:只有在满足本条规定的前提下。PR(管桩的 性能才得到有效发挥

法预应力混凝土管桩》GB13476的要求制定。

法预应力混凝土管桩》GB13476的要求制定。 5.3.5在预应力钢棒放张时,荐管桩的混凝士立方体抗卡强度 低于45MPa,对于较长的管桩(>10m),在起吊时.桩身容易 出现环裂。

于45MPa,对于较长的管桩(>10m),在起吊时.桩身客 现环裂。

5.3.8管桩接头处的连接强度均不应低于桩身,以保讯

递托川使接头的位置不受限。接头质量受现场施「环境、施」 工厂人技术等影响较大,接头数量较多时。施丁的风险更大,具接 头超过3个时:通常桩长超过50m:沉桩难度加大目沈桩过程的 垂直度控制要求更高,可能会由于接桩的施下误差易造成管桩 身在竖向力作用下的偏心受压或弯曲破坏。因此,规定一根管桩 的接头数量不宜超过3个接头。对于采用锚杆静压施:艺的管 桩:受施工空间、卡桩设备的限制,每节桩长较短,其接头数量 订不受3个的限制。若干工程事故经验表明,对于管桩用作抗拔 桩的接头连接,应进行专门的设计。当采用植桩工艺施工时,可 减少上述不利影响因素。

5.3.9对于坚硬薄夹层或较厚的稍密一中密砂土层的场

常出现桩端难以进人持力层的情况,从而导致桩基承载力和沉降 不能满足设计要求;另外,沉桩困难容易损坏桩身和压桩机。对 于管桩,选择合适的桩尖不但可以增强桩的穿透能力,而且可减 少压桩对原状土的扰动,保证单桩竖向承载力的正常发挥。桩端 持力层为强(全)风化岩时,不设桩尖不易保证桩端进入持力层

是用子插筋的锚固·有利于桩和承台连接的简化:司时从整体上 致善桩顶部位桩身的抗剪、抗湾能力。桩顶填芯混凝七长度与连 接钢筋的长度相司.一般的做法是用2mnl~3mm厚的钢板做成 个圆形的托盘:托盘的作用是挡住填芯混凝土不下落到桩底: 托盘的直径应比管桩内径小20mm左(以能放人管桩内孔为 维),然后将连接钢筋的钢笼垂直焊在托盘上,施工作业时。 先将管桩顶部闪孔清洗净。将钢筋笼连同托盘小心地放人管桩 内孔:放入深度应根据承压桩和抗拨的设计深度而定:然后临 时固定钢筋笼,再灌入芯混凝士至管桩顶面:用混凝十振动棒 振动密实。 填芯混凝士的施质量与整个管桩基础的质量紧密租连,故 是要精心施厂,保证质量。实践表明,填采用补偿收缩混凝 土或微膨胀混凝土取得较好效果。填芯补偿收缩混凝土的限制 膨胀率宜为0.025%.填芯微膨胀混凝士的限制膨胀率宜为 ).03%.限制干缩率均不大于(0.015%。膨胀率过大.影响填芯 昆凝士的强度:也会对管桩内瑶产生环向尚压力:使桩头处于复杂 受力状态.导致桩头劈裂。膨胀率过小,补偿不了混凝土的十 缩宿,填混凝士与管壁间结合不紧密,不能传递拉力。在确定了 限值膨胀率和限值·七缩率后,生产补偿收缩混凝士或微膨胀混凝 土时,采用膨胀剂的品种和数量应通过试验确定,试验应按现行 国家标准《混凝七外加剂应技术规范》GB50119的有关规定 执行。 对于承压桩统一采桩顶填混凝土中理设连接钢筋的连接 方法:对于抗拨桩提供两种做法:桩顶不截桩时与承台连接方 法,桩顶截桩时与承台连接方法。采桩顶不截桩时与承台的连 接方法时:如果拉力较大,还应验算端板的厚度,使其满足受力 要求,必要时还应在管桩内设置端板锚固钢筋;也可以采用桩顶 载桩时与承台的连接方法。如果用连接钢筋作为抗拔桩的受力钢 筋,则填芯混凝土的深度、连接钢筋的总横截面积,应按本标准 5.2.10条的有关规定进行计算。

6.1.1~6.1.4近年来以管桃价为竖问主要劲性增强体的多摊 型复合地基在地基处理厂程中得到广产泛应剧:如混陷性黄土地 文:先采用挤士的灰土桩处理湿陷性,再施1.管桩形成复合地基 或作为桩基;再如可液化土:先采用碎石桩挤密消除陷性:再 施工管桩形成复合地基成作为桩基。管桩施方法的选择应遵循 考虑设计意图、方便施丁、对承载力与变形控制有利”等原则, 并尽量减少对环境的影响。打入、压人法施工对管桩损伤普遍存 在,扫掘、植入方法对管桩损伤较小且不存在挤土效应,应根据 土层或管桩选型情况选择工法。当需要利用挤土效应时.应选择 挤土沉桩方法

际上可以视为处理后地基承载力的容许值。由于天然地基的竖向 变形刚度远小于增强体竖向变形刚度,通过深度修正增加的承载 力作为荷载作用于复合地基顶面时,试验结果表明此时的桩士荷 载分担并不完全按照预先假定的比例进行。基底桩间十荷载在达 到其承载力特征值后分担荷载的水平可能远小于增强体单桩,因 此,应对复合地基中的管桩桩身强度进行验算。当设计取用不经 深度修正的复合地基承载力特征值时,只需按单桩承载力特征值 验算。

6.2.1总体上,相对于桩基而言,复合地基中桩间距的确定可 适当放宽。考虑到挤土方法施工时的挤土效应可能产生增强体桩 的偏位、倾斜、桩身上浮等影响单桩承载力和地基处理效果,本

标准规定:对正常周结土:当采用锤击、静压施工方法时,桩间 距不宜小于3d桃长范围内士层挤土效应明显时,桩间距不宵 小于3.5d。对湿陷性黄土和可液化土一般密实度较差.挤士效 应对加固土是有利的:复含管桩水泥士桩中插人管桩不会产挤 土效应。因此,桩间距可取(2.5~3)l。

小用处: .1* 距不宜小于3桃长范围内士层挤土效应明显时,桩间距不宜 小于3.5。对湿陷性黄土和川液化土一股密实度较差:挤士效 应对加固十是有利的:复合管桩水泥十杭中插管桩不会产挤 七效应。因此,桩间距可(2.5~3) 5.2.2复合地基需要设置褥垫层,但褥垫层设置的厚度多少为 宣前尚缺乏系统研究并直认识存在分歧。理论分析与模型试验 结果表明,桩径确定后:在桩间距(或置换率)不变的前提下, 褥垫层厚度与单桩承载力发挥度密切关联,厚度越大增强体单桩 承载力发挥度越小。但对刚性基础条件下刚性桩复合地基而言, 褥垫层厚度较小桩间土承载力发挥度较小,可能影响地基处理的 经济性。因此,褥垫层厚度应根据桩的间距或置换率、桩的竖向 变形刚度、部结构对沉降的要求等综合确定。劵填度为劵实后 的厚度与虚铺厚度的比值。本条规定基于垫层材料产生滑动的 股性认识和工程经验,设计时可根据具体情况选用。 .2.3预应力混凝土桩身承载力计算时,应充分考虑成桩工艺 对桩身材料损伤情况。显然,采用中掘、植入方法施工或在水泥

6.2.3预应力混凝土桩身承载力计算时,应充分考虑成桩工艺

对桩身材料损伤情况。显然,采用中掘、植入方法施工或在水泥 七中插入管桩的施工方法对桩身材料损伤较小,因此,其桩身强 度折减系数可适当降低。在进行水泥土复合管桩桩身强度计算 时,不应考虑管桩外包水泥土的作用

7.1.6本条对管桩接头处的抗弯做出了明确的规定

头是管桩用基玩支护时的天键部位:接头的连接质量强度 影响到基坑支扩结构的施安企与质量。用于坑支护的格桩主 婴承受水平力产的弯和剪力,接头所承受的您知!利剪力远 高于用建筑桃基磁的管桩接头。一管桩接头的连接强度不 足:易造成基坑在施工过程出现安全同题·甚至发生基坑珊 塌、周边建筑物倾斜基至倒等严重安金事故。管桩与灌注桩 不,灌注桩通过钢筋宠之间的搭接焊门满足搭接焊处的抗弯 强度与桩身等强度设计要求。而管桩的连接主要通过端板焊 接、机械连接或端板焊接与机械连接组合连接等方式,不同的 连接方式对施厂质量的控制及现场施工人员的水平要求也不一 样,同时不同的连接方式的接头抗驾性能也不一致。温用于基 坑的管桩涉及多节桩接桃时,为控制接头的连接质量:确保基 坑支护的稳定接头不管采用哪种连接方式,均应满与桩身 等强度设计要求。 7.1.7根据本标准附录A的管桩桩身力学性能表,对管桩受弯 时的开裂值、设计值、极限值进行对比分析得出

(1)对PHC管桩来说·除A型管桩外,AB型、B型及C 型管桩受弯时的极限值与开裂值的比值均大于1.6,极限值与设 计值的化值均大于1.3(详见表4) (2)对PRC管桩来说,不管是1型还是1型的各种型号 受弯时的极限值与开裂值的比值均大于1.7,极限值与设计值的 比值均大于1.3(详见表5、表6)。 由此说明,对预应力管桩(PHC、PRC桩)而言,其抗弯 能力设计控制水准与普通钢筋混凝于设计是基本相当的,可以按 照普通钢筋混凝土设计相关规范执行。但是,用于基坑支护的管 桩,当涉及多节桩时:在接桩处的桩身强度往往因制作、连接方 式、现场及人为等原因可能会造成强度一定程度的损失:设计时 应考虑这种可能性:即在设计时应考虑接头处强度作折减。编制 组对7组管桩焊接接头进行抗弯试验(详见表7),接头处的实 则开裂弯矩值与桩身开裂弯矩计算值的比值为1.14~1.20,接

头实测极限弯矩值与桩身开裂计算值的比值为1.80~2.26。根 居PHC管桩以往大量的抗弯试验结果·管桩接头开裂弯矩的实 则值与身开裂弯矩计算值的比值在1.20~1.35。因此在支护 结构荷载综含分项系数取为1.25的情况下,多节管桩的接桩处 按荷载效应标准组合计算的弯矩值在满足公式(7.1.7)的前提 下是在安全可控的范围内,并且偏于安全。

表+PHC管桩桩身力学性能比值

表7管桩接头抗弯试验结果汇总表

7.2 施工与监测要求

7.2.5本条明确管基坑工.程报警值的确定:除应满

7.2.5本条明确管桩基坑.1..程报警值的确定:除应满足设计与 现行国家标准《建筑建坑工程蓝测技术规范》GB50497的要求 外。当管桩所受的水平力超过桩身的设计值时:桩的裂缝及 曲变形将会发展更快,不利于基坑的安全:应立即报警。管桩 曲变形控制条件,是基于防止和控制管桩脆性破环的发生。大量 的试验数据表明,当管桩产生的挠曲变形超过20mm且变形不 收敛时,此时管桩所受的水平力已达到桩身的设计强度,应立即 报警,

8.1.1、8.1.2施工前应准备好相关的各种资料,特别应着重在 个方面:一是场地气象、地形、地质资料,根据场地条件选择 合适的施工设备:确定桩体强度及考虑是否加桩尖等;二场地 现状及周围环境,包括影响管桩施工的高压架空线、地下电缆 地下管线、位于桩位处的旧建筑物基础和杂填土中的石块等,场 地回填情况、地下构筑物等理藏情况等资料:同时应考虑施丁对 周围建筑及环境造成的影响;三是编写施工组织设计,它是作为 现场管理和质量保障的主要依据,能充分反映施工单位现场管理 水平和技术水平。在管桩施工前应清除或要善处理地下障碍物 不然会妨碍施工:延误期,影响沉桩质量。 8.1.6沉桩顺序是施T方案的一项重要内容,以往施T单位不 注意合理安排沉桩顺序而造成事故的事例很多,如桩位偏移、挤

意合理安排沉桩顺序而造成事故的事例很多,如桩位偏移 上拔、地面隆起过多、建筑物破坏等。闪此.施工时必须 排施工顺序,

的桩点跑位,内此,施工时需经常对将要施的桩位进行复核 以保障桩点位误差在充许范围内,

1.8管桩不同于灌注桩,其在沉桩施工时就受到较大竖

载作用,并且在吊运过程中易发生桩身磕碰开裂等现象,因此要 求管桩的混凝土强度必须达到设计混凝土抗压、抗拉强度和规定 的龄期后方可使用。

8.1.12为准确控制沉桩深度或桩顶标高,施工前对全部

桩顶标高进行分类,并在施工时严格按设计标高执行,一般采用 水准仪控制桩顶标高。对于以密实土层作为桩端持力层的场地

桩时.锤法可采川贯人度控制:最后阵贯入度不宜小于 30nm/10:以防止将买打坏,并根据不同的锤型或不同的 设计要求练综合确定:静压法可采用压桃力控制:真控制的压概力 不能超过桩身结构承载力设计值,对于不能达到设计要求的桩 应及时间设计人员反馈;当施桩长与设计长差异较天时,设 计应采取相应的措施

8.1.13当遇到密实的砂士等硬夹层.桩难于穿透沉到

8.1.14沉桩过程综合反映了土层的阻力、桩身质量、桩 和桩机效能,流桩出现的异常情况与地质、设计、施工 量均有关,因此,施工遇到本条所列情况之一时均应暂停 并及时报设计、监理等有关人员,以便进行原因分析,研: 解决的措施

8.1.16当基坑深度范围内有较厚的淤泥等软弱土层时,车 分及其以下土方宜采用人工开挖,可在桩与桩之间采取构 措施。

不宜先施T围护结构再打桩,否则会造成以下不良后果:一是后 打桩会对围护结构产生挤压,使其变形或破坏,影响其在基坑开

挖后的挡土止水效果;二是围护结构先形成、后打管桩时的挤土 受其约束,使孔隙水压力骤增且难以消除,在基坑挖土时,先挖 的土坑就成为超孔隙水压力释放的去问和场所,导致丁程桩倾 料;三是容易造成管桩随着土的隆起而上浮。 8.1.18一般饱和黏性土、粉土地区.超孔隙水压力的消散时间 为15l,淤泥质土时间会史长一些,因此建议各地区结合当地经 验确定合理的基坑开挖时间,

8.1.19本条引[用现行行业标准《建筑桩基技术规范》JGJ94

管桩厂程的基坑开挖是一项很重要的工作,为指导土方开挖,露 制定详细行的土方开挖方案。土方开挖要分层,由于土方开挖 来分层造成管桩偏移基至桩身断裂事故时有发生:为防止挖土机 戒对管桩的碾压和碰撞而破坏桩体,对流塑性状软士的基坑开 挖,其高差不应超过1.0m,否则容易导致管桩大量偏移或断桩。

8.2.2现场管桩的堆放多采用单层堆放或双层堆放,堆放对场 地平整要求较高,双层堆放应在桩下放置垫木。

8.2.2现场管桩的堆放多采用单层堆放或双层堆放,堆放对场

8.3.1管桩连接时需要的时间较长.停歇在接近硬土层(碎石、 卵石、砂层)的管桩再行沉桩时,易造成沉桩困难。 8.3.4管桩截桩应采用锯桩器。先行截桩应采取有效措施防止 桩头开裂,若截桩时出现较严重的裂缝应继续下移截桩,将裂缝 段去除。

8.4.11终压标准有点类似于打桩的收锤标准,主要的定量控制 指标是:终压力值、终压次数和稳压时间。稳压时间一般规定为 3s~5s,所以实际上只有终压力值和终压次数这两项。终压次数 一般不宜超过3次。靠增加终压次数来提高静压桩的承载力,是

得不偿失的一种做法,终压次数太多,承载力并没有太多的增 长,反而容易引起桩身和压桩机的破损。当然,对施压人土深度 小于8m的短桩,允许终压次数可增至3次~5次。稳压时间是 指终压时每次用终压力值持续稳压的时间,不宜太长,一般应控 制在3s~5s。稳压时间太长,压桩机上高压油泵利油管很快破 损。另外,增加稳压时间,对单桩承载力的增加并不起多大效 果,因为这些都是瞬间压力,倒不如增大终压力值,反而能起到 点增载的效果,但终压力值受桩身抱压充许压桩力的限制,不 能无限增加

8.5.4沉桩时,必须严格控制第一节桩的沉桩质量,认真注意 稳桩、压桩时的桩身变化情况,发现有偏移或倾斜时,应立即分 析原因,采取校正措施。开始锤击时,宜用低能量、低冲程或空 锤锤击3击~5击,在确认桩身贯入方向无异常时,方可连续 锤击。

8.5.5对每根桩的总锤击数及最后1m沉桩击数进行

的是防止桩身混凝土产生疲劳破坏。有统计资料表明,大多数管 桩工程的桩的总锤击数在300击~1500击之间,少数超过2000 击,个别达到3000击甚至4000击;超过3000击时,桩身容易 被打坏或产生严重的“内伤”。当某工地为数不少的桩总锤击数 超过本条规定时,设计者应从锤型、持力层和收锤贯人度等方面 去反复调整。

8.5.7收锤标准包括的内容、指标较多,如桩的入土深度、每

8.5.7收锤标准包括的内容、指标较多,如桩的入土深度、每

米沉桩锤击数、最后一米沉桩锤击数、总锤击数、最后贯人度 注尖进人持力层深度等。一般情况下,桩端持力层、最后人度 或最后一米沉桩锤击数为主要控制指标,其中桩端持力层作为定 性控制指标,最后贯入度或最后一米锤击数作为定量控制指标。 其余指标可根据具体情况有所选择作为参考指标。定量指标中用 得最多的是最后贯入度,一般以最后3阵(每阵10击)的贯人

度来判断该桩能否收锤。而最后贯入度大小又与丁工程地质条件、 桩承载性状、单桩承载力特征值、桩规格及桩入土深度、打桩锤 的规格、性能及冲击能量大小、桩端持力层性状及桩尖进入持力 层深度等因素有关,需要综合考虑后确认。但由于地质等条件复 杂多变,最后贯人度并非是打桩收锤的唯一定量控制指标,应 本情况具体分析,最终目的是为了保障单桩的承载能力,控制建 筑物的沉降,使建(构)筑物安全、适用。

桩承载性状、单桩承载力特征值、桩规格及桩入土深度、打桩锤 的规格、性能及冲击能量大小、桩端持力层性状及桩尖进入持力 层深度等因素有关,需要综合考虑后确认。但由于地质等条件复 杂多变,最后贯人度并非是打桩收锤的唯一定量控制指标,应具 本情况具体分析,最终目的是为了保障单桩的承载能力,控制建 筑物的沉降,使建(构)筑物安全、适用。 8.5.8确定最后贯入度的控制指标,主要是要解决好一个“度” 的问题。贯入度过大不行,基桩达不到设计承载力;贯人度过小 也不好,基桩易被打坏。总之,要“恰如其分”,既能达到桩的 承载力:又能保持桩身的完整性。在常规情况下,标准要求所确 定的贯人度指标不要小于每阵(10击)30mm。这样做既保护了 桩身,又延长了打桩锤的使用寿命。有些特殊的地质条件,如强 风化岩层较薄(二1.0m)耳上覆土层文较软弱时,要达到同样 的承载力,最后贯入度控制值可适当减少,但不宜小于25mm/ 10击;否则,应从设计入手,适当减少单桩竖向抗压承载力特 征值。在这种特殊的地质条件下测量一阵贯人度,若贯入度值达 到收锤标准时即可收锤,若再打第二阵,管桩易被打环。当然: 在以全风化岩层、密实砂层、坚硬士层作为桩端持力层的管桩工 程,应量测最后三阵贯入度值,当每阵贯人度值逐渐递减且最后 二阵达到收锤标准时,即可收锤,终止施打

杂多变,最后贯入度并非是打桩收锤的唯一定量控制指标,应具 体情况具体分析,最终目的是为了保障单桩的承载能力,控制建 筑物的沉降,使建(构)筑物安全、适用。 8.5.8确定最后贯人度的控制指标,主要是要解决好一个“度 的问题。贯人度讨大不行,基桩达不到设计承载力:贯入度过小 也不好,基桩易被打坏。总之,要“恰如其分”,既能达到桩的

植人管桩前清除桩顶返浆:露出桩孔轮,有助于管 时中心位置的确定。 管桩接桩有端板焊接、机械连接等方式:采用其中任 接方式时均应保证接桩质量和上下节段的桩身垂直度。

8.6.4植入管桩前清除桩顶返浆.露出桩孔轮廓,有助于管桩 植入时中心位置的确定。

.6.5管桩接桩有端板焊接、机械连接等方式,采用其中 中连接方式时均应保证接桩质量和上下节段的桩身垂真度

8.7.6桩端通过注浆形成扩大头:相当于增大了端部的直径和

桩长,提高了管桩垂直承载力。同时在注浆压力作用下,浆液会 在桩端以上一定高度范围内沿着桩土间上渗,通过渗透、劈裂 充填、挤密和胶结作用,填充桩身与桩周边土体的空隙:并渗人 桩周土体一定宽度范围,在桩周形成脉状结石体,如同树根植人 土中,从而改善地基土承载力,提高桩侧摩阻力。扩底浆液配合 比可参照表8。

9.1.1单位工程所用的管桩,进行质量检查和检测时,是否需 要划分为若十个检验批:视工程实际情况而定。如果验收批的样 本数量较大,当出现不合格情况时,该检验批的管桩不准使用, 可能会造成较大浪费;如果单位工程划分的验收批较多,可能会 增加抽检数量。诸如管桩的规格和型号,尺寸偏差和外观质量, 桩端板儿何尺寸等检香项目,可按供货批次划分检验批:管桩的 预应力钢棒数量和直径、螺旋筋直径和间距、螺旋筋加密区的长 度以及钢筋混凝土保护层厚度、桩身混凝土强度等检香项目,可 按管桩生产厂家划分检验批

控制和出厂检验外,管桩运到工地后,施工前。还应进行成品栅 质量检查和检测。本条列出的质量检查检测工作,应由施工单位 完成并实行旁站监理。 管桩的规格和型号、尺寸偏差和外观质量、桩端板儿何尺 寸,应在管桩运到工地后及时进行检查和抽检。目前管桩成品桩 质量存在最大的问题是混凝土强度低和端板质量问题,端板质量 字在个方面问题,一是端板材质未采用Q235钢材,而采用铸 钢或“地条钢”,可焊性差而不符合要求;二是端板厚度偏薄。 导致钢棒与端板的连接较差:三是电焊坡口尺计不规范,导致焊 缝高度不符合要求。因此,对焊接接头·应重点检查端板厚度和 电焊坡口尺寸。当采用机械连接接头时,端板的结构与采用焊接 方式的端板结构有一定的差异。为了实现通过连接部件对两节桩 的连接:管桩的连接质量既与连接部件质量有关,也与桩端接头 质量有关Q/GDW 13001-2014 高海拔外绝缘配置技术规范,应重点检查端板厚度和桩端接头以及连接部件。当对

端板材质质疑时,应执行本标准第9.1.7条的规定。 管桩的预应力钢棒数量和直径、螺旋筋直径和间距、螺旋筋 加密区的长度以及钢筋混凝土保护层厚度,可利用先施工的2m 以上长度的余桩经人工破碎后进行检测;若工地没有余桩可利 用,则应在工地上随机选取两节桩经人.工破碎后检测。检测预应 力钢棒规格可截一段钢筋称其重量,检测螺旋筋直径和保护层厚 度可用游标卡尺,检测螺旋筋间距和加密区长度可用钢卷尺。 9.1.3第一节底桩垂直度控制的好坏对整根桩的垂直度影响至 关重要,因此对底桩垂直度控制要严格一些,不得大于0.5%。 送桩以后桩身垂直度偏差不易测量,故在送桩前应进行桩身垂直 度测量。一般情况下,送桩前后的桩身垂直度不会有大的变化 但对于深基坑内的基桩,有时由于基坑士方开挖不当会引起桩身 项斜,而且这种桩身倾斜往往导致桩基施工单位和土方开挖单位 的责任纠纷,为了理清其责任纠纷,在深基坑士方过程中和开挖 后,需再次测量桩身垂直度。桩身垂直度可采用吊线坠法或经纬 仪测量。

9.1.4由于施工方法和工序不合理,或未结合地质条件科

理地选择桩型,不少工程中出现工程桩上浮基至发生桩位偏移, 对不调整设计方案和施工方案的情况,只能通过加强监测来控制 工程质量,本标准对监测数量进行了明确规定,监测点应设置在 已施工的工程桩桩上部裸露的部位,根据施工情况确定监测频 次,巨应在施工后及时进行第一次监测(基准值)读数。条件充 许时:监测应延伸至基坑土方开挖期间。 9.1.5自前,国内管桩施工记录大多采用人工记录,也有一些 地区针对锤击法施丁采用打桩自动记录仪,打桩自动记录仪主要 记录每米锤击数并由此获得总锤击数和贯入度。施工记录内容包 括施工桩长(入土深度)、配桩情况:每米锤击数等施工过程信 息,收锤标准和终压标准等工程桩终止施工的情况,焊接接头的

9.1.6管桩混凝士强度是影响工程质量安全的主要因素GB/T50081-2019 混凝土物理力学性能试验方法标准及条文说明,也是

管桩生产厂家和地基基础施工单位对管桩质量纠纷的主要矛质, 因此,本标准对管桩桩身混凝士强度抽检进行了明确规定,一是 明确可选择两种检测方法,即钻芯法或管桩全截面抗压试验方 法;二是影响钻芯法检测结果的因素比较多,如取样、样品处理 等都会影响评价结果,当对销芯法的检测评价结果有争议时:可 采用管桩全截面抗压试验进行评价。 9.1.9、9.1.10在本标准中,管桩有三种使用方式,即桩基研 中的筐桩、复合地基巾的管桩和支护结构中的管桩。不论哪种情 兄,均应对工程桩桩身质量完整性和单桩承载力进行抽检。单框 承载力检测,视设计要求而定:可能只包括单桩竖向抗压承载 力,也可能包括单桩竖向抗压承载力、单桩竖向抗拔承载力和单 桩水平承载力。检测单桩竖向抗压承载力可采用静载试验和高应 变法,检测桩身质量完整性可采用低应变法和高应变法。应该指 出,对于基坑支护工程中的管桩,其永平受力状况与现行行业标 准《建筑基桩检测技术规范》J汀106单桩水平荷载试验假定的 基桩水平受力状况是有差别的.如何科学合理地评价基坑支护工 程中的管桩水平承载能力满足设计要求,尚需进一步进行研究。 比外,本标准规定,对水泥士桩中植人管桩的管桩基础,应米用 静载试验对水泥土复合管桩的单桩承载力进行试验;对于管桩复 合地基,还应进行复合地基平板载荷试验,对设计要求消除地基 夜化、湿陷性的,应进行桩间土的液化、湿陷性检验。 有些地方标准规定采用低压灯泡吊入管桩内腔作桩身完整性 验查,或用孔内摄像仪进行检查,作为低应变法和高应变法检测 结果的补充,是有实际工程意义的,值得鼓励,但作为行业标 推,本标准未进行规定。另外,对于一般工程中的预应力管桩: 有些地方标准鼓励采用高应变法司时进行桩身完整性和单桩抗压 承载力的检测,这与地方工程质量控制水平和检测技术水平有 关,作为行业标准,本标准未进行规定,各地可执行地方标准,

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