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GB50384-2016 煤矿立井井筒及硐室设计规范

1.0.1本条指出了制定本规范的目的，本规范各章节的条文都是 在该原则下制订的。 1.0.2本规范第6章井筒支护部分中，6.2节“普通凿井法井筒 支护”适用于基岩深度小于800m的立并并筒设计；6.3节“冻结凿 井法井筒支护”和6.4节“钻井凿井法井筒支护”适用于表土层厚 度小于500m、冻结或钻井凿井深度小于600m的立井井筒设计； 6.5节“沉井凿井法井筒支护”适用于表土层厚度小于200m的立 并并筒设计；6.6节“惟幕凿井法并筒支护”适用于表土层厚度小 于60m的立并并筒设计。对超出本规范适用范围的立并并筒进 行支护设计时，可根据实际情况在本规范有关规定的基础上，对井 简支护结构或强度做进一步的调整或加强。 相关室是指与立并并筒相关连的各种碱室。 1.0.3本条针对采用新技术时可能存在的盲目性，强调了采用新 技术所应遵循的原则。 1.0.4立并并筒及室工程设计应根据并筒检查钻孔提供的地 质、水文地质资料等进行多方案的技术、经济比较，确定最优方案。 当距井筒中心25m范围内已有钻孔，并有符合检查钻孔要求 的地质水文地质资料时，可作为检香钻孔使用。

1.0.4立并井筒及碱室工程设计应根据并筒检查钻孔提

的地质、水文地质资料时，可作为检查钻孔使用。 .0.6本条规定，立井并筒及碱室工程设计除应符合本规范外 尚应符合国家现行有关标准的规定

尚应符合国家现行有关标准的规定

3.0.1我国自20世纪90年代以来，煤矿立并井筒所穿过的表土 层和井筒深度越来越深GB9647-2003-T热塑性塑料管材环刚度的测定，井筒直径越来越大，作为矿井咽喉的立井 并筒，有必要适当提高其安全度，因此立并并筒设计时，可根据实 际情况选择结构重要性系数

本规范立并并筒采用以安全系数法为基础的计算方法进行卅 壁结构设计，考以下因素： （1）立井并筒为地下结构，其并壁受力状态复杂，荷载类型、大 小及其不均程度的确定等都比较粗略。现阶段采用分项多系数 极限状态设计法尚不成熟。 （2）现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010一2010第 5.4.2条规定：对于直接承受动力荷载的构件，以及要求不出现裂 缝或处于三a、三b环境情况下的结构，不应采用考虑塑性内力重 分布的分析方法。立井并井筒井壁属不允许出现裂缝的结构。 （3）多年来，我国采用普通凿井法、特殊凿井法已建成大量立 并并筒，其并壁都是采用弹性体系设计的，积累了丰富的经验，并 建立了一套较完整的计算方法。实践证明，按此方法进行井壁结 构的设计计算是完全能满足安全可靠、技术先进、经济合理的 要求。

等优点，因此立井井筒应选用圆形断面；采用钻井凿井法、沉井凿 并法、雌幕凿井法施工的并筒，确定井筒断面尺寸时，必须考虑井 简偏斜对井筒有效直径的影响

3.0.41987年以来在准北、大屯等地区部分井筒先后发生破坏， 1993年以来究州矿区的部分井筒也出现类似问题。其破坏位置 多在表土与基岩交界面上下。理论研究与工程实测均表明，与地 层疏水而引起地层沉降、黏性土厚冻结壁融沉、井壁结构不能适应 地层沉降等因素有关，地层的地质及水文地质情况不同对其影响 较大，因此在厚表土地层或有地层沉降的地区建井时，应考虑地表 沉降等因素产生的竖向附加力对并筒的影响。一般情况下，对表 土层厚度不大于200m的井筒，井壁结构可采取提高其强度的方 法来抵抗竖向附加力和水平地压的共同作用；对表土层厚度大于 200m的并筒，并壁结构可采用抗让结合”等形式并壁。采用何 种结构形式，应根据井筒将通过地层的地质及水文地质情况，通过 技术、经济比较后确定。

蚀性二氧化碳、碳酸氢根、PH值等都会成为并壁混凝土或钢筋、 并筒装备金属构件的腐蚀因素，回风井空气中侵蚀性气体或某些 有害气体与井筒淋水反应后形成侵蚀性淋水，也会成为井筒装备 金属构件、井壁混凝土的腐蚀因素，因此当地层所含水及相关气体 具有腐蚀性时，设计应考虑腐蚀对混凝土、钢筋、钢材等材料的 影响。

震中充分地表现出来。因此地震烈度为7度及以上时，上部并筒 的井壁必须采用钢筋混凝土结构

4.4.1～4.4.4立井并筒及碱室中玻璃钢宜采用以合成树脂为基 料、玻璃纤维制品为增强材料、内嵌（或不内嵌）一定规格的钢芯， 并具有抗静电、阻燃性能的复合材料制作。

4.5.3钢纤维混凝土的设计、施工和检测应满足国家现行标准 《钢纤维混凝土》JG/T3064、《混凝土用钢纤维》YB/T151、《纤维 混凝土结构技术规程》CECS38、《混凝土结构工程施工质量验收 规范》GB50204等的有关规定，

5.1.1本条规定了并筒平面布置时应考虑的因素以及对并筒装 备和平面布置形式的要求和设计原则。 5.1.4规定并筒净直径按0.5m进级主要是为了重复使用建并 设备，净直径6.5m以上的并筒或采用钻并凿井法、沉并凿并法、 唯幕凿井法施工的井筒因采用0.5m进级，井筒工程量大而不经 济，可根据实际需要确定。 当建并设备（特别是井筒砌壁模板）能够适应并筒直径的一些 变化时，净直径为6.5m以下的井筒或采用冻结凿井法、注浆凿井 法等特殊凿井法和普通凿并法施工的立井井筒，也可不受0.5m 进级限制。

5.2.1钢丝绳罐道与刚性罐道相比具有结构简单、节省钢材、安 装维修方便、井筒通风阻力小、提升容器运行平稳等优点，但钢丝 绳罐道要求提升容器之间及提升容器与井壁、井梁之间的安全间 隙比刚性罐道大，故井筒断面一般要相应加大。因此，钢丝绳罐道 宜应用于小型矿井或浅井井筒中

5.3刚性罐道和罐道梁

5.3.1刚性罐道与钢丝绳罐道相比具有井筒断面一般较小、井筒 深度相应减少、有利于多水平提升等优点，但刚性罐道有钢材消耗 量较大、结构较复杂、安装工程量较大等缺点。 1钢轨罐道具有加工与安装方便的优点；

2型钢组合罐道强度大，使用年限长，但加工与安装工程 量大； 3冷弯方形型钢罐道、冷拔方管型钢罐道的截面参数见图 1，技术参数应分别按现行行业标准《立井罐道用冷弯方形空心型 钢》MT/T557和现行国家标准《冷拨异型钢管》GB/T3094执行

图1方形型钢罐道截面形状

4玻璃钢复合罐道，采用内衬钢芯、外包玻璃钢经模压 化处理制成。它具有成型误差小、耐腐蚀、使用年限长等优月 可根据强度要求经计算而选择内衬钢芯的厚度。但内衬钢芯 璃钢的黏结强度等性能参数应符合有关技术规定。

4玻璃钢复合罐道，采用内衬钢芯、外包玻璃钢经模压热固 化处理制成。它具有成型误差小、耐腐蚀、使用年限长等优点，并 可根据强度要求经计算而选择内衬钢芯的厚度。但内衬钢芯与玻 璃钢的黏结强度等性能参数应符合有关技术规定。 5.3.2对于提升容器作用在罐道上的水平力，多年来国内科研 设计单位做了大量的测试工作，取得了丰富的测试资料，这些测试 的井筒其提升终端荷载一般在45t以下，因此提升终端荷载45t 以下的井筒，其罐道水平力可按本条各公式计算。 对于提升终端荷载45t及以上的并筒测试工作做的不多，中 国矿业大学运用相对运动原理建立了刚性井筒装备水平力模拟实 验台，从工程使用的角度考虑，对影响水平力的三个主要因素（Q、 L）按正交设计进行了大量实验，取得了在各种情况下提升容器 （胶轮滚动罐耳）沿矩形截面罐道运行所产生的水平力数据，在对

实验数据进行回归分析的基础上，提出了水平力工程计算公 式，即：

式中：Q 一终端荷载（kN）； PH水平作用力(kN); u一提升速度(m/s); L一一罐道梁（或悬臂支座）层间距（m）。 该公式是中国矿业大学在提升速度10m/s～20m/s、终端荷 载200kN～600kN的基础上建立起来的。 近年来，我国中、大、特大型矿井大量涌现，其提升终端荷载多 在45t以上且罐道布置形式多样化，罐道所承受的荷载还有待于 今后继续做一些研究工作。 因此提升荷载45t以上时，可以本条、条文说明中各公式为基 础进行设计计算。 5.3.3玻璃钢复合罐道，由玻璃钢与钢材两种材料复合而成，在 计算其强度和刚度指标时，需要用不同材料的层合梁理论，将两种 材料的截面换算成一种材料的等价截面，然后用与单一材料梁相 司的方法加以分析计算。 可按下列公式进行计算，

式中:E。 选定的基准材料层的弹性模量； E一一 第i层材料的弹性模量； I。—层合梁折算截面的惯性矩； M一一计算截面处的弯矩;

E; α= E. Myi ： u 1o

y:一—i处距中性轴的距离； P一一梁中点所受的集中荷载 计算挠度时，只考虑弯曲变形的影响，忽略剪切变形引起的附 加挠度。

5.3.5工字钢罐道梁加工安装方便，但受力性能差;槽

道梁由两根20号或18号或16号槽钢对焊加上制成，具有强度 大、受力性能好的优点，但加工工作量大；冷弯、冷拔矩形型钢罐道 梁具有加工方便、强度大、受力性能好的优点，截面参数见图2，技 术参数应分别按现行行业标准《立井罐道用冷弯方形空心型钢） MT/T557、现行国家标准《冷拔异型钢管》GB/T3094执行。

5.3.6简支梁具有结构简单、安装方便、受力条件好等优点，但材

5.3.6简支梁具有结构简单、安装方便、受力条件好等优点，但材 料消耗及通风阻力大；悬臂式罐道梁具有构件小、节省钢材、井筒 通风阻力小等优点，但结构受力性能差，所以一般悬臂长度不宜超 过700mm

5.3.8为保证井壁强度和整体性，防止并壁漏水，避免开凿梁窝 可能引起的风险，本条明确规定了严禁并筒内采用梁窝固定罐道 梁及其他各种梁的工况条件。

5.3.8为保证并壁强度和整体性，防止并壁漏水，避免

荷载且无集中出水点的前提下，可采用预留梁窝固定。

因此规定锚固长度不应超过双层井壁中内层并壁厚度的4/5，不 宜超过单层井壁厚度的3/5。

5.3.11罐道悬臂支座受力及截面尺寸分别如图3、图4所示

5.3.11罐道悬臂支座受力及截面尺寸分别如图3、图4所示。

一罐道中心线至罐道与支座连接点的距离（m）；L 一罐道与支座连接点至井壁的 垂直距离（m）；Z一固定支座的锚杆的垂直距离（m）；e一固定支座的锚杆的水平距离（m

图4支座截面尺寸简图 L一支座截面形心至背板外缘的距离（m）);B一支座背板宽度(m）

公式(5.3.11)中：

M3=Qx（La+Lb） M, = Q,(L, + L,)

式中：v、Qx 作用于罐道的签直何、侧面力 (MN); Ix一一罐道截面对α轴的惯性矩（m）。 5.3.13 罐道与罐道梁连接时，接头应设在罐道梁中间位置；罐道 与悬臂支座连接时，接头位置应设在悬臂上支座两排水平罐道连 接螺栓的中间位置。

5.3.14当一根罐道梁需要由两节梁连接组成时，无论采。

5.3.16当并筒采用竖向可缩型并壁结构时，应在并壁可纟

并筒装备构件应有足够的可缩量。 中国矿业大学等单位的研究与实践表明：井壁竖向可缩装置 附近井壁的压缩量最大，因此在其附近应有并筒装备构件的可缩 装置；为防止井壁竖向压裂，1/1000倍表土层厚度与并壁竖向可 缩装置的总可缩量之和应大于预计地层沉降量。

1《煤矿安全规程》规定：“每个生产矿并必须至少有2个能 行人的通达地面的安全出口”。

5.5过放保护和稳罐装置

5.5.2本条对并底过放保护装置设计做了规定。 3制动装置最大减速度限制，是从保护人身安全和保护容器 不发生永久变形为出发点，有人员上下罐笼井，主要限制是空罐 （乘1人）下降制动减速度不得大于人能承受的3g（g为重力加速 度，下同）。箕斗井或不上下人员罐笼井最大减速度限制，采用空 罐不大于5g，重罐不大于3g，是与现行容器设计强度在最大静荷 载下主要杆件安全系数10倍～7倍相适应的。也就是在最大制 动减速度时主要杆件受力不超过屈服极限。 4立并提升防过放装置是恒制动力的制动装置，制动减速度 基本上是恒定值；形木罐道制动，制动减速度是递增的。所以采 用防过放装置时采用了较小的超前值。 5由于并下容器相对于并上容器超前进入制动及并上容器 在提升机带电全速过卷状态下制动距离会远大于井下制动距离， 这样井上下容器制动终点距（相对于井上下标准停罐位置）就会有 相当大的差值。为避免过卷时松绳过多，限制并上下制动终点计 算差距不应大于4m。

7为保持并上下布置上的平衡，限制井上最大过卷高度与 井底最大过放高度之差不大于2m；条文中，“井上最大过卷高 度”为并上装卸标准位置时容器顶至井上防撞梁底面高度；“井 底最大过放高度”为井下装卸标准位置时容器底面至井下托罐 梁顶面高度。 为保证并下制动装置在提升机过放时吸收全部下降容器的动 能而不致撞在托罐梁上，所以要求在最大制动荷载时制动距离要 留1.5m以上的余量。

5.5.3在一些淋水较大的井筒,井筒淋水对井底水平

设备维护造成很大困难。在目前暂不能从井壁结构上彻底消除淋 水的情况下，要求在井筒与井底车场连接处上方沿壁截水，通过管 路导引至下方水沟，以改善上下人及生产操作条件

5.6管路及电缆的敷设

5.6.1立并并筒管路无论用法兰连接还是焊接连接，在下端与支 掌梁刚性连接的管路段，均宜设置管路伸缩装置与上端支撑梁连 接，以消除温度应力和防止管路位移甚至失稳。虽然很多矿井管 路未装伸缩装置而未发生影响生产的事故，但也有些矿井管路发 生严重位移，有的管路的位移已影响矿井提升。 5.6.2在井筒装备中，如果罐道梁采用树脂锚杆固定，电缆卡也 应采用树脂锚杆固定

5.7并筒装备的腐蚀与防护

5.7.1大气环境中所含的腐蚀性物质的成分、浓度、相对湿度是 影响钢结构腐蚀的关键因素，现行行业标准《建筑钢结构防腐蚀技 术规程》JGJ/T251根据碳钢在不同大气环境下暴露第一年的腐 蚀速率（mm/a），将腐蚀环境类型分为六大类。进行钢结构防腐 蚀设计时，可按钢结构所处位置的大气环境和年平均环境相对湿 度确定大气环境腐蚀性等级

5.7.2腐蚀环境包含：井筒空气环境和地层水的pH值、阴阳离

5.7.2腐蚀环境包含：井筒空气环境和地层水的pH值、图 子类型及含量等因素。

5.7.2腐蚀环境包含：井筒空气环境和地层水的pH值、阴阳离

7.3普通防腐、重防腐、长效防腐的定义参照现行行业标准《

5.7.3普通防腐、重防腐、长效防腐的定义参照现行行

矿井简装备防腐蚀技术规范》MT/T5017中的规定

6.1.3对于沉井凿井法井筒支护，井壁截面配筋率应符合本条第 1款的规定。

6.2普通凿法并简支护

6.2.1普通凿井法并筒宜采用整体浇筑混凝土或钢

层井壁。 当无装备的井筒处在1类～Ⅲ类且淋水较小的岩层中时，可 采用喷射混凝土或金属网、喷射混凝土及锚杆、金属网、喷射混凝 土支护，且喷射混凝土的强度等级不应低于C20；也可采用料石、 混凝土砌块支护。采用料石、混凝土砌块支护时，井筒深度应小于 200m，直径应小于5.0m。 6.2.2为提高井壁的防水性能，井壁接茬处应进行充填注浆，处 于含水基岩中的井筒应进行壁后注浆封水。 6.2.3本条及其他条文中所述的标准荷载、标准内力，是指未考 虑结构安全系数的荷载或内力值。标准荷载乘以安全系数即为计 算荷载，由计算荷载求得的内力值或由标准内力乘以安全系数求 得的内力值称为计算内力值。按标准荷载乘以安全系数求得的内 力值与按标准内力乘以安全系数求得的内力值是等效的。 6.2.41987年以来，在我国两淮、大屯、充州等矿区相继发生了 并壁破损现象。井壁破裂多发生在表土与基岩界面附近。研究结 果表明，井壁破裂主要原因为周围土层下降在并壁外侧产生的竖 向附加力。因此近年来的井壁结构设计均考虑了竖向附加力的影 响，并采取了相应的措施。本规范中规定竖向力计算中应考虑竖

向附加力的影响，但由于各矿区地层条件不同，该力大小也差别较 大，有的矿区也可能不存在该力，设计时可根据具体条件按试验数 据或经验选取，也可参考本规范第6.2.7条条文说明中的有关 数据。

中国矿业大学的研究表明，竖向附加力的大小与下列因素有 关：疏水层的厚度、理深、水压下降量及下降速率，蔬水层上覆土层 的力学性质，并壁结构形式、并壁竖向极限承载力等，最大可达 250kPa以上。 设计中可根据经验选用，也可参考中国矿业大学根据相关试 验提出的祁南矿井副井井筒井壁外缘单位面积的竖向附加力值 （50kPa）和原煤科总院北京建井所提出的设计标准值（淮北矿区 为61.5kPa，大屯、徐州矿区为56.4kPa，其他矿区为62.1kPa）。 存在产生竖向附加力的条件时，可采用“抗”、“让”或“抗一让 结合”型井壁结构。

6.3冻结凿井法井简支护

6.3.1井壁的材料可根据承载及封水要求选择： （1）混凝土类材料：素混凝土、钢筋混凝土、纤维混凝土等； （2）钢（铁）类材料：型钢、钢板、铸钢（铁）弧板等； （3）上述两种材料的复合。 并壁材料宜选用混凝土类材料；当提高混凝土强度等级有 难或不经济时，通过增加井壁的含钢量一一采用混凝士与钢（铁） 复合材料进行支护。

6.3.1并壁的材料可根据承载及封水要求选择：

6.3.2本条对冻结凿并法并筒支护做了规定。

因地层沉降等作用在并壁上的竖向力能够被基岩所吸收，冻结凿 并段井筒掘砌深度应进入稳定基岩一定距离，该段井壁称为“壁 基”。 为了保证井筒冻结段底部的掘砌施工安全，防止井筒突水： 采用冻结凿井法施工的并筒，冻结深度应深手冻结段井筒深度， 并符合现行国家标准《煤矿井巷工程施工规范》GB50511的有 关规定。 2壁基下部围岩容许压应力。」宜根据具体工程地质选取； 也可按《采矿工程设计手册》（煤炭工业出版社2003年版）选取：坚 硬致密的岩层，Lo」=3.0MPa～3.5MPa；中等硬度的岩层，Lo」= 2.5MPa；软岩层，LoJ=2.0MPa。 3在如图6.3.2所示冻结凿并法并壁结构中，按计算将一定 高度的内外层井壁整体浇筑作为壁座，是为了防止内外层井壁之 间的水进人井筒或相关碱室。 4采用双层井壁或带夹层的双层复合并壁时，在碉室上方设 置一个一定高度的内、外层井壁整体浇筑的壁座，是为了防止或减 少内外层井壁之间的水进入碱室或减小对碱室的水压。 5强调内、外层并壁整体浇筑部分以下井壁应渐变至正常基 岩段井壁厚度主要是为了避免并壁强度突变引起较大应力集中； 当冻结孔导通含水地层、冻结孔封闭治理不理想时，容易导致冻结 段井壁下端水平至冻结深度水平间围岩及井壁渗漏水较大，该段 并壁强度应满足注浆要求。 6冻结凿井法井筒处于较厚表土层中时，宜在冻结壁与现浇 混凝土井壁之间铺设25mm～75mm厚的泡沫塑料板，以减缓冻 结壁对并壁的冻胀力及变形压力作用；调节作用在并壁上的不均 习压力；利用泡沫塑料板良好的隔热保温性能，为现浇混凝土井壁 提供良好的养护条件。 7中国矿业大学的研究表明，在水泥水化热的作用下，一般情 况下内层并壁的温度在砌筑后1d～2d左右升至峰值（约40℃～

80℃，内壁越厚，峰值温度越高），随后内壁温度下降，内壁产生冷 缩。内壁由于受外壁的约束不能自由收缩而产生约束温度应力。 在该约束温度应力作用下，内壁易出现近水平裂缝。内、外层井壁 间铺设1.5mm～3.0mm的塑料板或一定厚度的油毡后，可减小 内、外层并壁间的约束力，减少内壁的近水平裂缝。 塑料薄板（夹层）的性能应符合表4.5.2的规定；沥青油毡的 性能应符合现行行业标准《煤矿冻结法开凿立井工程技术规范》 MT/T1124的规定。 8为了提高并壁的安全性和封水性，应对双层井壁间或单层 并壁的壁后、接茬处择机进行注浆。

6.4钻井凿井法井筒支护

6.4.1本条规定了钻并凿并法并壁结构计算原则，应按荷载分段 设计；如果建并地区存在竖向附加力时，应一并考虑。 6.4.2采用钻井凿并法施工的井筒，为保证表土层段井筒自重及 因地层沉降等作用在并壁上的竖向力能够被基岩所吸收，钻井法 并筒支护深度必须进人稳定基岩一定距离，当表土层厚度及钻井 深度均较大时，进入稳定基岩深度应适当增大。

，4.3由于钻并凿并法可能产生允许的偏斜，因此提升并筒断

除应满足提升容器、井筒装备等布置要求及通风要求外，还应考虑 偏斜的影响；如果井筒采取变内断面设计，也应考虑变断面以上井 简净直径增大可部分抵消整个井筒偏斜的作用，以保证井筒的正 常使用。

1内层钢板内侧暴露于空气中，为防止或减轻其腐蚀破环： 为层钢板必须采取防腐措施。钢板筒内侧是指钢板筒朝向并筒中 心线一侧。 3为防止内层钢板与混凝土之间出现鼓包现象，内层钢板内 侧必须设置泄水孔。

6.4.9并壁节间注入微膨胀浆液时,应对法兰盘焊缝进行验算。

6.4.9并壁节间注入微膨胀浆液时，应对法兰盘焊缝进行验算。

6.4.10检查孔主要用于壁后充填质量的检查和补偿注浆。

并中，应用较少，故本规范不再列人。 半球式并壁底承受均匀的泥浆压力，受力性能较好，但井壁底 高度大、球面施工较困难，对于掌握了地膜施工的单位，是可以选 用的一种井壁底形式；削球式井壁底受力性能好，半椭圆回转扁球 壳并壁底高度较小、受力性能较好，两者均是可以选用的并壁底 形式。

4。17为了防止并壁吊环在并壁起吊过程中发生脆断，导致 脱落，吊环必须采用热轧碳素圆钢制作，并严禁采用冷弯方 工

6.4.31并壁可能受拉时，应对并壁接头处内外侧钢板采月

4.31并壁可能受拉时，应对并壁接头处内外侧钢板采用钢 行补焊，以增加井壁接头的抗拉能力。

6.5沉并凿并法并筒支护

凿井方法，分为普通法沉井、壁后触变泥浆沉井、壁后河卵石沉井 和震动沉井。我国采用沉井凿井法施工的井筒多在20世纪50年 代～70年代未。20世纪80年代以来，采用沉井凿井法施工的立 并并筒较少。截至目前，采用沉井凿井法施工的井简最深的为单 家村主井井筒，沉井深度为192.75m。

代～70年代末。20世纪80年代以来，采用沉并凿井法施工的立 并井简较少。截至目前，采用沉并凿井法施工的并筒简最深的为单 家村主井井筒，沉井深度为192.75m。 6.5.3由于沉井凿井法可能产生允许的偏斜，因此并筒断面除应 满足提升容器、并筒装备等布置要求及通风要求外，还应考虑偏斜 的影响，以保证井筒的正常使用。

满足提升容器、并筒装备等布置要求及通风要求外，还应考虑偏 勺影响，以保证井筒的正常使用。

6.5.8套井是采用沉并凿井法施工的一个附加临时结构，

止沉井过程中四周土层的塌，同时作为沉并纠偏及加压 作的一个工作平台。

6.5.9当采用壁后触变泥浆沉并时,其泥浆比重不大于 0. 012N

因此参考钻井凿井法护壁泥浆和井壁结构设计，表土层段井壁径 向水平荷载按1.2倍静水压力取值

6.6雌幕凿井法井筒支护

6.6.1雌幕凿井法是在不稳定含水地层中开凿井筒的一种特殊凿 井方法。我国从1974年开始引入煤矿建井中，20世纪70年代～ 80年代中期采用雌幕凿井法共施工了24个井筒，最大雌幕深度 为56.0m。20世纪90年代至21世纪10年代初，尚无采用惟幕 凿井法施工立井井筒的案例

7.1.2本条对马头门尺寸做了规

1人行道宽度：依据现行国家标准《煤炭工业矿井设计规范》 GB50215的规定，不应小于1.0m； 马头门长度：马头门的受力比较复杂，当井筒开挖后，围岩应 力相当于在均匀受力板中圆孔附近的应力集中问题，

，1.3本条对马头门的布置和支护做了规定。

马头门的布置：马头门是连接井上下的咽喉工程，服务时间 长，其完好和安全直接影响矿并正常生产和安全，必须予以保证， 现行《煤矿安全规程》和《防治煤与瓦斯突出规定》均对马头门的布 置层位做出了相应规定。本条第2款为强制性条款，必须严格 执行。 马头门的支护：马头门断面位于软岩岩层中时，可采用锚喷加 金属网作临时支护，并对围岩的变形进行观测，待围岩变形趋于稳 定后再砌筑永久支护。此规定是吸收“新奥法”而制订的。新奥法 在各类巷道中使用时都收到良好的效果。在不稳定岩体中掘进巷道 时，优点更为显著。其支护的原则就是保证最大限度地利用岩石的抗 力去支护它自身。其实质就是将锚喷支护的构筑分两步来完成。 马头门加强支护段长度，自井筒中心线计起。 马头门围岩应力的大小不但与开挖的并筒半径有关，而耳与 井筒中心距离有关。

7.2井底煤仓及箕斗装载室

（1）圆形直立煤仓其直径与高之比，原规范建议为1：3～1：4 之间，与《采矿工程设计手册》（煤炭工业出版社2003年版）建议的 0.22～0.42之间不一致，本次修订建议统一。因采矿工程设计手册 是根据实际煤矿统计的，因此采用采矿工程设计手册的数据。 （2）井底煤仓的有效容量与现行国家标准《煤炭工业矿井设计 规范》GB50215的规定一致。 （3）增加了煤仓上口瓦斯排放孔。瓦斯排放孔一般采用 150mm×150mm的方孔，煤仓直径小于或等于8m的可设1个 大于8m的应设2个。 7.2.2箕斗装载碉室一般设有给煤皮带框架、定量仓等，受动荷 载。考虑到箕斗装载碱室是井下原煤的转运站，室与并筒相连 接维修困难且影响生产等因素，故规定“碱室内承受动荷载的结构 应采用钢筋混凝土或钢结构”。 立并井筒装载碱室上、下不小于3.0m范围井壁应予加固， 当井筒直径较大时，加固的范围不应小于1倍井筒掘进半径。 7.2.3装载胶带输送机巷支护方式，原规范规定“可采用料石、混 凝土砌碴”，本次修订去掉了料石砌殖支护。 双机布置时为减少断面可设中间行人检修道。非行人侧，设 备最突出部分的距离由原规范规定的300mm修改为500mm

战。考虑到箕斗装载室是井下原煤的转运站，碱室与井筒相 维修困难且影响生产等因素YD／T 3409-2018 基于LTE技术的宽带集群通信（B-TrnnC )系统终端设备技术要求（第一阶段）.pdf，故规定“碱室内承受动荷载的结 应采用钢筋混凝土或钢结构”。 立井井筒装载碱室上、下不小于3.0m范围井壁应予加回 当井筒直径较大时，加固的范围不应小于1倍井筒掘进半径

3箕斗立井井底清理撒煤酮室

7.3.3清理撒煤水仓多采用单巷布置，在巷道中间设置一道钢筋 混凝土结构的隔墙，使其分为两个互不渗漏、可交替使用的水仓 以便清理。 水仓底板铺设整体道床，坡度为3%0，坡向吸水并。其中的 坡向吸水井”指水仓处略高，对沉淀有利。 近年来，清理撒煤室设计变化比较大，主要是井下煤炭运输 大部分采用胶带运输，主井并筒不再延伸，为简化清理撒煤室设 计，清理撒煤碉室直接位于主井井筒下方，井筒不再收喇叭口，清

理撤煤碱室沿墙两侧施工行人通道，行人通道外壁铺设钢板等耐 磨材料，行人通道之间铺设钢轨作为清理通道。

7.4罐笼立井井底水窝及清理

1罐笼立井井底水窝包括罐笼进出车水平以下装备段井筒 底水窝两部分。 2水窝底的反底拱高约为并筒内径的1/10，是为了改善水 的衬砌体受力确定的

7.4.1罐笼立井井底水窝包括罐笼进出车水平以下装备段井筒

DB37／ 3693-2019 农村生活污水处理处置设施水污染物排放标准7.5立风并并口及并底水窝

G.1.1根据弹性力学，推导出的二层不同材料组合筒在外侧均 匀荷载作用下各层的应力计算（不考虑材料在多轴荷载作用下的 强度提高因素），分别根据内层钢板结构和外层混凝土结构的最大 切向应力作为控制应力；根据弹性力学，推导出的三层不同材料组 合筒在外侧均匀荷载作用下各层的应力计算（不考虑材料在多轴 荷载作用下的强度提高因素），分别根据内层钢板结构和中间层混 凝土结构及外层钢板结构的最大切向应力作为控制应力。