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JGJ／T 140-2019 预应力混凝土结构抗震设计标准.pdf

5预应力混凝土板柱结构

平方向的投影面积之差不应大于10%。 3房屋高度大于12m或房屋层数超过3层时，底层支撑 按刚度分配的地震倾覆力矩应大于结构总地震倾覆力矩的 50%；房屋高度不大于12m且房屋层数不超过3层时，底层 支撑按刚度分配的地震倾覆力矩应大于结构总地震倾覆力矩的 30%

1单列柱数不得少于3根： 2框架结构间的平板长宽比不应大于2，且长度不 于32m; 3在基本振型地震作用下DB43／T 1482-2018标准下载，底层框架结构承担的地震 力矩应大于结构总地震倾覆力矩的50%。

抗拉强度设计值换算的配筋截面面积的 一半

应力钢筋，应符合下列规定： 1沿两个主轴方向通过柱截面的连续预应力筋及板底非预 应力钢筋应符合下式规定：

fyA, + f,A, ≥Nc

(5. 1. 10)

: A 板底通过柱截面连续非预应力钢筋总截面面积 (mm) ; 板中通过柱截面连续预应力筋总截面面积 (Imm?); 非预应力钢筋的抗拉强度设计值（N/mm）： 预应力筋的抗拉强度设计值（N/mm），对无粘结 预应力混凝土平板，应取用无粘结预应力筋的应 力设计值pu； NG一 在本层楼板重力荷载代表值作用下的柱轴向压力 设计值（N），8度时宜计入竖向地震作用，重力 何载代表值的确定应按现行国家标准《建筑抗震 设计规范》GB50011的有关规定执行

2连续预应力筋应布置在板柱节点上部，呈下凹进入板 跨中。 3板底连续非预应力钢筋应布置在板柱节点下部及预应力 筋的下方，板底连续纵向普通钢筋的连接位置，宜在距柱面 1.15倍受拉钢筋锚固长度l.与2倍板厚的较大值以外，且宜避 开板底受拉区范围。受拉钢筋锚固长度L应按现行国家标准《混 凝土结构设计规范》GB50010的规定取用。

震墙和总等代框架协同工作的计算图形或有限元法等更精确 法计算内力和位移

5.2.3在地震作用下，板柱的内力及位移应沿两个主轴方

别进行计算，地震作用产生的内力，应组合到柱上板带上。当柱 网较为规则、板面无大的集中荷载和大开孔时，可采用等代框架 法进行内力计算，等代梁的板宽取值宜符合本标准第5.2.4条的 规定。柱网不规则或板面承受大的集中荷载和大开孔时，宜采用 有限单元法进行内力和位移计算

5.2.4在地震作用下，等代框架梁的计算宽度宜取下

5.2.4在地震作用下，等代框架梁的计算宽度宜取下列公式计 算结果的较小值：

式中： by y向等代框架梁的计算宽度（mm);

b=（lax +ba)/2

Larloy 等代梁的计算跨度（mm）； ba一平托板或柱帽的有效宽度（mm），当无平托板 时,取 0。

1房屋高度大于12m时，抗震墙应承担结构的全部地震作 用；房屋高度不大于12m时，抗震墙宜承担结构的全部地震 作用； 2各层板柱和框架除应满足计算要求外，尚应能承担不少 于该层相应方向地震剪力的20%

5.2.7由地震作用在板支座处产生的弯矩应与按本标准穿

5.2.4条所规定的等代框架梁宽度上的竖向荷载弯矩相组合，承 受该弯矩所需全部钢筋应设置在该柱工板带中，且其中不少于 50%的钢筋应配置在暗梁中；由弯矩传递的部分不平衡弯矩应由 暗梁受弯传递。

5.2.8板柱节点在竖向荷载和地震作用下的冲切计算，应

由板柱节点冲切破坏面上的剪应力传递一部分不平衡弯矩。其受 冲切承载力计算中所用的等效集中反力设计值Fi.e，应按现行 国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的规定执行，由地 震作用的不平衡弯矩在板柱节点处引起的集中反力值应乘以增大 系数，对一级、二级、三级抗震等级板柱节点，其增大系数应分 别取为 1. 7、1. 5 和 1. 3。

5.2.9板柱节点的受冲切承载力计算应符合现行国家

疑土结构设计规范》GB50010的有关规定；配置锚栓、型钢剪 力架加强的板柱节点的受冲切承载力计算，应按现行行业标准 无粘结预应力混凝土结构技术规程》JGL92的有关规定执行。

架柱下端截面考虑地震作用的组合弯矩设计值应乘以增大系数

对一级、二级、三级抗震等级的底层框架柱，增大系数应分别取 为1.7、1.5、1.3。底层柱纵向钢筋应按上下端的不利情况 配置。

(5. 2. 11)

柱结构中，抗震墙与柱的受剪截面要求及考虑抗震等级的剪力设 计值和斜截面受剪承载力计算，应符合现行国家标准《混凝土结 构设计规范》GB50010的有关规定。

6.1.3预应力装配式混凝土框架结构中，预制柱的纵向钢筋连

6.1.4建筑平面应简单、规则、对称，质量与刚度分布宜均匀 结构竖向构件布置宜上下连续，应避免抗侧力构件的侧向刚度和 承载力沿竖向突变

凝土框架结构可采用与现浇混凝土结构相同的方法进行内力分 析，并应考虑次内力的影响。结构承载能力极限状态和正常使用 极限状态的作用效应分析应采用弹性分析方法，重力荷载作用下 的框架梁跨中弯矩应放大，按照梁端弯矩调整系数为0.8计算 在罕遇地震作用下，计算薄弱层或薄弱部位弹塑性变形时，可采 用静力弹塑性分析方法或弹塑性时程分析法等。 6.1.6无粘结预应力全装配混凝土框架结构的作用和作用组合 尚应根据现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009、《建筑

6.1.6无粘结预应力全装配混凝土框架结构的作用和作用组合

6.2预应力装配整体式混凝土框架结构

5.2.1预应力装配整体式混凝土框架结构中，预应力混凝土叠 合梁应符合下列规定：

6.2.4预应力装配整体式混凝土框架结构的其他构造设计，除

6.2.4预应力装配整体式混凝土框架结构的其他构造设计，除 应符合本标准第4章的相关规定外，尚应符合现行行业标准《装 配式混凝土结构技术规程》JGJ1的相关规定

6.3无粘结预应力全装配混凝土框架结构

6.3.1无粘结预应力全装配混凝土框架结构的承载力应采用下 列设计表达式进行验算：

S≤R/R YoS< R/YRE

中：% 结构重要性系数。在持久设计状况和短暂设计状况 下，对安全等级为一级、二级的结构构件，应分别 取不小于1.1、1.0：对地震设计状况下应取1.0。 对参与组合的预应力作用效应项，当预应力作用效 应对承载力有利时，结构重要性系数%应取1.0； S一一作用组合的效应设计值，对持久设计状况和短暂设 计状况应按作用的基本组合计算；对地震设计状况 应按作用的地震组合计算： R 结构构件承载力设计值： YRd 结构构件的抗力模型不定性系数，静力设计应取 为1.0; YRE 承载力抗震调整系数，应按本标准第3.2.7条的规 定取用。

6.3.2无粘结预应力全装配混凝土框架的预制混凝土梁在

截面变形应保持平面 2耗能钢筋的应力应按下列规定取用： 当 0

当 fk/E

式中：6s 耗能钢筋应变为es时的拉应力（N/mm）； E一—耗能钢筋的弹性模量（N/mm²）； fyk—耗能钢筋屈服强度标准值（N/mm²）； fstk一耗能钢筋极限强度标准值（N/mm²）。 3无粘结预应力筋的应力取值应符合下列规定：

式中：p 无粘结预应力筋应变为εp时的拉应力（N/mm²）； E一一无粘结预应力筋的弹性模量（N/mm²）； fptk一无粘结预应力筋极限强度标准值（N/mm²）。 6.3.3无粘结预应力全装配混凝框架的预制混凝土梁在梁杆

结合面处受弯承载力M应按下列公式计算（图6.3.3)：

式中：Ap 穿过结合面的无粘结预应力筋总截面面积（mm）； 结合面混凝土界面产生的压力（N）； Op一 无粘结预应力筋的有效预应力（N/mm²）； 摩擦系数，取为0.6； 穿过结合面的受拉耗能钢筋截面面积（mm）： As 穿过结合面的受压耗能钢筋截面面积（mm²）； 穿过结合面的耗能钢筋抗拉强度设计值（N mm²); f一 穿过结合面的耗能钢筋抗压强度设计值（N mm); 无粘结预应力筋的应力（N/mm²），取为（ope十 100) N/mm²; 山一折减系数，取为0.75。 6.3.5 预应力筋张拉控制应力应由设计确定且不应小于 0.4fptk，预应力筋的有效预应力尚应符合下式规定：

0. 90 f pik =E,e

式中：fpk 无粘结预应力筋极限强度标准值（N/mm）； Ept 无粘结预应力筋在结合面缝隙张开时的附加应变 可按本标准第6.3.6条计算，计算时结合面转动 角度0应取为0.02。 6.3.6位移极限状态下，耗能钢筋应变e。和无粘结预应力筋在 结合面缝隙张开时的附加应变u应根据平面变形假定按下列公 式计算 (图 6. 3. 6) :

无粘结预应力筋极限强度标准值（N/mm）； 无粘结预应力筋的弹性模量（N/mm）： 无粘结预应力筋在结合面缝隙张开时的附加应变 可按本标准第6.3.6条计算，计算时结合面转动 角度0应取为0.02。

6.3.6位移极限状态下，耗能钢筋应变εs和无粘结预应力筋在 结合面缝隙张开时的附加应变εt应根据平面变形假定按下列公 式计算 (图 6. 3. 6) :

耗能钢筋的应力（N/mm²），应按本标准第6.3.2 条计算。 及限状太下、无粘结预应力全装配湿凝土框架中

6.3.7位移极限状态下，无粘结预应力全装配混凝土框架中， 耗能钢筋应变.和无粘结预应力筋的总应变s.应符合下列规定

6.3.7位移极限状态下，无粘结预应力全装配混凝土框架中

es<0.065 Epepu Ep = epe + p

式中：s 耗能钢筋的应变，按本标准第6.3.6条计算，计算 时结合面转动角度0取为0.035； Epu 无粘结预应力筋应力达到0.95fstk时的应变： Ept 无粘结预应力筋在结合面缝隙张开时的附加应变， 按本标准第6.3.6条计算，计算时结合面转动角度 0应取为0.035。 6.3.8 梁顶部和底部的耗能钢筋宜采用相同的强度等级和截面

6.3.8梁顶部和底部的耗能钢筋宜采用相同的强度等级和截面 面积，截面面积A。应符合下式规定：

As≥ Vck +VQk dfyk

式中：Vck 永久荷载标准值在结合面产生的剪力（N）； VQk一可变荷载标准值在结合面产生的剪力（N); μ一折减系数，取为0.85。 6.3.9极限状态下，无粘结预应力全装配混凝土框架梁柱纟 面处，耗能钢筋的极限受弯承载力Msu和截面的极限受弯承 M.应符合下列规定：

式中：Msu 耗能钢筋的极限受弯承载力（N·mm）： Mu 截面的极限受弯承载力（N·mm）； Mpu 无粘结预应力筋的极限受弯承载力（N·mm）； p 无粘结预应力筋的应力（N/mm），可按本标准 第6.3.2条计算，计算时εp取为耗能钢筋应变达 到0.075时无粘结预应力筋的应变。 6.3.10无粘结预应力全装配混凝土框架结构中，框架柱的承载 力计算和构造要求除应符合现行行业标准《装配式混凝土结构技

5.3.10无粘结预应力全装配混凝土框架结构中，框架柱的承载 力计算和构造要求除应符合现行行业标准《装配式混凝土结构技

5.3.10无粘结预应力全装配混凝土框架结构中，框架柱的承载

力计算和构造要求除应符合现行行业标准《装配式混凝土结构技 术规程》JG1的规定外，柱端弯矩设计值和柱剪力设计值尚应 符合下列公式规定：

ZM. = 1. 2>M. H.

式中：2M 节点上、下柱端截面顺时针或反时针方向组合 的弯矩设计值之和（N：mm），上、下柱端的 弯矩设计值，可按弹性分析分配； ZMu 节点左、右梁端截面极限受弯承载力之和； 框架柱的剪力设计值（N）： Mcua、Moua 框架柱上、下端按实配钢筋截面面积和材料强 度标准值，且考虑承载力抗震调整系数计算的 正截面抗震受弯承载力所对应的弯矩值（N· mm) ; H,一柱的净高(mm)。 5.3.11无粘结预应力全装配混凝土框架结构中，框架梁的承载 力计算和构造要求除应符合现行国家标准《混凝土结构设计规

6.3.11无粘结预应力全装配混凝土框架结构中，框架梁的承载 力计算和构造要求除应符合现行国家标准《混凝土结构设计规 范》GB50010的规定外，其考虑地震组合的梁端剪力设计值V 尚应符合下式规定：

(6. 3. 11)

式中：Vb 考虑地震组合的梁端剪力设计值（N）； M、M 一 框架梁左、右端截面极限受弯承载力（N·mm）； 框架梁的净跨（mm）； VGb 考虑地震组合时重力荷载代表值产生的剪力设计值 （N），按现行国家标准《混凝土结构设计规范） GB50010的规定计算。

式中： 一 考虑地震组合的梁端剪力设计值（N）； M、Mu 框架梁左、右端截面极限受弯承载力（N·mm）； 框架梁的净跨（mm）； VGb 考虑地震组合时重力荷载代表值产生的剪力设计值 （N），按现行国家标准《混凝土结构设计规范 GB50010的规定计算。 6.3.12无粘结预应力全装配混凝土框架应进行梁柱节点核心区 抗震受剪承载力计算：节点构造措施应符合现行国家标准《建筑 抗震设计规范》GB50011的规定。在计算节点核心区截面抗震 受剪承载力时，节点核心区的截面有效计算宽度b;应扣除预留孔 道的宽度，且不应计入正交梁的约束影响系数和预应力筋总有效 预加力的影响。节点核心区的剪力设计值应符合下列公式规定：

6.3.12无粘结预应力全装配混凝土框架应进行梁柱节点核心区 抗震受剪承载力计算，节点构造措施应符合现行国家标准《建筑 抗震设计规范》GB50011的规定。在计算节点核心区截面抗震 受剪承载力时，节点核心区的截面有效计算宽度6:应扣除预留孔 道的宽度，且不应计入正交梁的约束影响系数和预应力筋总有效 预加力的影响。节点核心区的剪力设计值应符合下列公式规定：

式中： V 梁柱节点核心区组合的剪力设计值（N）： hbo 梁截面的有效高度（mm），节点两侧梁截面有效 高度不等时可采用平均值； a 梁受压钢筋合力点至受压边缘的距离（mm）； H 柱的计算高度（mm），可采用节点上、下柱反弯 点之间的距离； hb 梁的截面高度（mm），节点两侧梁截面高度不等 时可采用平均值。

6.3.13楼、屋面的结构布置不应对梁柱结合面处的承载力和刚 度产生不利影响DB32／T 3303-2017标准下载，且不宜在梁柱结合面处引起扭转效应。

面的附加横向钢筋应分别按下列公式进行计算：

Asvf vk≥0.7A,fstkS/l

式中：Sv 耗能钢筋范围附加横向钢筋的间距（mm）； fyk 附加横向钢筋的屈服强度标准值（N/mm）： Asv 配置在同一箍筋间距内，穿过潜在劈裂破坏面的附 加横向钢筋全部截面面积（mm²）； fstk 耗能钢筋的极限强度标准值（N/mm?）： Lb 耗能钢筋锚固长度（mm）

fy 附加横向钢筋的屈服强度标准值（N/mm）： Asv一 配置在同一箍筋间距内，穿过潜在劈裂破坏面的除 加横向钢筋全部截面面积（mm?）； fstk一耗能钢筋的极限强度标准值（N/mm²）； lb一耗能钢筋锚固长度（mm）。 6.3.16梁柱结合面砂浆、耗能钢筋孔道灌浆和导槽锚固砂浆应 采用补偿收缩水泥基灌浆料，灌浆料的性能应符合现行国家标准 《水泥基灌浆材料应用技术规范》GB/T50448的规定。结合面 接缝砂浆宜掺加0.1%体积配筋率的纤维，砂浆厚度不得超过 30mm，砂浆的抗压强度应大于结合面混凝土的抗压强度，砂浆 抗压强度标准试件尺寸应采用100mm×100mm×100mm。 6.3.17预制梁安装时，宜在梁底设置角钢托架，角钢托架应进 行承载力验算。 6.3.18无粘结预应力筋端部锚固区的承载力、构造及锚具防护 要求应符合现行行业标准《无粘结预应力混凝土结构技术规程 JGJ92的规定

6.3.16梁柱结合面砂浆、耗能钢筋孔道灌浆和导槽锥

1为便于在执行本标准条文时区别对待，对要求严格程度 不同的用词说明如下： 1）表示很严格，非这样做不可的： 正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”； 2）表示严格，在正常情况下均应这样做的： 正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”； 3）表示充许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的： 正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”； 4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用 “可”。 2条文中指明应按其他有关标准执行的写法为：“应符 合·的规定”或“应按·执行”。

GB／T 30318-2013 地理信息公共平台基本规定.pdf1《建筑结构荷载规范》GB50009 2《混凝土结构设计规范》GB50010 3《建筑抗震设计规范》GB50011 4《建筑工程抗震设防分类标准》GB50223 5《水泥基灌浆材料应用技术规范》GB/T50448 6《纤维增强复合材料建设工程应用技术规范》GB50608 7《预应力筋用锚具、夹具和连接器》GB/T14370 8《装配式混凝土结构技术规程》JGJ1 9《无粘结预应力混凝土结构技术规程》JGJ92 10《缓粘结预应力混凝土结构技术规程》JGJ387 11《无粘结预应力钢绞线》JG/T161