标准规范下载简介
YB 9081-1997 冶金建筑抗震设计规范.pdf7.5.9.2染的受剪截面应符合7.5.4.1款的要求
7.5.9.3的斜截面受前承载力应按下列公式验算
27构造措施（2)抵架塞和
：1准案来放订直付台下安求 7.7.1.1截面宽度不宜小于200mm。 7.7.1.2对于一般梁，截面的高宽比不宜大于4。 注；属于机架架的亡仓登墅及模属板GB 10543-2014 飞机地面加油和排油用橡胶软管及软管组合件 规范，其截低尺寸和配筋构运，尚应符合忙仓设 计规范、规程的专门规定。 7.7.2对1/h>4的果，其织纵向钢筋的配置应符合下列要求： 7.7.2.1纵向受拉钢筋的配筋百分率（p= 表7.7.2规定的值
果弘向受拉领筋的量小配筋百分需（%） 表7.7.2
横向天窗架起始点距屋架两端的距离不宜小于4.5m。 8.1.3钢结构厂房应设置完整的屋盖支撑系统及柱间支撑，以保 证结构的整体刚度、良好的空间整体工作性能及抗能性能。 8.1.4多层钢结构厂房采用混凝土楼（屋）面板时，宜采用现浇 楼板；当采用预制楼（屋）面板时，板上宜设置厚度不小于40mm 的配筋现浇层。楼板上孔洞尺寸较大时，应设置局部楼盖水平支 撑，以补偿楼盖刚度的削弱。 8.1.5厂房屋面墙面圈护材料，宜选用轻质板材。厂房围护墙和 非承重内增的设置，应符合下述要求： 8.1.5.1采用翻体墙时，其与厂房结构的连接，应尽量果用不约 束厂房主体结构变形的柔性连接方式；否则，在厂房的地震作用 计算与构件的抗震验算中，应考虑其不利影响。 8.1.5.2厂房外织纵墙不宜采用上部为钢骨架轻型墙下部白承重 砌体墙，当必须采用时应将上、下境体分开并设置水平防缝。 8.1.5.3单层厂房围护墙体的配置尚应符合本规范第6.1.6条 的规定。多层厂房的砌体填充墙当与框架柱为非柔性连接时，其 平面和竖向布置宜对称、均匀、上下连续，以避免形成度不对 称所产生扭转效应。 S.1.6支承在屋（楼）面、平台上，并伸出屋面的质量较大的烟 岗、放散管等，宜作为结构的一部分，进行整体结构地震作用计 算，对其与厂房结构的连接，应采用适当的构遭加强措施。 8.1.7多层厂房的结构布置可参照本规范第7.2.1条、第7.2.3 备及第7.2.7备的要求进行
2结露验算（1）—厂房结构地覆作用计列
8.2.1符合下列条件之一的钢结构厂房，且满足 构布置和抗震构造要求时，可不进行抗震验算： 8.2.1.1烈度为6度地区的单层和多层厂房。 8.2.1.2烈度为7度地区I、1类场地，且风荷载大于0.5kPa 的单路和等高多跨的轻盖单层厂房。
8.2.4.3支择系统杆件刚度的确定，可按附录M的规定进行。 159
8.6.2单层厂房有操直横同、垂直支撑及别问大图架支律的布 置，宜符合表8.6.2的要求
有植足盖的支雄系统置 张8.6.2
支豫名称 0 ? 6座、7度 8度 9E 厂房单元两编期 厂房单元两端第 间支摩开商各 上建横内支撑 开间设置 一道，其闯距不大 耐范需的两编各 于42 量 60n 支 梨 下燕横向支撑 同非抗震设计 支 跨中美直支撑 架度不小于 30m时.序州假 星架常高大于900mm时，厂房单元演开间及住间支榨开间 两测看直支撑 各设一道，其间*应不大于 60m 54m 48ra 果商端和屋架重真文处设爱（属架 下强通常水平系杆 同等抗展设计 刷操叶端节商处技拉制下弦平面外长 维比不大手150设置） 天富架单元两期 天前架单元网端开间各设一道 上张横向支媒 并间各设道 同更不小于54m 时流增设 时应增设 同距不小于48m 天窗架单元编开间各设一道，包闻距应不大于 两制插直支 42m 36m 2im
的构造（图8.7.10d)。加动抗剪托板（当用高保银检连按时可不设此托板）(a)(6)福形柱内(d)(c)性接的解摄(d)图8.7.8刷架节点构造示例图8.7.10多层框架渠桂刚接节点构造(e）—托座加膜：(6）一加脉增板连接：(e)一桑，柱(工字形)强轴方向附接；()一案桂(工字形)翼轴方内刷接：(c）一加胶座板连接；(d）一折线加胶(c)一箱形柱与渠阴接；(d)一有支律时案小最臀的架柱剧接定位连接件，以保证拼接件准确定位。8.7.11两侧梁高度不等连接于柱设置水平加劲肋时，如加劲肠8.7.10多层框架刚接梁柱节点宜采用柱贯通式构造（图间距e大于150mm和水平加劲助宽度时，则可分别设置（图8.7.10)。在梁翼缘与柱焊接处，应设置柱腹板横向加劲助；烈度8.7.11a)。不满足上述要求时，可局部调整较小荣的裁面高度为8度和9度时，此加劲助厚度不宜小于相对应的梁翼缘厚，（图8.7.116)；两个互相重直的方向连接的高度不同时，亦可参柱在强轴方向与主梁连接时（图8.7.10a），水平加劲助与柱照上述方法处理。翼缘的焊接宜采用坡口焊透的对接焊接，与柱腹板连接可用角焊8.7.12多层厂房柱的现场拼接分段长度宜按运输、层高及安装缝，当柱在弱轴与主梁连接时（图8.7.106)，水平加劲肋与柱度起吊能力等条件确定，一般可取10～12m为一段；拼点位置在主板连接则应采用坡口焊透的对接焊接，其他焊缝可采用角焊缝。梁项面以上约1.2m处。同时有支撑杆交汇时，可采用柱上带小悬臂段，在工地拼接8. 7. 13多层厂房框架柱需沿高度改变截面时，可采用柱载面高198199
8.7.15单层厂房的外包砌块墙及多层厂房的轻质硼块墙，其墙体与柱、与顶梁的构造柱拉结可采用6钢筋间隔不大于500mm相互拉结，烈度为8度和9度区必须采用嵌确砖墙时，墙柱拉结宜采用柔性无约束构造。8.7.16多层厂房钢框架的楼盖宜[α ](6)采用以下类型构造 8. 7. 111柱两侧与不等高案的注接8.7.16.1楼面采用密助（次梁）钢图8.7.14梁柱节点股板区铺板，钢板与梁均采用连续焊缝连对角加劲构造度不变，面改变置缘厚度或宽度的构造；也可采用改变柱裁面高接；在结构单元的角隅处，若开洞对楼面刚度形成削弱时，应果度的构造（图8.7.13)。用增强楼面刚度的指措施（如沿洞四周设隅择等）。8.7.16.2采用预制钢筋混土铺板，端部板角与钢梁焊接，板面上再设厚度不小于40mm的组石钢筋混凝土现浇层；预制板缝中应按抗震构造要求配筋并灌缝。8.7.16.3现浇钢筋混凝土楼板，并与钢架以抗剪件结合为整体的组合楼盖，可具有更高的强度与刚度，为加快施工，可采用以压型钥板为板底模的构造。a(o )图8.7.13概架柱截面变高度构量(e）工字恶柱：(6）—稳形柱8.7.14框架梁柱节点围成的工字形柱腹板区，如因地震作用面需加强时，不宜采用在板域履板上再补焊附加板的构造，而应采用增设板域内腹板上对角加劲肋或将该内腹板局部加厚的构造(图 8. 7. 14),200201
续表A省，市6度7 度8度>9 度附录A县级以上市县的地霞基本烈度表潜像、古交、委烦、大周市，、阳泉、大同、灵我国县级以上市县地霍基本烈度表、重点抗震城市和考虑设兵、天籁、怀仁、山园、平鲁、右玉、阳高、广计远囊的市县见表A。长治市，、保等、河曲、、深源、应县、期州、太前离、五案一、偏关、左左云、五台、静乐、神曲、忻州、*附我国市县的地需基本烈度表表A权、和、高石、兴路、、紫特、宁炎、盂县、平、代县、定≥9 度方山、县，石楼，营阳、输次、平退、寿将、大谷、介6度7 度8 度山西中阳、临显、御林.长阳、输社、祁县、交城、灵石、之京草·，平治、赛组、聚城、查关、文水、盼阳、掌义、交供谷、斑庆、高平、阳城一、长子、器口X、%、武多、形51.霍州、浮北京品平、济柔、德云、房通县、大兴、减、平服、酸川、晋水、泌县、粉西、安泽、山、襄汾、平t山*覆义城、电留、大宁、永吉县、翼城、曲沃、吉陆、禹城、输和，平定X县、筷马、鼠县产、次部分天津市·葡县、宝摆、宁河宁、蒲基、运城、网喜、天津武清、静海短曲、临路、新修、河上海县、嘉定、率贤、检上海市，，川梦、南汇、净、夏员、锋县、永资、上海江、金山、宵编、梁明浦东、宝山万荣、要山石家庄、行唐、灵寿、面集宁、兴和、察右后族、城、高邑、赵县、井经、亭集、晋州、深泽、部察右中族一，达尔率，获宽、新乐、正定、无鄂市，、永年、观县、成茂名安旗、四王子极、费交、元氏、城、安、大名、邯第、临律、度、商都、东胜会，准托克托4、围阳、请水格尔放、伊金霍落河、武川、卓资、呼和借特，、平山、曲周、馆离，渗遵甚、邢台市、郡会*、擦合、第托克放、鄂托右道旗、丰镇、城、部包头、岛土歌特县、寿泽、丘县、广字晋、隆尧、巨度、任内蒙克前族、机够次、与拉林格尔、五*、乌鲨等，、达拉特左族旗、平、肥乡、武安、柏县、沙河、舞河、南和、特中旗、与拉特后持的旗、阿技署右族、旗、临网、避土款特多、临西、南富、临城、保定、涞水、源州、定政一、莫力达瓦族、阿扎兰电、通辽、戴汉牌、口、枕绵后右有族内丘、清河、威县、广兴、容城、安新、费县、荣旗、札资特旗、科左旗、宁城宗、平多、定州、阜平、野、涞源、新城、综、徐水、高阳、安国、来、唐山、唐县、品县会，望都、中旗、科左后旗、库伦北清苑、张家口·X、素丰南、廊坊、旗、奈灵放、开鲁、阿阳、完县、类城、张北、最礼、尚义、万全、承减、嘉县、宣化、阳*、大厂、三河、拉善左放怀安、吕蒙、卢龙、案德市、承德、国场，平泉一、宽城、兴屋4、案南、王田、泰泉岛，、愧薪民、旅项口区、庄河、洗阳，、辽中、大连，、平、建化、宵龙、率宁、乐亭、惠海、畏、长海、本溪市、锦州，、台安、抚暖市、我顺、丹瓦房店、海城、教山，、宁，迁西，遵化饱丰湖、嘉州、西安、大第县、义县、黑山、北、沧县、黄驿、盐山、械、水清、素宁、河网、江宁镇、锦西、吴械、接中、东，、东沟、营口市、营香兰店（新吴桥、东光、泊头、青任、衡水、饶阳、保缺岩、风域、宽何、单口、黄县、盘锦、盘山、金)县、海兴、孟村、南皮、县、安平、武强、武邑、新市、卓新、彰武、吕大准、辽阳市、辽阳、灯献县、阜城、景县、枣冀州、法库、西丰、建吕、塔、铁峰、开*、朝阳、强、故城、迁安心该累口，喀左旗北巢、建平203202
续表A续表A省、市6底7·X8度≥9度省、市6底7度8度≥9度农安、德惑、双阳、较六合、南通市、苏河、律御、管石、置宵、长春，，输树、九台、吉州，、无堡市、含州、丰南京，、江宁、江浦、徐龙井、旺清、军春、围林·、舒兰、白减、镇前郭尔罗斯、县、沛县、燕南、链州·、连云港·、青林们、梅河口、辉南、四宽、大安、乾安、换余水、准安、洪泽.金编、东海、淮明市人、平、梨树、公主龄、伊水吉*周△、英海、阜宁、建湛云合、冰阳，阳会，潮、电水、启东、海门、盱略、准明合、盐减、射新沂，鄂通、辽源、东丰、东辽、江苏离通、宝应、兴化、高阳、大丰、东台、海安、州，唯宁，富迁港南邱、泰兴、靖江、丹阳、如来、如东、州、索哈尔滨、鹤岗、大庆、齐武进、宜兴、会坛、课州、泰县、江都、市江、齐哈尔、兰西、蒙东、肇阳、深水、江房、张家仅征、镇江，、扬中、句州A、董、安达、明港、常熟、大仓、昆山、容X水、北安、海都、五大吴县、无福莲治、嘉、佳木斯义，绥化、望室、萝北部分、杭州，、余杭、富阳、内黑龙江萝北、七台河.勃利、桦南、依兰、**、阿城、五常、泰来X山、宁波，、邑州、平潮、器兴、测乡、基兽、甲兰、巴意、宾县、木兰、通河、方正、瑟寿、浙江郑盐、海宁、诺清X、鄂县、慈溪、镇海、余姚、舟山、鲁山、单酒尚患、双城、富格、请河、龙江、甘南蹈兴审、绍兴、上宽、平阳、苍南、瑞安、庆元、云和淄博、枣庄·、梅州·X、长丰，淮北户，淮南，、属城美、酸县、平*、是马骏山、芜期市、铜酸济南、率丘、高河、济利、东营、广饶、台、市、铜胶、州、宿阳、长清、青岛、平度、莱西、即墨、胶州合、高博兴、潍坊、诸城、安县、易山、肖县、怀丘、临胸、寿光、晨邑、远、弹溪、源州、天密，胶南、高青、宁长、来安、全粮、累湖、合肥市，，鲱埠，、灵津、乐胶、夏淳、庆云、五莲、昌东、青州、烟台，、争平、文登、长含山、和县、无为、庐临邑、齐河、武城、滨安徽江、当徐、张昌、资池、镇、嘉山、定远、风阳、州、阳信、站化、邹平、岛、威海、荣城、龙口、遵莱、临沂·、新水、安丘沂水中东至、安庆、期城、板肥东、六安市、六安*、山东1利津、惠民、无律、海阳、怀宁、望江、留检、霍山、阜阳市、阜阳、利阳、莱阳、桥霞、莱州、临沐，山、新部、间、则城新南、营县、营南、费大期、岳西、带山、霍招冠、平琶、日照、泰安、肥械、宁阳、东县、象阴、来芜、平阴、金豪、高州、蒙城、风丘、寿县、配西、舒城、平、酒水、鱼台、嘉新泰、济宁、充州、膝祥、汶上、曲章、金乡、州、邹城、微山、荷泽、自、模上、卓南、临泉、第城、曹县、鄂城、梁界首、太和成武、单县、巨野、临山、定南、东明、鄂城、九江市·、九江、彭泽、清高唐、东网、幸县、在期口、量子、瑞品、修平、阳谷、冠县美水X、石城、宁都、瑞会品，雪岛全、安远、定南、龙南、全南、大全204205
续表A续表A6 度7 度>度客、5 度7度8度>9度平寅山、杞县、附氏、新富民、安宁、阳遇、第那、登封、通许、密良、学甸、缕江、盐棒、明*,巧家、东川*、县会、巩县、商丘市、誉、大关、路真.水富、由蜡、宫、师商丘、夏邑、柘城、唯宗、陆良会、元江合、易南、客明县、虞城、水城、宁胶、门、普舞、思茅、镇、泽、马龙、民权、周口、商水、扶华宁玉景东、景谷、江拨、临通石将、鹿包、准阳、沈丘、或信、镇维、宜成含，多沧、永毒、保山、昌宁、海、新平、太海江西华、太康、郭城、项郑州、荣阳、开封、兰平、墨江、文山、广华挥，宁蒙，个旧4，江、江川、城、许昌市、许昌、率考、中牟、封丘、新多·、陵、陈城、南城、郑县、爱，焦作，、舞县、延博嘉，卫娜、云南南、西醇、麻果坡、马费粉，开选、蒙自、山、云县、冷西盟、违、关、丘北、襄山、富宁、元阳，红河、泸西、黑河、长葛、临润、舞津、*阳、武融、修武、范县、台前、河口、屏边绿春、动腊、全平、楚源、镇康、武阳、叶县、宝丰、离州、安阳市，、安阳、南乐、淇昌、汤明、单、元谋、武定、禄车、双江、西平、上蔡、信阳市、信滑具、波县、酵壁、内三门峡、灵南华大姚、永仁、禄肽马、施包、关、阳、医始、演川、罗山、黄、清车、漕阳市、濮劝、单定，双柏、第安、龙胶、育城、光山、南阳市、南阳、长柜、林品永平、会龙，院川、蓝景洪、实川阳、唐河、新盱、邓州、江、福贤、兰坪、贾槐山南润、设、新川、社旗产、镇平、内乡、西族、格阳·、金出、芦水、中甸、德饮、路西、维西聘到、柴河祥云津、孜州、改阳、嵩县、桌月、患池、义马、贵阳，、道真、象水、正倒舞、伊川、宜阳、落要、习水、兴义、背安。宁，卢氏会，阳贾丰、册字、安龙、火重民、长寿、已基、票成都，、喝江、百黄·、绿章、炼、安顺、精仁、精璃、毕书、威宁、江、金星、广汉、编阳、军枝花，、鄂县、都江江编、广元、旺老、剑堤、彩县、什娜、新部、镇、替定、锁宁、紫云、阁、梓道、中江，德阳、双流、新埠、湖汇、邛贵州平机、美岭、沉黑、施望漠内江市、内江、减远、荣味、大色、源庆、青川、聚、镇远、麻江、黄平、县、资中、资阳、第阳、平武、缩竹、安县、北三楼、学风、台江、都富*、隆晶、南溪、江川、宜宾市、宣宾、高切、费定、平接×、长安、编溪、泸县、合江、B、乐山，夷江、洪石棉、宁南顺、惠水、福泉、罗细、泸州、古茜、叙永、长雅、丹校、南神、眉山、品.第宁、龙黑、六能水·、水城、宁、兴文、骐县、井研、彭山、冰川、峨眉山、准南坪、西然·、六技、四川仁寿、水川、大足、锅安、声山,名山甘孜、松、量竹工下、达改.曲梁、合川、江北、壁山、经，汉露、天全，宝护定会、理康定、水，上布江达，巴青。江津、荣品、培陵、丰兴、会东会、会理、米巴婚、此如，班戈、尼玛、嘉都、石柱、黔江、影水、易、盐造、盐源、木里、马边。雷波、黎、盈荣、索县、安多、找萨、林武属、南川、万县市，万马尔康、若尔盖、黑鲁格、客德品都、黄觉、左贾、案周、龙木、县、亚山产、牵节义、云水会，茂县，饮川、理西派房古拉山口隔、丁青、江达、生米林、堆龙当练、阳、惠县、广安、达县县、小金、金川、蔡糖、达、妥坝、家雅、芒康、蛋脱、市、达县、宣议、郭水，新龙、白玉、德格、石盐井、要土、人宿、类艺、那曲、华堂、大竹、聚县、红果、色达、丹巴会、元乌齐人，加查、页暖、落隆原一、阿坝、乡城、箱龙、雅江、阳党人、甘游卡子、朗县、猎美人、城一、得荣、笃连一、键格一、晚迪、美姑、金落扎、扎囊、日略则、定为阳、布接合、陆西合结、拉改、潮通门、208209
续表B.0.3表B.0.4类别建筑物名称注建名类别Z两T注总降压变电所全厂性医院A病床床位大予100炼伙、炼钢、轧钢、铁合金车间变电所个为乙类消防车库热电站系统房屋，工业锅炉房、余热编炉房等全厂性汽车库、站房氧气站大墨氧气站为乙类大盈企业著为乙类中心试验室氢气站、乙缺站煤气发生站会堂、影剧院座位数照过1200个者为乙类继气加压站学校、教育楼、幼儿园高数风机站，空压机站等住宅、雷会生产（和生器）用水总系站（包插江造水累汽车地晚房、快速地中病站)A其施一般性房望冰泵站如油站、油库及其系房等A大型且位于地上者屑乙类翻车机室、车辆修理库及停放库易燃、易爆品仓库废料仓库、电石和氯气瓶库、水箱库等其他仓库房险AB.0.4钢铁企业公用性建筑的抗震类别。钢铁企业公用性建筑的抗震类别可按表B.0.4采用。企业公用性建筑抗震类别表 B. 0. 4类别建筑物名称乙丙丁大型企业公司总办公楼，大型工厂的主控楼大型企业厂部办公楼（包括调度室）电送站主楼，信号楼大型企业者为乙类车间及工&办公楼及生落室214215
附录L混凝士折曲撑抗震设计A:1.AAL. 0. 1结构布置、选型。（1）折曲撑杆件应沿柱列成对布置，每对折曲杆件对称设置，如图L.0.1所示。折曲撑宜根据设计要求沿平面和竖向均匀布置；A:A:A:I图K.0.1砖填充增数面面积和渠性距(a)(6)(c)图L.0.1折曲撑布暨及其计算简图（2）折曲支撑的折曲度宜设计为使杆件处于大小偏心受压界限左右，这样刚度大、延性好、耗能高。即折曲择的折曲度（支择折线与真弦线的夹角）宜取0.15rad（1：6.7）左右，折曲度不宜小于0.075rad（1：13）。撑杆弦线倾角不宜大于45°，在梁跨中的支撑节点，两撑杆轴线应于梁轴线处交于一点；（3）考虑施工方便，折曲撑杆件宜预制，再与框架架柱现浇成整体。支撑承受大部分地震水平力，折曲撑杆件箍筋应加密，支择杆件采用钢纤维混凝土预制，或者采用螺旋箍筋增加抗剪强度；(4）折曲撑的截面高度不宜大于撑杆全长的1/8，折曲撑阴度可通过改变支撑折曲度和杆件断面调节。L.0.2抗震验算。（1）设置折曲撑的框架可采用弹性分析方法进行地震反应和235234
+×+品0W(和0S1>(Ja 0STL:(4(49)7/V241240
附录P·本规范用词说明附加说明执行本规范条文时，要求严格程度不同的用词说明如下，以便在执行中区别对待：本规范主编单位、参加单位和主要起草人名单（1）表示很严格，非这样做不可的：主编单位：北京钢铁设计研究总院正面词采用“必须”；反面词采用“严禁”参加单位；冶金工业部建筑研究总院（2）表示严格，在正常情况下均应这样做的：北京有色冶金设计研究总院正面词采用“应”；反面调采用“不应”或“不得”（3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先这样傲的：西安建筑科技大学主要起草人：厅祖塔正面词采用“宜”或“可”；反面词采用“不宜”吴德安***张熙光刘惠珊杜肇民童岳生删世森柴武人岱248249
2术语、符号3抗震设计的基本要求3.0.1冶金工厂有些重型设备，如炼钢小跨的大通风机可在高层布置，也有在低层布置，如工艺允许，尽量争取低层布置，以减少厂房的地震作用，3.0.2一般厂房的纵向刚度与横向刚度相差较大，交接处宜设防震缝。两种材料耻邻的建筑物，如混凝土柱厂房与砖房之间刚度相差较大，宜设防囊缝。设置防震缝，除基础外，两侧的上部结构应完全分开，切忌防震篷间局部残留连接。3.0.3路，3.0.4路。3.0.5路。3.0.6略.3. 0. 7路。3.0.8路。3.0.9路。3. 0. 10路.3. 0. 11略。3. 0. 12略，3. 0. 13用沉降缝分开的厂房结构单元如设置于性质截然不同的地基土上、或部分天然地基部分桩基，可能会由于不均匀沉降或不同地基的场地效应引起厂房各区段的地震作用的差异，导致震害加重。特别对于多层框架厂房，地基允许变形值要求更为严格。3. 0.14长期受热和受腐蚀的混凝土的强度指标等均有所折减，应考虑适当提高。工作条件恶劣系指所处环境温度低于一20C或有较高残余应253252
力等。 3.0.15抗震结构的钢材避免采用极限强度与屈服强度接近的材 料以提高结构的延性。
5.5.1、5.5.2大规模的震陷现象主要是在唐山地度中在津、塘 他区观系到的。地基标准承载力为4060kPa的软土在8度和9 度的烈度下产生了10~30cm的需陷，约为震前静沉降的50%的 量级。天津市代表性的震陷土区域为新港和大港，天津市内土质 较好，标准承载力约在120~140kPa左右。在8度地震作用下震 路量不大，约为2.6mm（见下表）
天注地区不同土质上建算物的平均意陷意
本条仅列出了烈度为8度和9度区是否考虑软土震陷的内 容，对烈度为7度区，则情况不太明了，原因是过去未得到许多 有关烈度为7度区的宏观软土震陷资料，实验和理论研究也不多。 估计在烈度为7度区除出现特别软弱的粘性土时，例如承载力标 准值在60kPa以下，震陷有可能性外，一般情况可不考患。 5. 5. 3路,
6钢筋混凝士柱单层厂房
抗囊验算的多质点体系的振型分解反应谱法。不建议果用更为简 化的底部剪力法。 规范所列的地囊作用效应调正系数，就是以纵向和横向的多 质点平面排架为简化计算模型，以调整系数来考虑所忽略的空间 作用和扭转效应的影响，调整系数根据大量的冶金工业厂房平面 简化计算模型的地震作用效应，与较接近实际的空间结构体系地 震作用效应和震害分析结果进行比较分析统计而得。附录E所列 系数与抗震规范的类似规律相同，但根据本规范编制组专题研究 结果，调整的数值有所修改。 本规范由编制组对基本可概括冶金单层工业厂房结构特点的 不同厂房类型，不间参数的单层厂房进行平面和空间计算。厂房 类型有单跨、多跨（2至4路）、等高和不等高单层厂房。厂房参 数取冶金厂房常用的轨顶标高8至14m，跨度12至30m，吊车起 重量从Q=10全50t，厂房长度取用42、54、66、78至90m，柱 距6m，外包砖墙纵墙或一端山墙考虑地震时墙开裂刚度退化，屋 董刚度视为双向剪切板基本剪切刚度取20000kN/m及 40000kN/m两种等。横向平面排架采用3个报型，空间结构计算 选取15个报型（一般取9~15个报型能保证振型组合的精确性）， 开看重究分析厂然度为8度类场地的计异结采。经大量空间 结构计算模型与按平面排架用报型分解法计算所得的结果相比， 并进行了统计分析，得出如下结论： （1）单层厂房横向可采用平面排架计算模型，并采用抵型分 解法计算得出的构件地震作用效应，应案以附录E表E.0.1的地 囊作用效应增大系数： （2）单层厂房织纵向可采用单向剪切梁计算模型，所得的纵向 柱间支撑地震作用效应不再乘增大系数。 为将单层厂房纵向地震作用计算进一步简化为平面模型计 算，将屋盖剪切梁简化为两端接的链杆，用链杆的拉压变位代 替屋盖剪切架的水平剪切变形，形成拟空间平面展开模型。 根据规范专题组对多座厂房的抗震验算，剪切染或链杆的织 264
向排架简化计算模型所计算的地震作用效应拟空间误差增值，高 于厂房空间计算模型因扭转所产生的地震作用效应增值，即拟空 间的扭转效应增大系数小于1。所以用剪切架或拉压链杆替代屋 盖剪切板的拟空间模型进行纵向地震作用计算时，可不考虑厂房 扭转对纵向地震作用的影响。 6.2.3~6.2.8厂房结构地震作用计算时，建议采用多质点体系 其质点布置、质量集中和杆件模型的简化，替经很多实际厂房的 算例从复杂至逐步简化比较，以计算内力合理而又简单为原则。 在空间结构计算或纵向平面排架计算中，考虑屋盖有弹性变 形，将屋盖折算成有限刚度的双剪切板或剪切架。如果屋盖采用 刚片或柔性假定，其厂房扭转所造成的柱内力，以及各柱列水平 地震剪力的传递分配，背与实际出入很大， 在横向平面排架计第模型中的双肢柱计算简图，为了减少计 算杆件数量以简化计算模型，计算中将双肢柱折算为实胶柱。刚 度计算考虑杆件局部变形和材料弹塑性变形影响。双肢柱的肢杆 和腹杆等杆件地震作用效应（内力）则按本章第6.3节将折算实 腹柱的整体内力分解为双肢柱的肢杆和腹杆内力。 计算模型中的各质点质量，取用的是重力荷载代表值，包括 恒载和可变荷载的代表值，可按第6.2.3～第6.2.5条规定采用。 6.2.9在天窗架的横向抗震计算中，根据策害和设计经验，在烈 度为7度和8度时有斜腹杆的钢筋混复土天窗架，且跨度小于等 于9m时，可不进行横向抗震强度验算。由于带斜杆天窗架的刚度 远大于厂房排架横向刚度，简化计算中天窗部分不另设质点，而 合并到屋盖处的质点中。在横向抗震计算得出屋盖地震作用值后， 依照底部剪力法地震作用呈例三角形分布的假定，分解得出天窗 部分的地震作用值，并按建筑抗震设计规范，在天窗跨度大于9m 或设防烈度为9度时，按以上方法计算所得天窗架的地震作用效 应还宜乘以考虑高振型影响的增大系数1.5，此增大的地震作用 剪力不往下传。 在天窗的纵向抗震计算中，由于屋盖的空间作用在各柱列间
传递分配水平地震剪力，以及屋盖在地震作用中的弹性变形，便 得天窗架及其两侧垂直支撑除传递天窗质点地震作用外，尚需传 递屋盖空间作用的纵向水平地震剪力使天密受力复杂化。所以宜 将天窗属面的剪切梁、天窗架及其两侧织向垂直支泽纳入计算模 型中进行纵向地震作用计算。 柱高不超过15m的单跨和等高多跨无襟屋盖的天纵向地 震作用计算可采用简化方法，天窗屋面可不另设质点而合并到量 盖处。天窗架及支撑的地震作用效应可再根据底部剪力法的假定 分解得出天窗部分的地震作用值，其天密架及其支撑的地震作用 效应还应分别乘以与跨数有关的星盖空间作用传通纵向水平剪力 的增大系数。 6.2.10 略。 6.2.11路
6.3.1~6.3.3平题杆双肢柱和带人孔的上住在往复地麓作用 下，因望性变形影响，往胶杆的刚度隐杆件的受力状会不同更折 减差别很大。经试验研究分析，压肢为小偏心受压，大变形时则 度折减系数约为0.6左右；拉胶一般为大偏心受压或偏心受拉，随 塑性变形发累刚度蜕化快，大变形时刚度折减约为0.3或0.12 左右。并且地震是低周往复作用，调肢杆是交管变为拉肢或压膜， 各肢的拉压和受压偏心大小受力状态也随地震熟度、上部整向荷 载大小和截面取值等因紫变化，所以决定拉压两肢剪力分配的弹 翌性刚度比值系数宜按拉肢或压肢分别取最大可能的例度比包络 值，根据以上试验研究和双肢柱受力的分析结果，考虑材料弹望 性变形对往肢地震力分配的影响，相应于地震作用某一方向时的 拉肢和压股，其所承担的地震剪力系数拉肢取0.4，压肢按地震烈 度不同而可能接近的受力状态分别取为0.6、0.7、0.8， 经双胶柱的抗震性能试验分析，双肢柱拉肢刚度蜕化较快，逐 浙血压鼓细载，双鼓内力重分布后主要由乐肢承担地震剪力，压
6.4抗需验算（3）一结构构件、节点和连接件抗燃承力验算
.41要保证房在有足够的延性，避免就性教环，厂房柱的款 面尺寸和受剪承载力应满足抗剪强度要求。根据有关在反复荷载 下偏压和偏拉构件的受剪承载力试验资料，构件反复加载而产生 267
4.1要保证厂房柱有足够的延性，避免脱性毁坏，厂房柱的量 面尺寸和受剪承载力应满足抗剪强度要求。根据有关在反复荷 下偏压和偏拉构件的受剪承载力试验资料，构件反复加载而产生 267
为此本规范编制组做了大量角钢预埋件的变剪性能试验研究，为 取得与错受剪承获力表达式相接近的简单公式，对44组预理件 的试验数据进行回归，得出式6.4.10，相关系数=0.85，这说明 与试验数据吻合程度较好。 6.4.11屋架与柱顶连接节点有三种连接型式：烈度为7度时可 用焊接和标栓；烈度为8度时宜采用账栓；烈度为9度时宜采用 锅板饮，也可采用规栓。其承载力抗震验算为 ，（1）采用螺栓连接时，验算螺栓的受剪承载力。为防止连接 节点脆性破坏，提高柱顶节点的水平剪力设计值来验算螺栓强度。 （2）采用焊接连接时，验算角焊缝的受剪承载力，并增大焊 缝所能承受的柱顶水平剪力设计值。 （3）采用钢板铰时： 1）验算禁板的连接螺栓受剪承力； 2）验算屋架与上层垫板连接焊缝的受剪承载力； 3）对上层垫板厚度，要验算其水平受弯的承载力。 6.4.12在地震中，天窗重直支撑和屋架端部垂直支择破坏较严 重，天窗垂直支联结节点破坏和杆件压曲在烈度为6度区就有 出现，烈度为7度、8度区更为普遭，甚至发生天窗沿纵向倾斜或 倒增。所以，屋盖系统垂直支择的杆件和节点连接要进行抗囊验 算。 凰盖应按抗震构造规定布置支撑，符合抗震构造要求的屋盖 系统水平支撑一般震害较轻，可不进行抗露验算。 垂直支撑的连接螺栓承受斜向拉力N，因此要验算螺栓受拉 前的承截力
5构造措施（1）支撑和构件
6.5. 1路。 6.5.2带小柱的折线形屋架在烈度为8度区就发生小柱开裂或 折断，中间小*柱基至可使屋架上弦主压杆因压弯扭而被坏或竭 落。
6. 5. 3路, 6.5.4下柱支撑的下节点宜设在基础顶面，以防止柱根部受拉剪 或受压剪破坏。为使两柱和基础能同时分担地震水平力，在烈度 大于8度时宜在支择下节点增设柱底水平系杆。 6.5.5柱间支挥杆件是按地旗作用效应组合斜向拉力值乘1.2 或1.3选构件截面，再按支撑杆件全截面抗拉强度设计值并取> 二1验算柱间支撑节点焊缝和柱内预埋件错筋的承载力。以上验 算已有足够的安全度了，若再增加预埋件验算安全度则计算所需 铺筋就过多耐难以进行设计，所以验算中不再乘增大系数1.3。 6.5.6路。 6.5.7吊车架与柱的连接节点受力最大的位暨是位于柱间支掉 节间，其预埋件、连接螺栓和焊缝所承担的水平剪力计算公式 般情况是按设有三榻上柱支撑考虑。若在烈度为7度区且又无吊 车的轻型厂房，可能设一榻上柱支撑，但此时吊车梁与柱的连接 节点按构造一般即可满足抗震要求。 6. 5. 8略。 6.5.9路。 6. 5.10路。 6 5. 11路。 6. 5. 12路。 6. 5. 13 经震害分析，屋架在地震作用下出现的主要破坏的部位 和需加强的薄弱环节为： （1）梯形屋架的第一节间上弦杆和端竖杆，静力计算中常作 为非受力杆件而采用构造配筋，懿面的抗剪抗弯强度不足，且通 过屋面板传递的屋盖织向水平地麗力较大，造成上弦杆弯剪酸坏。 所以对上弦杆和端坚杆规定了最小抗粪构造配筋； （2）多边形屋架第一节间的上弦杆为主压杆，直接承受屋面 板传递的地囊纵向水平力，因此除受静力压考之外，还承受地震 作用的平面外弯剪和扭矩，会发生上弦杆的压考剪扭折断皱坏，甚 至造成屋架下端。
6.6构造措施（2）预理件
6.6.1～6.6.3在反复荷载作用下，预埋件铺筋的工作条件有所 恶化。例如承受剪力的预埋件，在反复荷载作用下，锚筋与混凝 土的粘结力退化，锚筋滑移增大，降低了预埋板与混凝土接触面 之间的压摩擦效应，最后错筋在其与预埋板连接的根部处因反复 弯折面剪断。因此，除在抗震计算中预埋件的强度应乘以小于1.0 的折减系数之外，尚应满足抗震对预理件的材料、构造和焊接所 提出的要求， 6.6.4为提高柱牛腿抗水平地震作用的性能，就需提高牛腿面预 埋件的水平抗力，所以支撑低跨屋盖的中柱牛腹预埋件应与牛腿 中的水平纵向钢筋焊接，这样才能保证铺固和传力可靠。经试验 牛腹顶面水平织纵筋承受大部分水平拉力，在往复荷载作用下纵筋 达屈服应力，所以纵筋要有足够的锚固长度。
6.7构造措施（3）一一构件连癌
6.7构造措施（3）一构件连据
6. 7. 1路。 6.7.2略。 6.7.3突出屋面天窗的关窗架*柱，在天窗下挡采用翻砖嵌围或 侧板与*柱的焊接处，容易出现裂缝基至折断破坏，原因是研砖 嵌周或侧板焊接形成刚性节点，适成*柱刚度突变面局部严重破 坏，所以建议天窗两侧采用混凝土侧板，并且与*柱螺栓连接。 6.7.4屋架与柱顶的连接形式对节点抗震性能的影响，经试验研 究和震害分析，结论为： （1）焊接连接节点延性差，转角延性系数约为5.5，不宜用于 烈度为8度以上的厂房中。 （2）媒检连接节点剪切耗能性能较好，相对位移能力比焊按 节点大8.3信，相对转角大1.5倍，抗囊性能优于焊接节点。其 连接节点的转角延性系数可达8左右，所以烈度为8度以上宜采 用螺栓连接。但是螺栓连接节点加荷至最后阶段，螺栓弯而未剪
6.7.1路. 6.7.2路
新，屋架顾斜，有载不能继续增加，说明烈度很高时其抗震性能 有所降低， 焊接加螺栓连接节点当焊缝破坏后，螺栓迅速弯曲，但仍能 继续承受·一定大小的水平荷载面未剪断。 （3）钢板钦连接点变形和耗能能力大，在受荷后期两块垫板 之间可产生少量相对位移以耗散能量，相对转角滞回环面积最大， 比焊接节点大3.5倍，比螺栓节点大2.4倍；在厂房发生大变形 的情况下，将具有很大的耗能潜力。钢板节点承载能力高，延 性系数高达26左右，因此烈度为9度时宜采用钢板。其连接件 的抗震构造规定是为保证节点承载力，地震作用的有效传递。垫 板的最小原度是为适应变形的要求。 6.7.5若相邻屋架或屋面梁的端部高度不同，且相差不大时，支 承高端的小柱就形成短柱，地囊作用下会被撕裂破坏，所以宜采 用钢垫座或加强柱头配筋措施防止。 5.7.6路。 5.7.7路。 7.8
7钢筋混凝土结构多层厂房
7.2.1冶金工业厂房中往往有案重的设备或大容积必仓，此类荷 载分布对抗囊结构有较大的影响，如能合理地布置将是减小地震 作用及其扭转效应的最好办法。 7.2.2路。 7.2.3贮仓负荷大，引起的地艇作用也大。长仓中间不设隔板， 不仅该处柱的计算长度增加，由地震引起的局部地震弯矩和静载 湾矩均增大，这将导致该框架柱截面过大，构造上不合理。因此： 长仓宜增设中间隔板
7.2.7填充墙作为抗侧力构件，其功能如剪力一样，宜均匀连
7.2.7填充墙作为抗侧力构件，其功能如剪力墙一样，宜均匀连 续布暨，避免刚度突然变化，截面过多削弱；同时也要避免产生 短柱等不利影响。
7.3抗臀险算（1）厂房结构地震作用计贸
7.3抗震险真（1）—厂房结构地微作用计算
7.3.1冶金工业多层厂房，根据以往的设计计算表明，设防烈度 为6度时，地震组合不起控制作用，基至烈度为7度区（I类场 地土）某些厂房也如此。至于N类场地，因其范围极小，难得遇 到。即使出现烈度为6度区厂房位于IV类场地的情况，由于多种 因素索，地囊皱坏危险性也很小，故烈度为6度区的冶金工业多层 房在满足规范要求条件下，一般均无需作抗震验算。 7.3.2冶金工业厂房往往体形复杂或质量分布很不规则，这类建
7. 6. 1路。 7. 6. 2路。 7.6.3单向螺旋摊在一个水平截面上其两侧的箍肢方向相反，因 而髓筋的一肢和斜裂缝方向接近的承担的剪力较少，对斜截面的 剪切滑移约束较差。为此，限制螺距S不大于柱截面长边的1/4， 以减小箍的斜率，这一要求对截面高度大于400的柱容易得到满 足，在反复水平荷载作用下，螺旋链的合理形式应为双向复合螺 旋箍。 7. 6. 4略。 7. 6.5略。 7. 6. 6略。 7. 6.7略。 7. 6. 8略。
7.7构造措施（2） 三框架和相
荷下降很快，滞圆曲线呈反“S”形，属粘着破坏；用“X”形配7.8.4路，筋者，先沿“X”形筋产生若干条裂缝，而最终发生弯曲被坏，滞7.8.5路。回曲线呈校形，其有良好的延性和耗能能力。7.8.6路。7.7.7略，7.8.7路，7.7.8路。7. 9构造措施（4)剪力墙与连柔7.8构造措施(3)框架节点路，7.8.1路。7.8.2对以往采用的预层中节点构造（图7.8.2）所做试验表明：梁上部纵筋贯穿节点，当钢筋在节点核心区一侧达到屈服变形的钢筋在节点内全部受拉，试件破坏时有属服穿透现象。节点核心区的裂缝分布在下部较密，梁下部纵向钢筋的铺固条件比上部更为不利，此外，梁上面有沿柱筋方向的势裂鞋和柱筋属服渗透现象。图7.8.2顶层中节点因此，对于梁上部织向钢筋直径大于1/20柱的截面高度时宜在节点内增设附加错固措施，梁下部纵向钢筋及柱的纵向钢筋均应错固在节点内，7.8.3试验表明，框架顶层边节点的抗策性能优劣，在钢筋、混凝土强度等级和梁柱尺寸确定后取决于：（1）梁端上部纵向钢筋配筋率及钢筋弯强相对最小半径；（2）梁、柱织向钢筋在节点区搭接的总长度；（3）、柱内织筋各向柱、梁内延伸的长度；（4）正弯矩钢筋的错固长度等。所给出的5种顶层边节点构造型式均有较好的抗震性能。其中以A型为最好，延性系数=8，耗能能力强；B型仅次于A型，Ma≥6，耗能能力较强，C型与D型又次之，但均能实现梁端负弯矩塑性，=6；E型抗震性能较以上各型略差，=4～6。284285
8.2抗露验算（1） 厂房结构地震作用计算
8.4.1钢结构构件的抗震承载力的
时，可参考英国“SteelEngineersManual"等赏料中有关公式计 算。
8.5连接节点承数力的需验期
8.5.1铜结构抗震设计中宜采用的连接类型，其中栓焊混用连接 系指在梁与柱的刚接连接中，翼缘与柱焊接而腹板与柱栓接，分 别抗弯抗剪并共同工作的构造。应注意在设计中栓焊混用连接不 得在抗剪、抗拉（压）连接部位采用。 8.5.2～8.5.4钢结构节点连按是保证结构抗震工作的重要部 位，也是易于产生塑性处。按照连接强于构件的设计原则，为了 保证这些部位的连接不先于构件达到塑性或破坏。 8.5.5、8.5.6连接的最大承载力应按焊接或栓接的最大承载力 进行计算，本两条中根据《钢结构设计规范》（GBJ17一88）及其 胃景材料提出了焊缝连接的最大承载力计算数据。对摩擦型在地 震作用下的最大承载力考虑为连接开始稍有滑移形成承压为其极 限状态，故式8.5.6中采用了钢结构规范中承压型高强螺栓的计 算公式及有关数值。 8.5.7实腹刚架梁中塑性铰一般产生在梁端至本条（1)、(2）所 述范删内，故梁应尽基避免在此范围内拼接，如不可避免时应按 条文所述要求加大截面模量，使型性饺移在拼接点外。 8.5.8柱间支撑是厂房纵向抗震的主要构件，过去地震中支撑所 产生的间题，大多由于节点构造不当GB／T50731-2019标准下载，故本条针对上述问题与国 内外关于节点连接的研究成果面制定，其主要目的是使支律节点 传力直接，不产生偏心与局部应力集中，从雨增强支撑节点的抗 震能力。 8.5.9~8.5.11钢柱柱脚构造可分为外露式和埋入式两种，外露 式柱脚多用于单层厂房和多层框架，其柱脚连接不能充分保证形 成可转动塑性饮的机制；埋入式柱脚，由于底端锚固于混凝上基 础中，铰在近柱脚的柱截面处形成，故一般更适用于高层建筑或 高烈度区结构柱脚。根据冶金建筑研究总院、西安建筑科技大学
及北京钢铁设计研究总院等单位的研究成果及设计经验，提出了 埋入式柱脚的计算公式
8.6厂房支撑抗宽设讯
8.6.1无棕屋盖是指目前通用的1.5mX6m的预制大型屋面板 屋面，其与屋架的连接应采用三点焊接，屋面板对屋架上弦的支 撑作用按间距为3m的系杆考虑。本条系根据一般梯形屋架通常 支撑布置的基本要求及原则并参照《建筑抗震设计规范》 (GBJ11一89）有关条文确定的，其主要原则如下： （1）结构单元由两帮柱电内的屋盖横向支择撑、垂直支停组版 为度可靠的至重開性快体： （2）屋面支撑体系（包括上、下弦横间支撑）与柱（上柱、下 柱）支撑体系宜配置在同一开间内，以便加强结构单元的整体性； （3）屋架上弦变压弦杆由与横间支撑相连的水平系杆来保证 平面外的稳定，屋架下弦受拉弦杆由与横向支撑节点相连的水平 系杆米控制其合理的细长比； （4）垂直支择是将天窗架屋面或屋盖面层水平地震作用传避 到柱间支撑或下层支择的最主要传力构件，其设置间距应从严控 制。 8.6.2本条是指采用轻型属面材料（金属压型板、石棉瓦等非钢 筋混凝土材料）和擦条组成的屋面。根据轻屋面屋盖设计特点，由 于屋面檬条均兼作上弦系杆，故表中未再列入。此时应注意当械 条兼作受压系杆时应保证符合压杆长细比的限值要求。 8.6.3本条按设计经验并参照纵间天支撑布置要求提出，当为 轻壶时还可适当放览间距限值 8.6.4由于纵向水平支择的情况比较复杂，布置亦较灵活，为保 证屋盖稳定与刚度，以及有效传递地震作用的要求提出了屋盖纵 向支撑布置的要求。 8.6.5柱间支择是结构体系中传递地震作用等纵向力的重要保 证，根据合理确定单元长度及设置支撑，选定支撑刚度，减少厂
了有关设计构造要求，对人字或V形支撑，多以框架横梁为支撑 横杆，由于在施工中节点连接及承载顺序难以完全预先控制，故 按实际工程设计习惯做法，一般仍不考虑人字形（或V形）斜杆 对横梁支承卸荷的有利作用，而只考虑斜杆承担横梁传来荷载的 不利影响。 8.6.14交叉形、人字形（V形）支撑，其杆端与梁柱相交汇，当 柱身因轴向力需产生轴向（如压缩）变形时，因节点变形协调关 系，支撑斜杆中亦引起附加变形与应力，当竖向荷载较大或层数 较多时，此附加影响不可忽视，提出了此附加应力的计算公式。 8.6.15~8.6.21柱间偏心支择为近儿十年来研究发展并实际应 用的一种特待型支探，具有较大延性及适当非弹性往复变形的能力， 因其构造有耗能梁段，在强震时可形成塑性饮以吸收地震能量，故 特别适用于高（多）层结构有强震反应的抗侧力体系中。目前此 型支撑在日本、美国研究应用比较成熟，国内西安建筑科技大学、 清华大学亦进行了合作研究及验证性试验研究，并开始应用于实 际工程。 试验研究表明：偏心支择采用剪切屈服型耗能染段对抗强震 更为有利，故亦推荐此种构造类型。 综上所述，参照欧洲规范（N8）有关规定，对偏心支撑的选 型、承载力、连按强度、耗能段计算与构造、相关住的验算等均 作了且体规定
过母材）、抗反复荷载性能良好等特点，故宣优先选用。当条件有 限制时，腹板连接亦可采用焊接。对翼缘、腹板均带拼材的焊接 连接，其抗反复荷载性能较差，构造亦较复杂、耗材较多，故 般不推荐在梁柱连接中采用。 8.7.3略。 8.7.4框架节点中垂直于受力方向的焊缝一般均为直接传递母 材内力的焊缝，按等强要求应采用焊透对接焊缝。 8.7.5、8.7.6侧角焊缝与端角焊缝的例度与强度均有较明显的 差别，后者强度与测度大，在同一受力部位将先分担较大的力，故 不宜用于承受动荷载构件的重要连接；而承压型高强度螺栓连接 是以允许微量滑移为承载前提的，故《钢结构设计规范》(GBJ17 88）亦明确规定不得将其用于承受动载的连接。而地震作用是带 有动力性质的反复荷载，故不宜选用上述两类连接 8.7.7厂房主要承重柱柱脚的构造一般均要求双螺幅，以防止在 长期使用中各种内力作用下可能发生松动而不能保证连接性能等 情况：对承受地反复作用的柱更应符合这一构适要求。此外 因柱脚错栓不能抗剪，故对有较大剪力作用的柱脚宜采用有专门 抗剪措施的构造（如抗剪键）， 8.7.8根据设计经验提出了刚架节点加胶的构造要求。在加腹区 拐点处，受压翼像有拐折分力作用，为保证其局部稳定，应设模 加劲助，本条节点构造示例仪示出了带拼材的节点连接构造，有 条件时亦可采用翼缘无拼材对焊（应准确定位削口等强对焊）构 造。一般在弯矩较大的拼接处不宜采用螺栓法兰拼接，因其抗弯 性能较差， 8. 7. 9、 8. 7. 10 本条参照高层钢结构工程经验，提出了工字形截 而柱翼缘对焊的等强拼接构造及框架梁柱连接构造要求。 8. 7. 11路。 8. 7. 12略。 8.7.13 给出了柱变裁面处的常用构造。变截面起始点一般应在 理论变数面点以外，同时变截面的过渡段（不论变翼缘宽度或交 294
截面高度）的斜度均应小于1/4。 8.7.14在区格板上贴焊附加板需采用周边封闭焊缝，且又与原 区格分格边界处已有的周边焊缝非常接近，冈而会造成板域较大 的附加焊接应力，对承受反复作用力有不利影响DB37／T 4197-2020标准下载，故不宜采用。 8.7.15按柱、墙连接经验，提出了一般连接构造要求；对砖砌 体增与柱连接应采用柔性连接以减少地震作用及墙体早期刚度过 大的不利影响， 8.7.16腹。
附加说明参加本规范专题研究的单位及个人参加单位：西安建筑科技大学冶金.工业部建筑研究总院北京钢铁设计研究总院北京有色冶金设计研究总院包头钢铁设计研究院洛阳有色金属加工设计研究院沈阳铝镁设计研究院鞍山黑色冶金矿山设计研究院北京工业大学重庆建筑大学陕西机械学院参加人员（排名不分顺序）*杰贤亚志辉社肇民朱志达涂鸣周起藏朱宝森张京华张丛国周小真白绍良张祖涛罗元辉朱锅锡均停剑平丁祖塔***其锋吴敏哲赵桂萍平荣喻纯诚李光吴昌栋于安解永航栋郭在田姜维山童岳生钱国芬黄良壁张连德*清敏姚谦峰荆世森江圣瑞杨伸连*安竹*光飞荆自课乔永胜何进谭明高名游侯国颖296