标准规范下载简介

DGJ08-11-2010上海地基基础设计规范2010版.pdf

起工程事故。本条文提出一些原期性措施来避免或减少相互影 响，对处于并挖期的基坑，邻近工程打桩应控制一定距高。 采用挤土桩（部分挤土桩），且在沉桩过程中未采取消散超静 孔欧水压力措施的工程，基坑开挖时应考感坑内土体扰动后被动 侧土体强度降低的不利影响。 挤土桩（部分挤土桩）沉桩过程中产生的超静孔隙水压力，在 深厚的软黏土中消缓侵，特别是密集群桩对土体犹动相当房害。 沉桩结束不久就进行基坑开挖，由于坑底土强度尚未恢复，圖护墙 内侧的被动土压力难以正常发挥，因此固护增下内部的位移发展 较快，且不易稳定。同样规模的基坑，同样类型的地质条件，采用 尚样的支护结构体系，主体结构下工程采用注的与工程 采用挤土桩相比，往往开挖期间围护墙位移要小得多。因此，围护 墙的设计计算应视工程桩类型和桩间土体固结时间的长短测整被 动土体的弹性支承网度，尤其要注意因挤土产生土体扰动而 导致被动侧土体强度降低的不利影响。 同一基坑内不同区域的开挖深度有较大差异时，可先挖至浅 基坑标高，微完浅基坑的垫层、甚至基础底板，然后再开挖较深基 坑的土方。近几年，主楼连向错房、地下车库于一个大底盘上的 设计方案频频出现，其中一些工程不同区域挖深差异较大。有时 一个单体内局部区域的井、坑落深也可能达4m以上。对于高低 坑，目前有两种处理方法：一是在交界处设置围护墙；另一种是先 将浅坑完成，再开挖深坑。 14.5.7本条文是针对被保护对象的加周措施。基坑开挖后，围 护体两侧的土体应力平衡状态发生破坏后势必发生变形，即使大 幅度提高围护体系的结构刚度对变形的控制也比较有限。因此， 在某些情况下，对保护对象进行事先加固往往可取得较为直接的 效果。条文列举了几种常用预加固方法： 1基础托换：当基坑边有较重要的建筑物，对变形控制要

求很严时，可考虑采用锚杆静压桩等措施对其基础进行托换，以增 强被保护建筑物自身的抵抗附加变形的能力。 2隔断：在基坑与被保护建筑物之间打一些桩进行隔断的指 施。基坑工程中，利用隔断桩也进行了一些尝试。例如市区某基 坑工程周边有密集的、年代久远的保护建筑，与基坑地下连续墙围 护体的距高较近，为控制地下连续增成施工期面以及基坑开挖 期间对邻近保护建筑的影，地下连续增施工之前，在地下连续 境与邻近保护建筑物基础之间设置了一排拱形树根进行隔断， 有效的保护了周边的保护建筑。例如市区某基坑工程紧邻运营中 的地铁一号线区间道，为保护区间道，在基坑围护体与区间限 道之闻设了一排树根桩进行隔离，有效保护了区间道的正常 运营。 3录省线：当管线离坑太近穿趣施工场地文一时不能摄 年时，可采用开挖品以使监款，需要时将其悬吊或支起固定进行 保护， 4注浆加圈：基坑开挖前在邻近房屋基础下预先作注浆加固 也是常用方法之一。例如，某大楼（解放前建造的老建筑物）在邻 近地铁车站施工时已发生了沉降。不久，紧邻该大楼文要开挖深 度约7m的基坑，于是在围护桩完成后、基坑开挖前，采用与竖向 成14"倾角的注浆管深人到老大楼基底下，进行注浆加固。基坑 施工结束后，该楼沉降控制在1cm左右。 5跟踪注浆：基坑开挖过程中，当邻近建筑物或管线变形超 过容许值时，对其进行注浆加固，并根糖发展情况，及时调整注浆 位置和注浆量，使保护对象的变形处于控制范围内，确保其正常运 行。这一方法在地铁中得到大量使用。例如，由于地铁运行动荷 裁的作用，位于较软弱黏性土中的隧道常发生沉降、挑曲，为防止 建道开装、滑水确保地铁正常运行，地铁公司经常在深夜，利用地 铁停运时间，对隧道底部进行注浆，将挑曲控制在容许范围内，

14.6.4根据盾构捆进施工引起周围环境影喇的主导因素，王体 况动和施层损失适版地表隆沉，处在沉降格曲线范围内的建筑物 和市政公用管线均会产生一定的沉降或隆起， 上海地区隧道中心埋深一般在25m内，根据盾构施工的情 况，隧道所形成的横向沉降槽一般在轴线左右各25m，处在此沉降 植范国内的建筑物和市政公用管线均有不同程度的隆沉。盾构掘 进施工期间隆起和沉降均有表现，隧道形成后长期表现为沉降。 14.6.5近年来，盾构法隧道发展迅速，特别是地铁隧道线路规划 密集，盾构掘进相邻有特殊保护要求或已有损伤的建筑物和市政 公用管线的现象时有发生，为此，强调隧道轴线的设计前提条件， 尽避开取选择适宜的穿超方式和穿超距离。根据上海地区施工 经验，施工隧道临近桩基、管线或已建成隧道时，施工隧道边线与 其的最小距离宜确保不小于0.6倍隧道直径的要求。 14.6.7降道内补压浆措落是补充土体报失的有效手段，可以起 到稳定隧道、建筑物或市政公用管线的作用。隧道内补压浆是在 成型隧道内通过预留孔或新设孔对隧道外侧土体进行注浆加固的 工艺。预留孔为管片的拼装孔或注浆孔，技术较为成熟，薪设孔应 根据管片结构形式选位设，并在获得设计单位认可后，方可实 施。隧道内补压浆的实施部位和时机可根据地表变形、建筑物和 市政公用管线的隆沉控制要求和地层状况等确定。当对隧道内补 压浆的要求较高时，可在注浆孔内打设芯管，通过芯管对外侧土体 进行注浆加固。 14.6.8随着上海地区盾构法隧道的发展，出现众多盾构穿越有 特殊保护要求的建筑物和线的现象，如盾构穿越已运营隧道、盾 构穿越大型原水、雨污水管线，居构穿越重要建筑物等。针对有特 殊保护要求的建筑物和管线，在采取盾构施工控制和注浆措施的 基础上，还宜采取辅助措施，提高其保护效果。 1地层损失率是对环境影响的主导因家之一，宜在施工时降 0

低地层损失率。根据14.6.1条的说明，在隧道埋深16m的情况 下，若将地层损失控制在5%，则最大沉降量可控制在10mm以 内，大大降低了对建筑物和管线的影响。 2根据上海地区施工经验，浆液的收缩和泌水是造成隧道后 期沉降的重要主导因索，选择高质量的浆液，特别是提高浆液的比 重、卓期强度和收缩率等指标，是减少环境多的有效措施， 3对被保护建筑物可采用提高其结构刚度的措施，以提高其 抗变形的能力。例如：某双圆盾构穿越大型原水管涵时GB／T 38123-2019标准下载，在管涵变 形缝位置设置了若干钢架，提高管涵变形缝位置的刚度，改善了其 抗变形的能力，最终盾构顺利穿越，取得了良好效果。 4当管线带特殊保护文处在感道德工影彩响范围内时，可采用 临时运行的方式，如水管进行停水、调水，煤气实施停气等；或可采 用开挖暴塞以使监测，需要时将其悬吊或支起固定进行保护

15.1.1基础与地下工程施工前应重视施工准备工作，估计会产 生不利影响时应事前妥善处理，避免留有隐患，故条文规定必须对 现场的工程地质和水文地质条件、邻近管线、周围建筑物、地下障 碍物及河道、相邻基坑等情况进行调查和校核。若周边环境较为 复杂，应进行第三方调查取证。若发现勘察资料不完整、或现场与 勘察资料不符时，应进行补充期察。 15.1.2基础与地下工程施工前应学习和研究设计文件，以了解 设计意图，应根据设计文件、现场条件、周边环境、气候等编制施工 组织设计或施工方案，并按规定履行审批手续后才能施工。由于 基础与地下工程的施工具有一定的风险性和不可预见性，故提出 施工组织设计或施工方案中应有针对性的应急预案，并建立相应 的应急响应机制，配置足够的材料、机械、人力等资源。 15.1.3施工过程中若发现异常情况，应及时研究解决。例如发 现沉桩明显出现不正常，如沉桩困难、贯入度或桩位偏移、倾斜超 过设计规定，或出现涌砂、冒水、垢等异常情况，均应停止施工并 立即会同有关单位研究解决。 15.1.4明确了基础与地下工程施工必须采取信息化施工，施工 时对影响范围内的建筑物、地下管线、道路等的沉降、位移等进行 监测工作。随誉近年来基础与地下工程规模日益扩大，相关的设 计、勘察、施工、监测和检测单位等都要重视基础与地下工程可能 会对周边环境造成的影响。一般情况下，若基坑开挖深度超过相 邻建筑物的基础底标高，或在原有桩基、地下管线附近进行开挖， 或采用疏干降水、减压降水施工，或可能影响周边环境的沉桩、困 303

护结构、地基加固等施工，或采用沉井况箱、顶管、地下连续墙、盾 构法隧道和顶入法箱涵施工，或邻近有正在施工的基坑、河道、地 铁、高架及多、高层建筑和保护建筑等的，除进行监测外还应采取 针对性的环境保护措施，

护结构、地基加固等施工，或采用沉井况箱、顶管、地下连续墙、盾

15.2.1随着机械设备的发展，大型静力压桩机的出现，静压桩穿 越砂层也成为了现实，考虑经济性，以及环境要求，城市噪音的污 染等情况，静力压桩成为了一种较好的施工工艺。目前部分静力 压桩机的规格见下表15.2.1：

表15.3.8水下混凝土强度等级对照表

15.3.9本条特别强调了桩顶混凝土强度同样也应该达到设计要 求。混凝土灌注时高出柱顶设计标高的最小高度（又称超灌高度 或泛浆高度）与上海市工程建设规范《钻孔鑫注桩施工规程》DG/ TJ08一202一2007规定调整一致，由原规范的“桩长的5%且不小 于2m”订为“长的3%且不小于1m” 15.3.11桩端后注浆技术通过固化桩底沉淤、加固桩底附近土 体、部分上泛浆液暨换固化桩周泥皮增加桩侧摩阻力，从而对提高 灌注桩的竖向承载力和减少桩基施工质量离散性有显著效果。后 注浆成败关键之一是确保注浆管路的通畅，清水开塞操作与时机 把握至关重要，太早对桩身混凝土有一定破坏作用，太迟开塞成功 率低。对注浆失败的桩，可采取在桩外侧钻孔至桩底以下0.5m， 然后下放注浆管补注设计浆量的补教措施。后注浆灌注桩应保证 注浆量满足设计要求。若注浆量不能满足设计要求的100%时， 注浆量应不少于设计要求的80%，且注浆压力不小于2MPa。 15.3.12水上施工应考虑水文气象条件、潮汐风浪、通航要求等 的影响，所以水城灌注桩的施工在施工场地构筑、护简埋放、泥浆 系统及远岸作业等环节上有其特殊性。 15.3.13扩底灌注桩在上海地区主要用于抗拨桩，通过底部扩孔 对桩基的抗拨承载力有显著程度提高。目前在③1层灰色粉质黏 土、层灰色粉质黏土、③层暗绿色黏土、①层砂质粉土都有成 功扩底的工程实例，对在①层粉细砂及?层砂质粉土中的扩底

可靠性尚需相关试验与工程实践的进一步摸索。上海地区常用的 扩孔方式主要是伞形扩底钻头，也有工程采用液压扩孔方式。 15.3.14桩柱一体化灌注桩（俗称“一柱一桩")适合于采用逆作 法施工并且钢格构柱或钢管柱还兼作为永久结构的工程。其特殊 性表现在：一是对桩基定位与桩、柱垂直度精度要求高，二是桩身 与钢管混疑土柱混凝土强度等级可能不同，对混凝土浇注有特殊 要求，由于主体结构对钢管柱或钢格构柱垂直度要求较高，桩柱 一体的灌注桩成桩在钢格构柱或钢管柱深度范围内垂直度应满足 钢柱需直度设计要求，一般应小于1/200

15.4.2泥浆择制材料宜优先选用彩润土，新拌 的泥浆应贮存 24小时以上或加分散剂使能润土充分水化后方可使用，此间应不 停撒拌泥浆。泥浆指标应符合下表要求

表15.4.2混整性能指标

15.4.3地下连续增施工中成是个历时较长且比较关键的工 序，壁稳定的相关因索也很多，有土质、护壁泥浆、机械、槽边动 载重载等。对于上部有较厚砂性土层的场地，除施工在护壁泥浆 中采取加重晶石等加大比重的方法外，一般比较有效的措是事

先采取在瑞两彻设拌桩耀幕的精壁加固方法，雌幕深度穿透砂 性土层。如周边环境条件较好，采取降水的措施也比较经济有效。 1试成槽的目的是为了针对性地选择适合场地条件、满足设 计要求和施工要求的工艺参数。试成槽可选择非工程精段部位进 行：有成熟施工经验并经相关方面同意也可选择工程段部位进 行试成槽。试成精过程中应定时检测护壁泥浆指标，记录成槽过 程中的情况；成槽至设计标高后应按时间间隔（如4h、8h、12h、24h 等或按设计要求)要求进行槽壁垂直度、槽底沉渣厚度检测等。根 据试成槽选择合适的成槽机械、护壁泥浆配合比、槽壁稳定控制措 施等技术参数；根据沉渣厚度测试可掌握最佳工艺接控制要求 和清基方法等。非工程段部位的试成精结束后应及时进行植段 回填，回填材料宜为中粗砂，必要时可采用注浆法对回填区域进行 加固。 15.4.5水下混凝土配制的标准试块强度等级应比设计桩身强度 等级提高，提高等级可参考15.3.8条条文说明。 15.4.7在地下连续墙混凝土初凝后终凝前先用高压水势通压浆 管路，在地下连续墙混凝土达到设计强度后（通常在做压顶圈梁 前)，开始压入水泥浆。地下连续墙槽底注浆采用P.O42.5普通 硅雄酸盐水泥，单幅地下连续墙注聚低数量、注浆量根据土层情况及 类似工程经验或根据工程现场试验确定。注浆可分阶段进行。采 用专用的注浆管，管与管之间采用丝牙连接，底部用盖封堵。当管 段随钢筋笼一起就位后，管段上端用闷头闷，以防止泥浆及混凝 土浆液的涌人堵塞管道。 15.4.8上海地区近年来发展了一种新型的预制地下连续墙技 术，即通过泥浆护壁成槽，成槽后插人预制混凝土墙构件，并在墙 段间采用现浇混凝士桩（“湿接头")将其连成一体，并在墙底与墙 背两侧进行注浆处理，形成“两增合一"墙体。 1由于受起品能力、运输等方面因宽限制，预制地下连续墙

工程大多采用单节墙段，总长度受到一定限制，一般适用于6m～ 9m挖深的基坑。结合预应力技术等将其应用到深基坑工程将成 为预制地下连续墙扩大应用的研究方向之一。 2预制地下连续墙的成摘与常规现浇成墙地下连续墙不同， 采用先转角幅后直线幅的顺序及一幅接一幅的连续成槽有利于减 少连接误差。 .3预制墙段与槽壁间一般有20mm～40mm的间欧，槽底有 沉渣，固定措施通常是成槽结束后往精底投放适盘碎石至出设 计槽底50mm~100mm左右，依靠墙段自重压实碎石并通过预先 设置在墙段内的注浆管路压浆，置换出檐内泥浆固化槽底碎石及 紧密墙两侧与土面的接触，

15.5基坑降水与排水

15.5.1为降低地下水位及地下水水头压力、排除基坑内外积水， 保证基坑工程施工顺利进行，必须采取合适的降水、排水描施。基 坑降水分为疏干降水和减压降水。疏干降水一般采用轻型井点、 管并并点。一般情况下，若开挖深度在3.0m以内，经分析后可采 用明排水；若开挖深度超过3.0m，宜采用疏干降水或其他措施。 15.5.2上海地区近年来大都采用轻型井点、管井井点等降水施 工方法，其中轻型井点又分单级轻型井点和多级轻型井点，管井井 点中又发展了真空管井井点。这些方法具有各自的适应性特点， 应根据具体的情况选择适当的并点降水方法。

1为确保滤层厚度，轻型井点冲孔孔径不应小于300mm，井 点管直径为38mm~55mm。井管应居于井孔中心位置，滤管不得 紧靠井孔壁。上海地区一般采用壶法成孔，即将孔中泥土化为泥 浆排出，为防止井点管堵塞，要求砂前应置换泥浆，滤头下应有 至少0.5m的沉渣段。为保证降水效果，轻型井点降水深度不宜 314

1为控制承压含水层承压水头，防止基坑突涌，应根据水文 地质条件和周边环境，进行基坑突涌稳定性分析和计算。减压障 水试验是为了确定承压含水层水位、单井涌水量、群井降水效果、 水位恢复情况、周边环境影响等，根据试验结果并通过分析计算 315

后，按照现场实际确定减压降水的设计和运行方案。减压降水设 计和运行方案应包括管井构造、平面布优、运行、封闭、减小周边环 境应相的措施等。 2减压降水井的布置，主要与围护结构有关。当护结构未 插入承压含水层，或隔水惟幕伸人承压含水层的长度较小，环境条 件许可时，耳降水曲线可满足施工要求，宜考虑采用坑外减压降水 的方案。当围护结构对基坑内外承压水渗流具有明显的阻隔效 应，或隔水惟幕已完全阻断基坑内外承压含水层之间的水力联系 时，可考虑采用坑内减压降水的方案。也可综合考虑现场施工条 件、水文地质条件、围护结构特征、基坑剧国环境特征与保护要求 等，选用筑内结合坑外降水的方案。降水设计中应考一定数量 的备用井兼作观测井，其数量应考虑到水位自然波动、参数与计算 误差、施工、监测等因素。 3减压降水一且停止，其水位恢复的速度很快，为保证安全， 减压降水运行应连续运行，故规定现场应配置备用电源，并实行全 天候监控。一且出现停电等情况，能够及时启用备用电源。 4减压降水对环境可能造成一定的影响，故强调根据监测数 据按需降水。应根据现场实际，确定在不同开挖深度下减压井开 启的数量和开启顺序，合理控制流量，使地下水位始终处于安全的 深度，且对环境的影响减到最低限度。 5停止降水后，应对降水管井来取可票封并指施。封并一股 分为在基础承台或底板瓷筑前实施和在基础承台或底板浇筑后实 施。在底板浇筑后封井，应采取专门封井措施，避免封井不当造成 承压水突漏。 15.5.6基坑内的排水系统主要针对坑内地表水或地下水。排水 沟、集水井截面根据排水量确定，抽水设备可根据排水量大小及基 坑深度确定。同时基坑外也应设置排水系统以排除坑外地表水

15.7大体积基础承台湿游士

15.7.1裂缝控制技术措施不是指在混凝土中掺加微膨胀剂。由 于微膨胀剂只有在水中才能起作用，而施工现场很难达到使微膨 胀剂产生效果的养护条件，大量工程实践表明一且养护条件不满 足要求，混凝土的收缩将会比不加微胀剂的混凝土收缩大很多， 其至产生大量的裂缝。自前，大量的工程实践证明，不接加微影胀 剂的混凝土，同样能保证工程不产生裂缝，其裂缝控制风险远远小 于掺加微膨胀剂的混凝土。减少收缩的技术措施包括混凝土组成 材料的选择、配合比设计、浇筑方法以及养护条件等。必要时可在 基础承台表面增设直径较细、间距较小的构造抗裂钢筋。 15.7.2 1基础承台大体积混凝土施工，首选方案为采取有效技术措 施后一次连续浇筑的施工方案，不设或尽量少设施工缝和后瓷带， 以增加底板的抗渗性、整体性； 2主楼与错房租连的金整体基础大体积混凝土间一股会设置 后尧带，后竞带两的基础混截土可以分别说筑。后说带主要有 两个作用，一是为长度或宽度超过规范要求而需设置，二是为调节 后浇带两侧沉降差而需设置。本条对不同作用的后瓷带浇筑封闭 319

15.7.1裂缝控制技术措施不是指在混土中掺加微膨胀剂。由 于微胀剂只有在水中才能起作用，而施工现场很难达到使微膨 张剂产生效果的养护条件，大量工程实践表明一且养护条件不满 足要求，混凝土的收缩将会比不加微胀剂的混凝土收缩大很多， 其至产生大量的裂终。目前，大量的工程实践证明，不持加微能胀 剂的混凝土，同样能保证工程不产生裂缝，其裂缝控制风险远远小 于掺加微膨胀剂的混凝土。减少收缩的技术措施包括混凝土组成 材料的选择、配合比设计、浇筑方法以及养护条件等。必要时可在

时间作了规定； 3超长结构定盘描述较围难，一般是指长度或宽度较大，或 者长度或宽度超过规范要求需要设缝的结构，本款所指的设缝不 是指需要调节流降差的结构缝，这种情况的结构缝一般可以采用 后浇带形式。工程实践证明采用分仓浇筑方法也可以解决相关间 题，而这种方法施工方便，质量易于保证。本款对超长结构分仓尧 筑提出了建议，并对分仓浇筑的间隔时间作了规定。 15.7.3为减少单位体积水泥用量，在有可靠试验依据并征得设 计单位同意的条件下，可利用混凝土后期强度，后期强度可根据实 际情况选用龄期为56d、60d、90d的混凝土强度等级。 15.7.4斜面分层、全面分层、分块分层浇筑方法在大体积混凝土 浇筑中普遍采用，这三种浇筑方法强调的是分层浇筑，均勾上升。 在实际工程中可根据基础承台平面形状及大小选择浇筑方法。 15.7.5振搭密实对于减少大体积混凝土的裂缝，增强其隔水性 赠非常重要。 15.7.6抹面对于提高混凝土表面的抗裂性能至关重要，应在混 凝土浇注方案中予以明确，实施中不得漏做。 15.7.7混凝土的养护在大体积混凝土施工中十分重要，必须采 用保温保湿及缓慢降温的技术指施，避免寒潮装击和剧烈干燥

沉井沉箱施工前应具备准确详细的岩土工程助禁资料，特别 是在沉井沉箱部位，应事先了解或采取必要的物操手段获取其下 沉穿越深度范围内的障碍物情况与透水性土层情况，便于采取适 当的沉井沉箱工艺使其顺利下沉。当有废旧构筑物（桩、管道、混 凝士承台块体等）、矿渣、树干等时，般应预先清除，如埋深较深 或无法处理时不宜采取沉井沉箱工艺。黏质粉土、砂质粉土、粉砂 等粉性土、砂土存在时，沉井下沉的抗流砂管涌安全是关键，施工 320

需要根据工程具体情况架取井外降水、井内灌水或不排水下沉等 减少沉井内外水头差的措施来防止发生动水压力失稳。现行国家 标准《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202对沉井 （箱）勘探孔作出了具体规定，主要有面积不超过200m不得少于 1个钻孔，超过200m²在四角应各布1个，特大沉井箱）应根据实 际增加钻孔数。根据上海地区地层条件，钻孔应设在沉井箱）外， 距沉井（箱）外壁距离宜大于2m。钻孔位置布置在沉井(箱)外，主 要是避免进入承压含水层的勘探孔封孔不彻底，形成排水通道，产 生涌砂冒水影响沉井稳定并增加封底困难。 15.8.1沉井的适用范围取决于地质与环境条件。从地质条件 看，上海软土地区（120多米的覆盖层无岩石层分布）是比较适于 采取沉井工艺的；但沉井的下沉过程实际也是对周土体的扰动 破环，其对周围环境会造成一定影南。沉井一般适用于较空旷场 地；在市区密集建构筑物区、防汛墙防汛大埃、地铁、重要管线、油 库附近采用沉并应慎重，无可靠措施前不宜选用沉井。由于施工 流并面对建筑物、防大堤等造成危害的事例，为数效不少。流箱外 形构造与沉井基本相同，不同的是沉井底板是在下沉就位封底完 成后再行浇筑的，而沉箱底板（也叫工作室项板）是在下沉前就制 作好的。 气压沉箱工作原理是通过在工作室注人压缩空气，以箱内气 压平衡外部地下水压力，进行干作业挖土排土来实现下沉的。该 工艺无需抽取地下水，利用气压平衡原理能有效抵抗基底隆起和 流砂管涌现象，对周边环境的沉降变形等不利影响程度要远远低 于沉井工艺，同时沉箱还能有效控制承压水无需另行降压，并兼有 远低于一股基坑围护体所需的110.8~111描人土体深度要求 的优点，经济性显著。由于传统沉箱施工主要是以人工为主，工人 要在2～4个大气压下的地下作业室内进行挖拥工作，工作空间 小、气压高、温度大、噪音大，条件比较艰苦和危险，职业条件有害 3

（减压程序不当时易患沉籍病）且施工效率低下，沉箱在国内的应 用渐渐在上世纪六七十年代趋止。进人21世纪，由于沉箱对城市 超深地下空间开发具有的突出优点，上海工程界结合机电一体化、 自动控制、计算机技术及生命科学及施工技术的进步，完成了国内 首例现代气压沉箱工程轨道交通7号线浦江南浦站～浦江耀 华站区间中间风井工程，沉箱下沉近30米，新沉箱工艺利用三维 激光扫描系统与信号监视自动控制系统，使作业人员在地面控制 室内，遥控况箱工作室内的挖掘机、皮带运输机及频旋出土机等自 动化全机械化设备进行沉箱施工的挖排土作业，实现了气压沉箱 挖掘施工作业的远程可控化、无人化和自动化。 15.8.3沉井（箱）制作与下况的容许偏差，按下表规定执行

表15.8.3远并（箱）制作容许偏

15.8.8沉井下沉过程中，当下沉系数较大时，一般先挖中间部 分，沿沉井刃脚周围保留土体，使沉并挤土下沉；当下沉系数较小 时，应事先根据情况分别采用泥浆润清套、空气幕或其它减阻循 施，使沉井连续下沉，避免较长时间的停款。开孔中间宜保留适当 高度的土体，不得将中间部分开挖过深，以利沉井平稳下沉，如井 壁外侧土体发生塌陷，应及时采取砂或注浆等回填措施，以减少 下沉时四周土体开裂、塌陷对周围环境的影响。沉井下沉和封底 322

执行。 15.9.2盾构设备选型应符合下列要求： 1盾构机的形式种类紫多，如土压平衡盾构机、泥水平衡盾 构机、网格挤压式盾构机和复合式盾构机等。 隧道线形和施工条件影盾构机的尺寸和结构形式，尤其是 盾构机长度、盾尾长度，店尾间隙等。 2不管选择何种型式的盾构机，其根本目的是需满足开挖面 稳定，并控制隆沉，降低对周边环境的影响。在选择盾构机的同 时，还需考虑施工措施加以匹配， 3根据上海地区的施工经验，市区内施工隧道时，场地相对 狭小，土压平衡盾构机相对较为适宜，且土压平衡盾构机的经济性 较好。泥水平衡盾构机在长距高施工中抗磨损性能较好，且大断 面时正面土体稳定能力较高。 4盾构机同步注浆管分内置式和外置式，在密实硬塑的土层 中，外置式注浆管易造成较大阻力，且易磨损。内置式的盾构机直 径相对较大，因此需做好建筑空隙的填充。 15.9.3盾构进出洞施工应符合下列要求： 3洞门样洞是从洞门内打设至正面土体内的孔洞，是察看经 处理土体有无渗漏的直接措施。盾构进出洞施工条件的验收工作 包含：地基处理质量、洞圈测量、盾构基座安装、盾构后靠支撑、洞 圈止水装置安装以及应急措施等。 5根据上海地区施工经验，100m出洞试掘进段是作为调试 设备、摸索数据的关键区城。 15.9.4盾构掘进施工应符合下列要求： 3同步浆藏的充填系数根据不同察液取值不同，情性浆减和 可硬性浆液的充填系数为1.5~2.5；高性能浆液的充填系数为 1.2～1.5。常规钢筋混爱土管片含有个拼装孔，同时兼做注浆 孔。考虑到特殊保护要求区域内的注浆效果，可在管片上增加设 2

置注浆孔。在上海地区的隧道施工中，此措施已经成熟运用。 5隧道覆土小于1倍施工隧道直径时为浅覆土施工，易造成 开挖面失稳和隧道上浮等间题，采取隧道加载可控制上浮，地面堆 截或地基处理可提高开挖面的稳定性。 6根据上海地铁的施工情况，隧道直径为6.2m，50倍施工 继道直径即为310m，当隧道轴线半径小于此数据时应考虑采取技 术措施，以保证隧道质量。 7隧道与构筑物之间区域进行地基处理措施可以提高土体 强度，减小盾构施工对构筑物影响。此外，还可以采用加强构筑物 结构强度的措施。 8江河下施工隧道易产生变形和位移现象，高性能浆液可以 有效起到稳定隧道的作用。 9利用盾构机处理地下障碍物时，应保证盾构机具备破碎和 排出障碍物的能力，并能保证周边地层的稳定。 15.9.5管片拼装施工应符合下列要求： 5管片螺栓的拧紧程度直接关系到隧道的成环质量，以及隧 道后期变形及渗漏水的情况，管片螺栓必须多次拧紧。管片螺栓 百次疗累紧是在管片拼装时实施，第二次疗紧是在推进过程干斤项 施压管片时实施，第三次拧紧是管片脱出车架段时实施，其后可根 据实际情况，在总道贯通或防水施工时实施螺栓复紧工作。

15.10.1沉管法隧道适用于隧道穿越江、河的情况，对地质无特 殊的要求，适应性较强。 由手沉管法题道在应用时，变化情况较大，不同的十培、管段 制作、拖运沉放、水下基础、最终接头方式的选择对工期、经济性影 响很大，需进行多方案的比较。 除常规的地质勘察外，还有其特殊要求，如采用桩基的沉管法 326

式中：P最大水平顶力(kN); 入—调整系数，取1.2; N—箱涵顶上荷载（包括线路路基加固材料的重量） 327

(kN)，当线路采用便梁加固时无此项荷裁； 箱涵顶部表面与顶上荷载材料之间的摩擦系数，宜 经试验确定，也可取经验值：涂石蜡时0.17~0.3； 涂滑石粉时0.3；涂机油与滑石粉混合浆时0.2；铺 聚四氟乙烯板时0.08； N2 箱酒自重； " 箱涵底板与地基之间的摩擦系数，宜由基底土质试 验确定，也可取经验值0.7~0.8； F 垂直作用于箱涵左右两侧面的土压力之和(kN)； R钢刃脚的正面阻力，通常为100kPa～200kPa; A钢刃脚的正面面积（m）。 当线路采用便渠加固时，箱涵顶部无覆土，两侧土压力也很 顶进阻力主要来自箱涌底面的摩擦力，此时，可按下式估算 力：

墙前端应设量自上向下成45°～60°的刃脚挡板（可为现浇钢筋混 凝土刃脚或装配式钢结构刃脚，当项上有覆土时还需加设前输）， 对铁路路基，在箱涵项进范围内须降水至基底面下0.5m~1.0m 或进行其他形式的加固，如下卧层过于软弱，可在底板前端设置钢 制船头坡，或在顶进中浇搞基底快硬素混凝土垫块。 15.11.6箱涵的制作与项进充许偏差参见上海市工程建设规范 《市政地下工程施工质量验收规范》DG/TJ08一236规定。 15.11.7为新增条文。中环线北虹路下立交通道是上海软土地 区首次应用管幕法箱涵顶进的工程。其原理是以单根钢管顶进为 常础，各销管间依靠锁口相连，并在锁口处注人止水剂，形成密封 的“口”字形的止水惟幕，然后把箱涵“套”进管幕，使箱涵在管幕的 保护下推进，起到减少地面沉降的作用，箱的前方设钢两格挤 压式工具头，起到分格切土与维持开挖面土体稳定的作用，与国外 类似箱离项进工法不同的是不对管幕内土体进行全程注浆法加 固。该方法为城市地下立交通道的建设提供了定的借鉴，还有 待于更多的应用与总结，

15.12.1首级控制点的复测和地面控制网的测量主要技术要求 应符合表15.12.1规定，

15.12.1首级控制点的复测和地面控制网的测量主要技术要求 应符合表15.12.1规定，

丧15.12.1精密导线测量的主要技术要求

注n为导越的角建个司

表15.12.5触变退奖性能指标

项管的注浆分机尾同步注浆和管道沿线补浆两部分，同步注 聚量宜为机尾空原的36借，治线补浆量宜为机尾空款的3～ 倍。注浆压力宜控制在(0.8～1.2)yh（为土的容重，h为埋深）。 严格地讲，一般的长距离顶管都应该采用二根总管和两种不同配 方的泥浆。以500米为界划分是考虑简化管路系统的布置，实际 施工反映这种布置还是能够满足要求的。 15.12.10直线项管和曲线项管项进允许偏差应符合表 15.12.101和15.12.10—2的要求。

埋管施工场地主要包括制管和组装场地、管道运输及安装场 地、施工机械设备设置场地、土石方堆弃及排泥场地等。在施工 前，应与有关部门联系确定适当位置。管道在开挖沟槽前，对影响 范围内的堤岸和建筑物，应采取保护措施。 15.13.4倒虹管施工与设计时间往往相隔一段时期，为防止河道 地形的实际形状与设计不符，根据施工经验应进行校测，当不符 时，应与设计单位联系变更设计，为防止河岸设暨的管道中心控制 桩丢失或位移，应设置2个以上护桩，管道中心控制桩及水准点的 位置，应考虑设在河岸不致被水冲刷及影响通视的地段。对不通 航河道及干卓沟、洼地等的倒虹管段工后，可在两岸或坎边设置标 志桩。 15.13.5在市区通航河道中，为顺利进行水下铺设管道施工，对 施工的停事、作业及管道浮运的时间与位置或在施工期间要 求其它船舶停航等，应事先与航政、航道部门联系，商定有效措施。 拖运法是将管道用滑轨或滚木等牵引到铺设管道位置或拖运到管 道位置进行沉管。浮运法是将管道两端管口封堵后人水，而后将 浮在水中的管道用人工或船只等方法运到管道位置进行沉管。为 防止河道因涨落潮或汛期水位的变化导致影南管道拖运或浮运， 331

15.14.1通道的尺寸超过此标准时，应对冻结法的设计进行有效 的论证。 15.14.2冻结法通道施工质量标准应满足下列要求： 2根据上海地区的施工经验和冻士性服试验，冻士平均温度 在达到一10℃时，其抗压强度可达3.5MPs，抗折强度可达 1.8MPa，抗剪强度可达1.5MPa，可根据性能指标对应的安全系 数来核算冻土的安全厚度。 15.14.3冻结法通道施工应符合下列要求， 1在采取冻结法的周边区城应采取针对性的工程勘察，获取 土层的物理力学特性指标、水质指标和地下水的活动特征。地下 水活动特征应包含流向和流速等资料。冻土试验应获取土层的热 物理特性指标和冻土的物理力学特性指标。 2在富含水地层中，冻结孔施工时易产生资通现象，因此必 须采用防喷涌措施，如孔口管二次开孔措施、地层预注浆加固指施 等。速结孔开孔间距偶差不应大手150mm，孔偶斜不算大手1% （终孔闻距不宜天于1.2m），成孔后应采用经纬仪灯光测斜法或 水平陀爆测斜仪进行测量复核。冻结管的测试压力应为冻结盐水 压力的1.5~2.0倍，或不小于0.8MPa，施压应达30分钟且压降 不得大于0.05MPa，并延续15分钟压力保持不变为合格。 3测温孔的实测温度达到土的结冰温度时，此处即为冻结准 幕发展的边界。因此，测温孔宜布置在设计冻结孔间距较大的冻 结惟幕边界上，或是预计冻结薄弱处。根据监测数据可以计算冻 结壁厚度和平均溢度。 4开挖条件包括各监测数据情况、冻结惟幕的分析报告、冻 结区城探孔情况、防护门设置和试验情况、应急措施等。 33

16地基基础工程检测和监测要点

16.1.2地基需础工程监划是地

16.1.2地基需础工程监划是地 群化工和商鑫化 设计的重要组成部分，它为修正设计和施工参数、预估发展趋势、 确保工程质量，有效监控评价对周边环境影响提供依据

16.2天然地基静载荷试验

16.2.1本节提出的试方送及相应的有关要求，为确定裁有板 下应力主要影刷范制内地基的极限承载力提供依据。平板载简试 验的作用深度约为1.5～2.0倍载荷板边长（宽度）或直径。对于 一个面积0.5m、边长0.707m的方形载荷板，当载荷板下天然地 基的厚度大于1.5m时，其受下卧层影响较小。 1.最终应加载至地基破坏，这是为了确定极限承载力的要 求；因此在试验前对极限承载力应有初步预估，试验的最大加载盘 应为预估极限承裁力的1.2倍，并以此确定加荷等级。 2.平板载荷试验结果与载荷板面积（边长尺寸）有关，所谓 “地基承载力的尺寸效应”与土层性质也有一定关系，应根据不局 的土性选用相应大小的载荷板，载荷板面积不宜太小；此外，试验 时尚应考惠载荷平板作用深度和下卧层的影响。 3.条文“保持试验土层的原状结构和天然湿度”的目的主要 是使静教试验尽量模拟基础的实际状况。参考冶金部行业标准 （岩土工程动禁技术规程》申的岩土静力荷载试整规程》YS5218 一2000，当试验标高低于地下水位时，应先将地下水位降低到试验 标高后再进行开挖，试验设备安装完成并使地下水位恢复后再开 始试验；一般情况宜恢复至原水位再进行试验，某些工程中若恢复 335

至原水位时无法进行试验时，可将水位恢复至载荷板处进行试验。 在上海，绝大部分静载荷试验采用压重平台装置提供反力，较少使 用地错反力装置， 4，在现场进行载荷试验时，如地层较软时应减小每级荷载的 增量，宜分12级进行加载，这样出来的曲线才能较好地确定实际 地基承载力的大小。每级荷教在其维持过程中，应保持加荷值的 稳定，是指其误差应控制在本级加载量士10%范围之内。 16.2.2本条增加“同时累计沉降量达载荷板宽度（或直径）的 7%以上”，主要是为了满足在较大况降量时力~s曲线上出现明显 陡降段的要求，

16.3单拼承设力试险

的承载力时应注意锤与桩的匹配能力，宜慎用。对多支盘灌注桩、 大直径扩底桩、超长藻注桩、嵌岩桩、后注浆桩，不宜采用本方法检 测单桩坚向抗压承懿力。

大直径扩底桩、超长满注桩、嵌岩桩、后注浆桩，不宜采用本方法检 测单桩竖向抗压承载力。 16.3.2根据试验目的不同，决定试验最大加载量。 16.3.3以往上海地区大多数静载试验都是验收性检测试验，很 少能做出的极限承载力，即试验做到地基土破坏。本条明确规 定了施工前为设计提供依据的静载试验宜加载至地基土破坏并明 确了试桩的检测比例，强调“施工前为设计提供依据的静裁试验” 该项检测工作的重要性。 16.3.4现行行业标准《建筑基桩检测技术规范》JGJ106第 3.3.1条“当设计有要求或满足下列条件之一时，施工前应采用静 载试验确定单桩竖向抗压承载力特征值：1设计等级为甲级、乙级 的桩基；2地质条件复杂、桩施工质量可靠性低；3本地区采用的新 桩型或新工艺。检测数量在同一条件下不应少于3根，且不少于 总桩数的1%；当工程桩总数在50根以内时，不应少于2根。”第 3.3.5条当设计有要求或满足下列条件之一时，应采用单桩竖向 抗压静载试验进行验收检测：“1设计等级为甲级的桩基；2地质条 件复杂、桩施工质量可靠性低；3本地区果用的新桩型或新工艺。 4挤土群桩施工产生挤土效应。检测数量在同一条件下不应少于 3根，且不少于总桩数的1%，当工程桩总数在50根以内时，不应 少于2根。规范没有说明3.3.1条与3.3.5条两者之间的关系， 即两条是同时执行还是执行其一即可。现行上海市工程建设规范 《建筑基柱检测技术规程》DGJ08一218第4.3.3条实质上是对应 现行行业标准的第3.3.5条，但强调要采用慢速法静载试验进行 验收检测，本次改动后基本含义是对于符合16.3.3条规定条件 之一的工程，当为设计提供依据的试桩与验收检测试为同一条 件即柱型、桩长、桩径等完全一致时，施工前的静载荷试桩数量可 计人验收性检测的试桩数量，即采用静载试验进行承裁力检测的 337

16.3.2根据试验目的不同，决定试验最大加载量，

总检测数量控制在总桩数的1.0%以内即可。对于16.3.3条规 定以外工程，优先考虑采用静载荷试验进行承力验收性检测，也 可采用静载和高应变法相结合的方法进行验收检测，即总桩数的 0.5%的静载加3%的高应变。由于目前上海地区大多数静载试 验还无法做到抽检，故验收性检测同样重要。 由于市政工程呈线性分布，承台类型不一，桩的长度、直径不 同，所处土层分布不同，为了保证各种不同直径和桩长的桩基，在 不同地质情况下，检测具有代表性、针对性、均匀性，非常重要，市 政工程桩基正式施工前，应事先控制，将桩基检测的内容、频率、数 量、具体桩位编号规划好，以便在施工中按要求执行。 “单位工程内同一条件”是指同一工程地质状态，同一桩型、规 格，同一施工工艺，同一施工队伍、人员素质、机具条件，同一设计 要求等方面内容。 16.3.5考意到上海软土地区的特殊性，各行业及地方规范中建 筑工程对休止期的要求相对更严格些，故沿用原规范的提法。参 照建筑工程及港口工程行业标准，利用已完成轴向静载试验的桩 进行水平静载试验时，其间歌时间不应少于3d。利用已完成抗压 静载试验的桩进行抗拔试验时，其间款时间不应少于5d， 16.3.6承载力试桩本身要有代表性，试验前对试桩进行桩身完 整性检测，可有效避免由于桩身本身缺陷而影响试验结果的现象， 并可对异常试验结果进行分析。为设计提供依据的试验中，需注 意试桩、错桩或抗拨桩本身强度验算的重要性。有些试验无法加 载至地基土破坏，不少是由于错桩抗拨力所限或抗拨试桩本身抗 钢筋配筋不足造成的。 16.3.7试验设备能力是试验能够保质保量完成的必备条件，反 力装置（结构）所能提供的反力不得小于试验最大加载量的1.2倍 是最低要求，对破坏性试验、试验对象为桩端后注浆灌注桩以及某 些带有科研性质的静载荷试验，反力装置（结构）所能提供的反力 228

富余量要有所提高。高应变试验谨重应不小于预估单桩极限承载 力的1.5%，取原规范规定的0.8～1.5%的上限值。现行行业规 范《建筑基桩检测技术规范》JGJ106锤重规定为"锤的重量应大于 预估单桩极限承载力的1.0%～1.5%”，考虑到上海地区桩长较 长，尤其是灌注桩，通常较难被打动，故取上限。对于用高应变试 验来检测、验证桩身完整性时，锤重则可适当减轻。 16.3.9~16.3.11建筑工程、市政桥梁工程及港口工程在试验 加、卸载要求方面差异性较大，沉降稳定标准也各不相同，详见表 16.3.9一1。由于各自特点不同，很难做到统，故规范条文中末 做具体规定。由于慢速维持荷载法的稳定标准及试验中止加载、 卸载标准行业之间差异性不大，基本沿用了现行上海市工程建设 规范《建筑基桩检测技术规程》中的提法。当采用快速法进行验收 性承载力检测时，要求最后2级荷载采用慢速法稳定标准，这较上 海市工程建设规范《建筑基桩检测技术规程》的“应判断其沉降的 收敛性”要严，主要考患控制快速法试验检测的质量。需要时，试 桩的加载、卸载亦可采取单循环或多循环加载方式。试桩抗压、抗 拨及水平极限承载力判别基本沿用了上海市工程建设规范《建筑 基桩检测技术规程》中的提法。地基土水平抗力系数可根据试验 结果按现行行业标准《港口工程桩基规范》(JGJ254一98）局部修 订(桩的水平承载力设计)附录C中的方法确定，16.3.9条第5 款“当桩长大于40m时，应考虑桩身弹性压缩量”，但具体数值未 给出，表16.3.9一2的试验数据主要来自本次规范修订收集的部 分有桩顶及桩底沉降测试的静载荷试桩资料，共计5个工程15根 (次)试桩，每10m桩身弹性压缩量范图为(2.35～7.81)mm，平均 值为4.01mm，可供相关试验单位参考，

16.4.4对桩身完整性存在明显缺陷的直类桩，设计单位往往需 要知道缺陷的缺陷定量程度及缺陷对承载力的影响程度，因该 类型桩的承截力主要受限于桩身结构强度，高应变检测的瞬间冲 击荷载很难判断处缺陷部位的桩身结构强度，故必要时宜选用静 载试验确定其桩身完整性及承裁力。 16.4.6上海地区的桩普遍较长，尤其是瀛注桩，根据目前经验， 低应变方法检测缺陷的有效深度一般仅到桩项以下30m左右，不 同的地质条件、桩型、休止期及采用不同的测试仪器，检测的有效 深度会有所不同。超长桩在采用低应变检测时实际上是无法得到 桩较深部位的桩身完整性信息，故对任何类型的超长桩，宜慎重使 用。低应变检测波形本身质量好坏会受桩顶表面是否平整、坚硬 影响，故强调对桩顶面的处理。 16.4.7国家标准《建筑地基基础工程施工质量验收规范》50202 一2002对温注桩孔径偏差规定，“负偏差应为0，正偏差宜为 50mm，上海市标准《钻孔灌注桩施工规程》DG/TJ08一202一 2007中也有类似规定，但同时也要求混凝士漫注的充盈系数不得 小于1，也不宜大于1.3，两者负偏差都严格要求不得小于0，但正 偏差上限规定两者之间不具备协调性，从对工程桩使用影响的角 度，故本条强调对孔径严格控制负偏差。 16.4.9本条对超声波测管埋设数量及超声波管本身作了明确规 定。目前常用的超声波管的内径多为50mm~55mm，埋管主要由 桩基施工单位在下放钢筋笼时将超声波测管同时埋入，由于管材 本身质量较差、管感较薄、焊接质主差、管位置固是不率而导致声 测管弯、扭及堵管的现象很多，这些将直接影响超声波检测结果， 故超声波埋管需引起足够重视，由于堵管原因检测深度未达到全 桩长的桩应仅对检测深度范围进行评定。 16.4.10根据目前的钻芯施工经验和设备水平，钻芯过程中孔 偏、孔斜(或桩本身微斜)时有发生，当取芯检测深度超过30m，钻 343

孔偏出桩身的概率就会很高，取芯成功率也较低。芯样抗压强度 试验强了要在潮湿状态下进行，这样比较符合上海地区桩的实 际使用状态，也强调了桩的混凝土取芯强度检测有别于上部结构 的润凝士取芯检测

16.5地基处理检测惠点

16.5.1本条强调了地基处理检测的目的、重要性，它是指必须通 过地基处理的检测来确保施工质量，及时对设计方案进行调整，并 且最终对场地地基处理方法的选择以及加固效果进行判定。各种 地基处理方法的一般规定、设计计算、施工和质量检验可参见现行 上海市工程建设规范《地基处理技术规范》DG/TJ08一40相关章 节。基坑加固的检测详见上海市工程建设规范《基坑工程技术规 程>DGJ08一61相关章节并参考本节执行。 16.5.2本条明确了地基处理检测应根据工程施工不同的阶段分 时段进行，以达到及时发现问题、采取必要措施，控制、监和指导 施工，为工程设计以及地基处理的效果评价提供依据的目的。地 基处理应进行加固前后对比。 16.5.3本条明确了地基处理检测应分为施工质量检验和效工验 收检验两个阶段，并新增了开挖检、净力触探试整、标准贯人试 验、动力触探试验，密实度试验、波速法、取样（芯）法等原位检测方 法和室内土工试验测试方法，强调了对地基处理进行综合检测的 重要性。各种检测方法的具体实施详见相关规范。 对于水泥土桩、高压喷射注浆加固体复合地基，应根据工程设 计要求，成桩7d后，采用浅部开挖桩头（深度宜超过停浆（灰）面下 0.5m)的方送，选取一定效量的桩体进行开挖，检查加固体的外观 质量、均勾性、整体性等。对相邻桩搭接要求产格的工程，应在成 桩15d后，选取一定数量桩进行开挖，检查搭接情况。经触探和载 荷试验检验后对桩身或高压喷射注浆加固体质量有怀疑时，可在 344

1.补充了“严禁在周围存在震动情况下进行试验”，这是由于 震动会对数据的稳定性产生较大影响。 2.每级荷裁在其维持过程中，应保持加荷值的稳定，是指其 误差应控制在本级加载量士10%范围之内。 3.由于目前各试验单位试验标准不一样，为统一试验要求而 微本条规定。 4.复合地基的承载力应采用静载试验进行检验，预压、换填、 强夯、注浆等方法处理后的承载力检验应以静载试验为主，结合静 力触探试验、标准贯入试验、动力触探试验等方法进行。试验数量 的要求可参考现行国家标准《建筑地基基础工程施工质量验收规 范>GB50202中的有关规定。 16.5.5单桩竖向静载荷试验： 3如圈形单桩可采用等直径圈形载荷板，双轴水泥土搅拌桩 可采用矩形载荷板或“o”形载荷板。 4常规板宽均应满足此条要求，对于板宽≥2.0m时，因工 程中常用千斤顶的行程范图为20cm，故难以满足“累计沉降量达 到载荷板宽的10%”的要求，此时可能因千斤顶的行程原因而终 止加载。 16.5.6复合地基静载荷试验 1正三角形布桩压板应为圆形。 2常规板宽均应满足“试验标高处的试坑长度和宽度，应大 于裁荷板尺寸的3倍，基准聚支点应在试坑之外”要求，对于板宽 大于等于2.5m时且标高较低时，试坑开挖和试验的难度较大，可 根据实际情况有所调整，但试坑长度和宽度应不小于载荷板尺寸 的2倍，基准梁支点应在试坑之外，此时宜考虑试坑尺寸调整对试 验结果的响。 5极限承载力的确定 3）按累计沉降量确定：

以水泥土桩累计沉降量已达到s/6等于0.05所对应的荷载 作为极限承载力，是基于： ①绝大多数复合地基试验量现的p～s曲线为缓变形曲线，自 始至终没有明显的陡降段，有关单位普随机分析50个工程135根 复合地基曲线，在1.5～2.0倍容许荷载范围内，达到极限状态的 仅有11根，约为8.1%，近92%的复合地基试验均未达到极限状 态。对于这种类型的复合地基，用总沉降控制比较合理。 ②在分析了大量复合地基试验数据基础上，提出用：等于 0.056作为按沉降量确定极限承裁力的标准比较合适，表16.5.6 1列出了23个工程47根p~s曲线呈缓变形水泥土桩复合地 基试验结果，包括沉降s等于0.016对应的承载力以及2倍于该 承载力时的实际盛量

由此可见90%以上的桩该值为0.036～0.076，平均值为 0.056。因此，如者以0.056的累计沉降量对质成的承载力作为破限 承载力的控制标准，则与以往按s等于0.016确定容许承载力控 制标准基本一致

16.6.1一般要求 近年来随着上海地区高层建筑大量涌现以及越江隧道、上游 引水、合流污水、地铁等大型地下工程先后动工，基坑开挖也越来 越深、面积越来越大。上海地区基坑工程有许多成功的例子，也有 一此失败的教训，从多年的工程实段中，人们认识到在深基坑施 工过程中，必须对基坑支护结构、周围土体和相邻的建筑物、管线 等周边环境进行系统的监测，才能对工程情况有全面的了解，实现 信息化施工、避免事故发生。同时基坑监测又是完善发展设计理 论、设计方法和提高施工水平的重要手段。具体的监测技术要求 可参见现行上海市工程建设规范《基坑工程施工监测规程》DG/ TJ082001, 基坑监测前应根据基坑圈护设计图纸、设计监测要求、勘赛成 果文件、基坑影响区地下管线图、地形图及周边建筑物情况等资料 编制完整的监测方案。 基坑工程施工监测项目可根据设计要求、监测目的、支护结构 形式及周围环境保护要求确定。 16.6.2监测准备和仪器设备 1对保护建筑、现状较差的建筑进行基坑周边环境调查时若 有必要可请第三方监督。 2在城市里进行基坑工程施工往往会对周围环境产生不利 影响，甚至引起多方纠纷，建立施工前归档资料可作为今后处理约 纷的依据。 ·5监测过程中所使用到的各类传感器在埋设前均应进行标 定，各种测量仅器除精度应满足要求外，还应由法定计量单位进行 检验、校正。监测用传感器选型应考到基坑监测的特殊情况，如 观测时间长，高温、零雨、严索等恶劣气象对传感器的影响，以及土

体介质的适应性。 6水准基准点的选择和埋设应考虑上海市地面沉降的影响， 尤其是监测周期较长的基准点。基准点的埋深应与观测对象要求 相适应。 16.6.3图护体系监测点布量 1当分段开挖时，每个开挖面至少应有一个监测点。 3围护墙侧向变形(测斜)监测点布置间距应与基坑工程等 级、开挖段的长度相匹配，等级高的工程监测孔间距应加密，应保 证每个开挖段有1个监测孔，如基坑侧边较短时（小于20m）可布 设1个监测孔。宜在两个方向均进行监测，求失量和的方向和最 大位移。出现围护墙侧向变形（测斜）监测管受损影响维续监测时 应在对应位置处补设土体侧向位移进行监测。 5支撑内力监测点应布量在受力简单、易于分析的位置。 目前上海用表面应变计测试较少，一般作为应变计、应力计或 轴力计失效时的应急预案使用，此时监测点宜布置在支撑长度的 1/3部位。 支撑内力监测点布置应选择轴向受压的支撑杆件布置；每个 截面内埋设的4个传感器可上下或左右对称布置。轴力计算可采 用如下公式：

已发生了较大的差异沉降，应及时增设监测点； 2)裂缝监测点要求成对布设，其两点连线要求垂直于裂继，是 为了能正确地反映出裂缝的宽度和变化情况，

16.6.5监测监控值

益监恒业用变化 值不应超 过设计限值。监控值的确定应分别根据围护设计单位和工程管理 部门的要求确定，也可参见上海市工程建设规范《基坑工程技术规 范》（DB/TI08一61)的有关规定

16.7.1一般要求 1在软土地基中打入或沉入预制方桩、预应力桩、钢管桩、钢 板桩等构件时，会产生挤土效应，必要时应按要求进行监测。软土 地基中打人（况人)或拨除其它有挤土效应的构件时，可参照本节 执行。 在渗透性弱，强度低的饱和软黏土地基中，大量、密集的挤土 桩或部分挤土桩的沉入会使周围地基土体受到明显的挤压并产生 较高的超静孔隙水压力，使周土体的侧向挤出、向上降起现象比 明显，对周周先沉人的桩和邻近的建筑物、地下管线将产生十分 有害的影响，锤击沉桩施工时产生的强烈振动也会使软黏土产生 附加沉陷，砂土、粉性土中孔隙水压力上升，甚至导致液化，并且都 将导致地下管线开裂、建筑物产生裂缝，影响正常使用。沉桩时产 生的噪音会影响附近地区居民的正常生活和工作。为了保护周围 建筑物和地下管线安全，应在沉桩期间有针对性地采取监测措施， 并有效合理地控制施工进度和施工顺序，使沉桩施工带来的种种 不利影响减小到最低程度。 2为了合理确定监测方案和对测试数据作出评估，在沉桩 前，应对沉桩区和沉桩边缘3倍桩长范国内环境状况进行详细调 353

查研究，收集如下有关资料： 1)桩的类型、断面、桩长、数量、布置图、沉桩的施工流程； 2)土层的工程地质、水文地质资料，包括：土层剖面图、土的物 理力学性质、土的渗透性、地下水位、静力触探贯入阻力曲线等； 3)周圖建筑物的总平面图、基础类型、使用现状等； 4)周围地下管线布量图、煤气管和上下水管的管材、管节长 度、管径、接头构造、闸阀位量、埋设深度、电缆线的规格型号、负 荷，通讯电缆的规格型号、服务范围等； 5）测量基准点的等级、距高等： 6)周围建筑物、地下管线对不均匀沉降和水平位移的敏感程 度，沉降、沉降差、水平位移监控值等； 3况桩对周国环境的影程度，不仅与沉性的方式、桩长、械 径、桩数、桩的密集程度有关，还与施工速率、流程、土质条件等诸 多因素有关，因此监测项目应根据具体情况而定。对于锤击法和 报动法沉械，必要时宜进行据动监测和赚音监测

益新光，收集如下有天贵料 1)桩的类型、断面、桩长、数量、布置图、沉桩的施工流程； 2)土层的工程地质、水文地质资料，包括：土层削面图、土的物 理力学性质、土的渗透性、地下水位、静力触探贯人阻力曲线等； 3)周圖建筑物的总平面图、基础类型、使用现状等； 4周围地下管线布量图、煤气管和上下水管的管材、管节长 度、管径、接头构造、闸阀位量、埋设深度、电缆线的规格型号、负 荷，通讯电缆的规格型号、服务范围等； 5）测量基准点的等级、距高等： 6)周围建筑物、地下管线对不均勾沉降和水平位移的敏感程 度，沉降量、沉降差、水平位移监控值等； 3况桩对周国环境的影程度，不仅与沉性的方式、桩长、棚 径、桩数、桩的密集程度有关，还与施工速率、流程、土质条件等诸 多因家有关，因此监测项目应根据具体情况而定。对于锤击法和 振动法况桩，必要时宜进行振动监测和噪音监测。 16.7.2监测项目和方法 1打桩时土体中孔欧水压力增长是引起土体位移的主要原 因。通过孔隙水压力监测可掌握场地地质条件下孔愈水压力增长 及消的规律，为调整打性建率、设置释效孔、桩位预钻孔、设产需 离板桩和地下连续墙、开挖地面防属沟、设置袋装砂井和塑料排水 版等减少挤土彩的措施等提供施工参数。 孔隙水压力计上限值宜大于静水压力值和预估的超静孔隙水 压力值之和，一般宜为100kPa～200kPa。在深度大于20m时上 限可为400kPa~600kPa。 当沉证引起地基土中的孔原水压力急刷上升时，该处地基土 将会产生移动，危及该处的建筑物及地下设施，当沉桩引起的孔 水压力增量与上覆土层有效压力之比达到60%时，应及时向施工 单位出警告，建议采取有效措施控制孔隙水压力的增长。 354

16.7.2监速项目和方法

1打桩时土体中孔欧水压力增长是引起土体位移的主要原 因。通过孔隙水压力监测可掌握场地地质条件下孔欧水压力增长 及消股的规律，为调整打性速率、设置释散孔、桩位预钻孔、设产需 离板桩和地下连续墙、开挖地面防展沟、设置袋装砂井和塑料排水 板等减少挤土影响的措施等提供施工参数。 孔隙水压力计上限值宜大于静水压力值和预估的超静孔隙水 压力值之和，一般宜为100kPa～200kPa。在深度大于20m时上 限可为400kPa~600kPa。 当沉桩引起地基土中的孔隙水压力急剧上升时，该处地基土 将会产生移动，危及该处的建筑物及地下设施，当沉桩引起的孔 水压力增量与上覆土层有效压力之比达到60%时，应及时向施工 单位提出警告，建议采取有效措施控制孔晾水压力的增长。 354

不回能工阶股作业隐声限值见下表

不回能工阶股作业隐声限值见下表

表16.7.2一3不固施工阶段作业限声愿值

表中所列噪声值是指与敏感区城相应的建筑施工场地边界线 处的限值。如有几个施工阶段同时进行，以高噪声阶段的限值 为准，

GB／T 2423.51-2012标准下载表中所列噪声值是指与敏感区城相应的建筑施工场地边界线

16.8构据进对图围环境影胞监测

16.8.1盾构法隧道施工监测应制订详细的监测方案，在监测方 案制订时，除应考虑常规要素外，要考虑到隧道施工在时间及空间 上逐段推进的得点，在点布置、监美频率等方面进行优化，重点 监测隧道施工某特定阶段对特定区城的影响。 16.8.3地表环境参数的变化与盾构掘进存在直接因果关系，监 测记录应附施工现状、荷载变化、地层岩土条件、气象等情况，同时 将二者监控量测数据同步分析，可对其中因果关系进行确证，以了 解地下隧道施工对环境的直接影响程度。 16.8.4在盾构法隧道施工对环境影响监测中，应尽可能采用直 要的观损方送来监环境中关准对象的变形情况，仪当直接方法 受环境条件限制而不可行时，才选择间接方法来进行监测。 16.8.6盾构法隧道施工对环境的影响监测范围的确定首先要计 算分析施工所造成的影响范围，具体的分析方法可参见本规范第

14.6.1条条文说明，在确定了变形影响范围后，再对变形影响范 围内的监控对象进行分类，考虑沿线工程环境的具体特点、变形敏 感性、使用要求、重要程度等因素。监测点的布置一般情况下应布 置直接点，只有无法布暨直接点的，才可通过间接点来进行监测， 监测点的布置应能反映监测对象的变形反应特征，建筑物竖向变 形观测点布量应满足本规范16.9.3条规定，倾斜变形观测点应布 置在建筑物结构特征点处。 16.8.7盾构掘进的进出涡段和有特殊保护要求部位的监测点布 设可在要求的基础上加密，可以由此获取更加丰高的监测数据。 根据上海地区盾构施工技术，在隧道所处地表布设纵向监测点和 横向监测断面点能够较好的反映沉降数据，纵向监测点处在隧道 轴线上，横向监测断面与隧道轴线垂直。例如；上海某地铁隧道工 程，隧道直径为6.2m，隧道单环管片宽度为1.2m，隧道埋深为6m ~14m，其纵向监测点为每5环一点，横向监测断面点在隧道埋深 6m时，监测断面布设7个点，隧道轴线上布设1点，两侧各3点， 距离中心分别是2m、4m、7m，每个监测断面间距10m；横向监测 断面点在隧道埋深8m时，监测断面布设7个点，隧道轴线上布设 1点，两侧各3点，距离中心分别是5m、10m、15m，每个监测断面 间距20m。 16.8.8盾构刀盘前20m至盾尾后30m的范围是指城市地铁盾 构的工况，盾构直径为6m左右，对于大直径隧道工况，其重点监 测段应根据实际情况进行确定。监测频率应根据工程的实际情况 加以调整，以实现信息化施工要求。 16.8.9对于优秀历史建筑的检测，除应满足现行上海市工程技 术规范<房屋质量检测规程》(DGJ08一79)规定外，还应符合上海 市历史文化风貌区和优秀历史建筑保护条例及其它有关法规的 规定。 16.8.10 对于上海地区土层条件下的盾构法施工对环境影响的

特点而言，盾构掘进施工期间监控对象发生隆起和沉降均有表现， 隧道形成后长期表现为沉流降，而且沉降稳定时间相对较长，对此， 本规范规定环境影响监测应延续一段时间，此间监测频率可根据 指标变化速率适当放宽。考虑到工程建设环节的转换，本规范规 定至少监测室结构主体贯通后三个月，此后的监测情况则需要根 据变形发展、监测对象的损坏程度等综合确定，并由相应的主体单 位制订监测方案和实施。 16.8.11报警指标应综合考虑多方面的因案并结合必要的计算 分析来确定，本条文仅规定了确定的基本原则

16.9建效物源隆降观测要点

16.9建效物源隆降观测要点

16.9.1本节规定需进行沉降观测的建筑物（含地下构筑物）范 围。与原规范14.10.1条文相比范围有了扩大。 近年来上海的城市建设有很大发展，地铁、轻轨、高架桥等等 以从未有过的速度迅整通现，高时考感到上海典型的软士地区，存 在大面积的地面流降区域，这些长距高线状延伸工程往准横跨儿 个沉降灌斗区城。本次规范修订结合本规范涵盖范围的扩大对沉 降观测范国作了调整。 16.9.2本条在原规范14.10.2条内容基础上增加了大型码头和 桥、高架道路、轻轨和地铁等工程可采用基岩标的要求，并应定 期检验它们的稳定性。 在上海这样发生大面积地面沉降地区进行建筑物沉降观测工 作DB11／T 1190.1-2015标准下载，水准点的选择是很关的。普通的建筑由于体型较小，可以认 为在同一个沉降区域内。而桥梁、高架道路、轻轨等由于跨度大， 需越不同的沉降漏斗区城，采用基岩标可以使监测结果反映地 面区域沉降的影南，因为所测沉降包括了两部分：一是地面的区城 沉降量（随时间变化），二是大型码头和桥梁、高架道路、轻轨和地 铁等工程自身的沉降量。此部分沉降量也可设置同深度沉降标进 360

行监测。 16.9.3本条在原规范14.10.3条内容基础上增加了沉降点布设 的内容，基础下有暗浜或地基局部加固处、人工地基与天然地基接 壤处、挖填方交界处等地基土性差异较大处；重要码头、地下管线 等的端点、转角处及必要的中间部位；护坡工程应按待测坡面成排 布点，轻轨高架桥一般为高架桥承台的两侧的立柱上，桥架一般为 桥梁两端左右两侧和桥中接缝的两边。 16.9.4本条在原规范14.10.4条内容基础上增加了大型码头和 桥梁、高架道路、轻轨和地铁等工程的沉降观测应严格按照一、二 等水准的要求执行。 16.9.5本条在原规范14.10.5条内容基础上增加了当出现基础 附近地面荷载突然增减等情况或建筑物突然发生大量沉降、不均 勾沉降或严重裂缝时应及时增加观测次数；当工程有特殊要求时， 应根据要求进行观测。长距离的生命线工程应根据政工时和运营 期间变形的大小调整测量的频率，当两侧有施工或其他因索可能 影啦其安全应加大测试的题率