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SPM_平安金融中心项目_施工管理阶段_主体结构施工方案_86超大规模模板支撑架安全专项施工方案+计算书.pdf

主梁弯矩图(kN·m) =Mmax/W=0.86×10/4490=192.29N/mm²≤[f]=205N/mm² 满足要求！

A 3 5 0.632 主梁变形图(mm) Vmax=0.63mm≤[v] =1/400=400/400=1mm 满足要求！ 4、支座反力验算 R=0.54kN，R2=17.54kN，R3=17.54kN，R4=0.54kN 七、立柱验算

bh/12=1000×15*/12=281250mm。面板计算简图如下

建筑施工组织设计案例************* AT (1] A2 [2] A3 [3] 4 [4] A5 160 1/ 150 160 L 160 +

R'max=1.143xlxG4k=1.143x0.16x31.2=5.6kN

q=7.49kN/m Mmax=max[0.1xqx1?,0.5xqxl1′]=max[0.1×7.49x0.62, 0.5×7.49x0.05′]=0.27kN.m =Mmax/W=0.27×10%54000=4.99N/mm*≤[f]=11.7N/mm 满足要求！

Vmax=max[0.6xqxl,qxli]=max[0.6x7.49x0.6，7.49x0.05]=2.7kN Tmax=3Vmax/(2bho)=3×2.7×1000/(2×90x40)=1.12N/mm²≤[t]=1.4N/mm² 满足要求！

q=5.6kN/m V1max=0.677qL*/(100EI)=0.677×5.6x600*/(100x7650x2430000)= 0.26mm≤600/400=1.5mm V2max=qL4/(8EI)=5.6x50*/(8×7650×2430000)=0mm≤50/400=0.12mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=max[1.1×7.49x0.6，0.4x7.49x0.6+7.49x0.05]=4.94kN 正常使用极限状态

因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下：

2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值

0.85kN 2.47kN 2.03kN 2.03kN 2.03kN 2.03kN 2.47kN 0.85kN a1 [1] A2 [2] + 450 600 150

同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R1=0.85kN，R2=2.47kN，R3=2.03kN，R4=2.03kN，Rs=2.03kN， R6=2.03kN，R7=2.47kN，Rg=0.85kN 正常使用极限状态：R'=0.64kN,R2=1.85kN,R3=1.5kNR4=1.5kN,R's=1.5kN， R6=1.5kN，R'7=1.85kN，R8=0.64kN 1、抗弯验算

王梁弯矩图(KN·m) max=Mmax/W=0.42×10°/4490=94.6N/mm²≤[f]=205 N/mm 满足要求！

梁左侧剪力图(kN) Tmax=2Vmax/A=2×4.41×1000/424=20.78N/mm²≤[t]=120 N/mm² 满足要求！

Vmax=0.4mm≤600/400=1.5mm 满足要求！

同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N=0.95×8.19x2=15.57kN≤Nt=32.08k 满足要求！

8.2.2(3)1500*2000梁模板（碗扣式）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称KL1新浇混凝土梁计算跨度(m)7.8混凝土梁截面尺寸(mmxmm)1500x2000新浇混凝土结构层高(m)5二、荷载设计面板0.1面板及小梁0.3 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m²)楼板模板0.5 模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m）24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m²)1. 1振捣混凝土时产生的荷载标准值对水平面模板取值[Q2k(kN/m²)模板工程支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式小梁平行于砼梁截面支撑架立柱沿梁跨向间距la(mm)600步距h(mm)1200立柱根数8立柱布置方式等间距立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)0,300,300,300,300,300,300,300底模下设小梁间距(mm)200梁底支撑主梁一端悬挑长度(mm)300第1页，共15页

本图制支控构造仅作示意，具体详现举拍板设讯

W=bh*/6=1500x15×15/6=56250mm，=bh*/12=1500×15×15×15/12=421875mm q1=0.9xmax[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k 35×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9xmax[1.2×(0.1+(24+1.5)×2)+1.4×2, 35×(0.1+(24+1.5)×2)+1.4×0.7×2)×1.5=95.78kN/m q1静=0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)xh]×b=0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)x2]×1.5=93.13kN/m 第3页，共15页

=Mmax/W=0.14×10%/54000=2.57N/mm²≤[f] =11.7N/mm²

Tmax=3Vmax/(2bho)=3×2.66×1000/(2×90×40)=1.11N/mm*≤[t]=1.4N/mm 满足要求！

承载能力极限状态 R1=1.74kN，R2=4.98kN，R3=4.29kN，R4=4.29kN，Rs=4.98kN，R6=1.74kN 正常使用极限状态 R,=1.39kN，R2=3.98kN，R,=3.42kN，R4=3.42kN，Rs=3.98kN，R6=1.39kN

主梁自重忽略不计，计算简图如下：

主梁计算简图一(kN·m)

由上节可知R=max[R1，R2，R3，R4，R5，R6]=4.98kN，R=max[R1，R2，R3 第 6 页, 共 15 页

R4,Rs，R6]=3.98kN 1、抗弯验算

主梁弯矩图一(kN·m) =Mmax/W=0.425×10/4490=94.65N/mm²≤[f]=205N/mm² 满足要求！ 2、抗剪验算

主梁弯矩图一(kN·m)

Vmax =7.47kN

Tmax=2Vmax/A=2x7.47×1000/424=35.24N/mm*≤[t]=125N/mm 满足要求！

Vmax=0.346mm>[v]=1/400=600/400=1] 满足要求！

主梁变形图一(mm)

主梁计算简图一 立柱5：R5=16.83kN，同理可得 立柱1：R=5.88kN，立柱2：R2=16.83kN，立柱3：R3=14.46kN，立柱4：R4=14.46kN 立柱6：R6=5.88kN 主梁计算简图二 立柱5：Rs=14.94kN，同理可得 立柱1：R1=5.22kN，立柱2：R2=14.94kN，立柱3：R3=12.84kN，立柱4：R4=12.84kN 立柱6：R6=5.22kN 正常使用极限状态 主梁计算简图一 立柱5：R5=13.45kN，同理可得 立柱1：R,=4.66kN，立柱2：R2=13.45kN，立柱3：R3=11.56kN，立柱4：R4=11.56kN 立柱6：R6=4.66kN 主梁计算简图二 立柱5：R，11.94kN，同理可得

立柱1:R1=4.14kN，立柱2:R2=11.94kN，立柱3：R3=10.26kN，立柱4:R4=10.26kN，立柱6：R6=4.14kN七、立柱验算钢管类型(mm)Φ48x3立柱截面面积A(mm²）424立柱截面回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49立柱抗压强度设计值[f(N/mm²)2052=h+2a/i=2600/15.8=164查表得，Φ=0.262立柱最大受力Nw=Rmax+(1.5x0.6/6)x0.75=16.94kNf=N/(βA)=16.94×103/(0.262x424)=152.49N/mm²≤[f =205N/mm²满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值[N](kN)40由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N=Rmax=16.83kN≤N|=40kN满足要求！梁侧模板计算书一、工程属性新浇混凝梁名称KL14，标高24.00m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)1500x2000梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)200二、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间to(h)4外加剂影响修正系数β11.2混凝土落度影响修正系数β21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准4第9页，共15页

bh/12=1000×15*/12=281250mm。面板计算简图如下

*********** A (1] A (2] [3] .4 [4] A5 180 + 180 L 180 180 + ?

Rmax=1.143xlxG4k=1.143x0.18×46.08=9.48kN

Vmax=max[0.6xqxl,qxl,]=max[0.6x12.3x0.4,12.3x0.1]=2.95kN Tmax=3Vmax/(2bho)=3×2.95×1000/(2x90x40)=1.23N/mm²≤[t]=1.4N/mm² 满足要求！

3、挠度验算 q=9.48kN/m V1max=0.677qL*/(100EI)=0.677x9.48×400*/(100x7650x2430000)= 0.09mm≤400/400=1mm V2max=qL4/(8EI)=9.48x100*/(8×7650×2430000)=0.01mm≤100/400=0.25mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=max[1.1x12.3x0.4，0.4x12.3x0.4+12.3x0.1]=5.41kN 正常使用极限状态 R'max=max[1.1x9.48x0.4, 0.4×9.48x0.4+9.48x0.1]=4.17kN

因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下：

2根合并T／CIECCPA 006-2020标准下载，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值

司前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R1=0.93kN，R2=2.71kN，R3=2.22kN，R4=2.22kN，Rs=2.22kN R=2.22kN，R=2.22kN，Rg=2.22kN，Rg=2.22kN，R10=2.71kN，R11=0.93kN 正常使用极限状态：Ri=0.72kN，R2=2.09kN，R3=1.69kN，R4=1.69kN，R' 1.69kN，R6=1.69kN，R'7=1.69kN，R'=1.69kN，R'g=1.69kN，R'10=2.09kN，R11 0.72kN 1、抗弯验算

主梁弯矩图(kN·m) 0max=Mmax/W=0.42×10°/4490=94.03N/mm²≤[f]=205N/mm² 满足要求！

梁左侧剪力图(kN) Tmax=2Vmax/A=2×4.62×1000/424=21.77N/mm*≤[t]=120N/mm 满足要求！

商务中心一期公园工程冬季施工方案Vmax=0.37mm600/400=1.5mm 满足要求！

梁左侧变形图(mm)

同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N=0.95×7.38x2=14.02kN≤Nt=32.08k 满足要求！