标准规范下载简介

建筑幕墙工程技术标准DB32∕T 4065-2021.pdf

混凝土基材最小厚度：

临界边距C.N=0.5S.N，其中SN见B.2.16条

另外Wch,s,N、Wch,c,N、Wch,e,N、Wre,N均按照B.2.14条的相关公式计算，但其中涉及到临界边距Cer,N 和临界间距Ser.时，应分别用cersp和Sersp替代。

和临界间距Ser,N时，应分别用Cer.sp和Ser.sp替代。 B.2.21混凝土受拉边缘剥落破坏验算： a）当槽式预埋件的任一锚筋的任一边距不小于0.5her；该破坏模式无需验算。 b）当不满足上款要求时湖北省市政工程消耗量定额及全费用基价表（2018） 第十一册 措施项目.pdf，应当进行混凝土受拉边缘剥落破坏验算。混凝土受拉边缘剥落破坏承载 力标准值NRk.cb可按下式计算（当槽体垂直于混凝土基材边缘时，只需要验算最靠近边缘的单个锚筋）：

B.2.21混凝土受拉边缘剥落破坏验算：

NRk.cb = NRk,eb 'ch.s,Nb 'ch.c.Nb 'eh,h. (B. 19) NRk.cb = ks CFau.A, (B. 20) ch,c,Nb ≤1.0 Cer,Nb (B. 21) Vch.h,Nb 4c C 4c (B22)

单一锚筋的理想混凝土受拉边缘剥落破坏承载力标准值，按式 B.20计算； 相邻锚筋间距影响系数，参照B.2.16条的公式计算，但B.2.16条 公式中的SeriN用SerNh=4ci替换：

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ch.c.Nb 混凝土基材边角影响系数，按公式B.21计算；如果一个锚筋同时 受到基材两个边角的影响，见图B.6的c），应同时采用c2.1C2.2 来计算边角影响系数ch.c.Nb，并代入到B.2.21条公式中，最后 取较小值； Wch.h.Nh 基材厚度影响系数，当锚筋顶端基材厚度≤2c时（见图B.7）， 应考虑基材厚度影响系数，按公式B.22计算： CI 边距（见图B.5）； fouk 混凝土立方体抗压强度标准值（N/mm²)； Ah 锚筋端部的受力面积（见B.2.13），也可按认证报告取值； ks 对于开裂混凝土，ks=7.8；对于非开裂混凝土，ks=11.0； C2 所验算锚筋的边角距离，见图B.6； Cer.Nb 临界边距Cer.Nb=2c ; hef 有效埋深，按图B.1取值； f 锚筋顶端基材厚度，见图B.7。 hef f≤2c1

槽式埋件在较薄的混凝土基

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b）垂直于钢槽剪力作用下，锚筋与钢槽连接处钢材破坏受剪承载力标准值VRk,s,c，J，应取认证报 告或相关标准中的垂直于槽式预埋件的剪切测试给出的承载力标准值。平行于钢槽剪力作用下，锚筋与 钢槽连接处的钢材破坏受剪承载力标准值Vxscx，应按产品认证报告取值。若无相关报告，可按下式计 算：

N rk.s.C≤Vrk,s.a,. Nrksd

按本条第1款取值 按B.2.12条取值； 按B.2.12条取值。

标准中的垂直于钢槽的剪切测试给出的承载力标准值，设计时应保证相邻T型螺栓的轴心间距Schb》 2·bch，（其中bch为槽式预理件宽度），否则该承载力标准值应当乘以折减系数0.5.(1+Schb/2bch）≤1.0。 平行于钢槽剪力作用下，钢槽卷边钢材破坏受剪承载力标准值VRks,lx，应取相关认证报告或相关标准中 的平行于钢槽的剪切测试给出的承载力标准值。 d）对于无杠杆臂的纯剪切状态，垂直或平行于钢槽剪力作用下，T型螺栓的钢材破坏受剪承载 力标准值Vrksy、Vrks,r，应按认证报告取值。若无认证报告，可取相关标准中的受剪承载力标准值，或 根据JGJ145取0.6·Asfk，其中As为螺栓受拉应力截面面积，J为螺栓的抗拉屈服强度标准值。 e）对于有杠杆臂的弯剪复合受力（参考B.2.10条），平行于钢槽剪力作用下，T型螺栓的钢材破 环受剪承载力标准值VRksM,x，应按测试报告取值。垂直于钢槽剪力作用下，T型螺栓的受剪承载力标准 值可按下式计算（1.见图B.3）：

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图B.8T型螺栓受剪时的内力臂长度示意图

式中 被连接件约束系数，幕墙工程可取值1.0； M Rk.s 抗弯承载力标准值； MRk.s 槽式预埋件螺栓的理想抗弯承载力标准值，可由认证报告提供；无 相关认证报告时，可按JGJ145的公式MRks=1.2·Wf进行计 算，且不应大于0.5.Nrk,s"a，其中Nrk,s,参照B.2.12条，a为T型螺 栓受剪时的内力臂长度，参考图B.8。

(B. 27) （剪力平行于钢槽时） (B. 28)

影响系数，应由相关认证报告提供。没有认证报告，可参照JGJ145的规定 取kg=2.0（幕墙工程中有效埋深不小于90mm)；

Rk.c.y=Rk,ech,s,V*ch.c.vch.h,y"ch.90e,v*

为单根锚筋承受垂直与钢槽剪力时，混凝土理想边缘破坏承载力标

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准值（N)，按B.2.25条计算：

图B.9剪力方向与混凝土基材边缘平行示意图

B.2.25单根锚筋承受垂直于钢槽剪力时混凝土理想边缘破坏承载力标准值（N)，按下式计算：

Va.. = ki2 'ou.k ci

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B.2.26相邻锚筋间的影响系数，可按下式计算

≤1.0 s V. 1=1 Ser,v V.

式中 S; 为相邻锚筋与0号锚筋的间距（mm），见图B.10，应s;≤scrv; Scr,V 锚筋的临界间距（mm），当h/h≤0.4,且ba/h²≤0.7时（见图B.1)， 取sy=4c,+2ba；当上述条件不满足时，Ser,V应当由相关认证报 告或测试报告提供,且不小于(4cr+2bch)； V 临界距离Scr:w内某个相邻锚筋所承受的剪力（N）； V。 指定锚筋所承受的剪力荷载（N）； 指定铺筋两侧临界距离内（S.）的错筋数量

B.2.27混凝土基材边角影响系数，可按下式计算：

钢槽剪力作用下混凝土边缘破坏示意图（1为进

B.2.28混凝土基材厚度影响系数的计算：

混凝土基材厚度影响系数的计算： a）当构件厚度h≥herv时，ch,h,v可直接取为1.0； b）当h

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图B.11槽式预埋件错筋受边角影响示意图

a)受一个角影响：b)受2个角影响

ch,h, 2 ≤1.0

式中 her 基材临界厚度（mm）；当槽式预埋件hg/hg≤0.4，且b/h²≤0.7时 （见图B.1），可取hav=2c,+2h，其中h为槽式预埋件的高度 （mm），见图B.12；上述条件不满足时，her.应由相关认证报告或 测试报告提供，且不小于2c+2h； h 混凝土构件厚度。

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图B.12槽式预理件锚筋受构件厚度影响示意图

B.2.29在平行于钢槽长度方向的剪力作用下，最不利单根锚筋混凝土边缘破坏受剪承载力标准值，按 下式进行计算：

3.2.30槽式预理埋件在承受拉力和剪力的复合力时，应分成四种情况来验算，即1)T型螺栓钢材破坏、2 卷边破坏和钢槽受弯破坏、3)锚筋破坏和锚筋与钢槽连接破坏、4)混凝土破坏等，并满足本条的相关要 求。 a）槽式预埋件在承受拉剪复合力时，其T型螺栓的钢材破坏模式验算，应当满足下列公式的要求 当螺栓承受的剪力存在有杠杆力臂的情况时，则不需要进行本验算。

Net Vet NRd.s ≤1.0

式中 Ne 分配到槽式预埋件T型螺栓的拉力（N)； NRd.s 槽式预埋件T型螺栓受拉破坏承载力设计值（N）； V 槽式预埋件T型螺栓上所分配到的剪切力（N），即T型螺栓上所受

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4槽式预埋件承受拉剪复合力时，其混凝土破坏模式的验算，应当满足下列公式的要

当考虑了抗震的相关计算时，可取1.0；当布置了附加钢筋承担拉力 和剪力时，可取1.0；当没有附加辅助钢筋承担拉力和剪力时，可取 .5; 维体破坏受拉承载力设计值NRdc，锚筋受拉拔出破坏承载力设计值 NRd.p，劈裂破坏NRd.sp或受拉边缘剥落破坏NRd.ch等4个模式，取 比值的较大值：

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Ved 等2个模式，采用其中 的较大值： Vrd.i.y

VRd.i,x 应当分别验算平行于钢槽受剪情况下，混凝土边缘破坏、剪撬破坏 等2个模式，采用其中 V 的较大值。

等2个模式，采用其中 VEd 的较大值。

C.1石材蜂窝复合板中性轴计算应符合下列

石材面板位置在上侧的石材蜂窝复合板中性轴

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b)石材面板位置在下侧的石材蜂窝复合板中性轴位置见图C.2

图C.1石材蜂窝复合板中性轴位置示意图（面板上侧）

以图C.1或图C2所示图例中标识为4的板的下表面为计算坐标原点，石材蜂窝板中性轴的位 列公式计筒

t,E,+h.E. +t+t,E,h+t,+ +tE|t$ +t +h +台 2 2 2 2 t,E, +h.E.+t,E, +tE

式中:E1、E2、E3、Ec 对应层板材的弹性模量（N/mm2）。 d）由于铝蜂窝芯的弹性模量远远小于其它材料的弹性模量，因而有Ec项的计算可取Ec为零值计 算。故公式可简化为：

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t,E,+hE, h.+t, + n yo t,E, +t,E, +tE

e）图C.1所示图例中的石材面板在上侧的石材铝蜂窝复合板中性轴距石材面板表面的距离 列公式计算：

式中一一石材蜂窝复合板中性轴距石材面板表面的距离（mm）； 一石材蜂窝复合板整板厚度（mm）。 f）图C.2所示图例中的石材面板在下侧的石材铝蜂窝复合板中性轴距石材面板表面的距离应按 下列公式计算

C.2石材蜂窝复合板弯曲刚度计算

c）按图C.1模型中石材在上侧时计算的结果代表面板受正风荷载、石材面板受压时，整板的弯曲 刚度；按图C.2模型中石材在下侧时计算的结果代表面板受负风荷载、石材面板受拉时，整板的弯曲

D.1四边简支板和四边简支加肋板

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附录D （资料性） 弹性板的弯矩系数和挠度系数

弹性板的弯矩系数和挠度系数

1.1不同加肋方式的面板类型如图D.1所示。图申，（a）为四边简支板，（b）、（c）、（d)、（e） 加肋方式的四边简支板，字母A、B、C、D、E、F代表不同边界条件的区格。

0.1.2不同区格均承受垂直于板面的均布荷载作用，其量值为9。不同区格的边界条件应按表D.1采用 十算边长/取I与I中的较小边长，

同区格均承受垂直于板面的均布荷载作用，其量值为9。不同区格的边界条件应按表D.1采用。 /取1与中的较小边长

表 D. 1不同区格的边界条件

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GBT51272-2018 煤炭工业智能化矿井设计标准.pdf表 D. 6区格 E

DB32/T4065—2021附 录E（资料性）交叉肋的弯矩系数和剪力系数E.1金属板加劲肋的弯矩、剪力和挠度可按表E.1计算。表E.1交叉肋的计算系数表b/ a0.81.01.2简图梁号MVMVMVA0.330.580.250.500.190.442xaB0.170.420.250.500.320.570.0570.0840.107AA0.460.710.420.670.370.62B0.090.340.160.410.260.510.080.150.23A10.440.690.420.670.400.654xaA20.560.810.550.800.530.78B0.080.330.120.370.180.43A10.100.190.31AA0.660.910.500.750.370.62B0.340.590.500.750.630.880.310.440.554 xaA10.751.000.660.910.550.80A21.021.270.911.160.781.03B0.240.490.430.640.670.81B0.440.761.12A1A2A15xaA10.720.970.660.910.600.85A21.071.321.021.270.951.20B0.210.460.32B9.570.500.70q×BLl0.480.871.38A1A2A2Al*4xaA11.111.120.830.920.590.75A21.581.461.171.170.840.94BiB10.540.710.830.921.061.08B20.770.891.171.171.511.41220

DB32/T4065—20211.291.902.415xaA11.211.191.021.050.830.91A21.911.691.641.501.341.29BB10.400.620.710.811.031.02B20.57B20.761.001.031.461.31B11.572.633.75A1A2A2Ai6xaA11.181.171.061.080.930.98A21.951.721.791.601.591.46 B1A32.201.892.041.781.831.63B2qxfB10.260.570.540.730.890.91B1B20.360.700.760.911.261.16A1A2A3A2A11.763.235.027 xaA11.141.141.031.060.940.99A21.901.681.791.601.661.51BA32.221.912.151.862.031.77B2B10.160.560.380.680.690.83BiB20.230.680.540.840.981.05A1A2A3A3A2A11.823.435.57A11.421.261.061.030.760.84A22.291.821.721.471.251.18BB10.700.801.061.031.361.22BBB21.151.121.721.472.191.76B13.024.415.58AlA2A2Ai注：1跨中最大弯矩用表中M栏的系数，弯矩分别按下式采用：Ma、Ma、Ma2、Mas=（表中系数）XqabMB、MB1、MB2=（表中系数）Xqa2b其中，a为A肋的中心间距，b为B肋的中心间距，q为板单位面积上的风荷载或地震作用标准值在计算中近似假定集中在肋交点处（F=qab）；2肋端剪力用表中V栏的系数，乘数为qab，即VA或VB=（表中系数）×qab；3肋的最大挠度umax用表中μ栏的系数，乘数为qa4b/El，即umax=（表中系数）×qa4b/El4交叉肋四周假定为简支。221

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附录F （资料性） 多跨铰接梁弯矩、挠度和反力

附录F （资料性） 多跨铰接梁弯矩、挠度和反力

表E.1均布荷载等截面单支座多跨铰接梁弯矩、挠度和支座反力系数表

8 0.61 0.58 0.55 0.57 0.53 0.50 0.52 0.49 0.46 10 0.29 0.37 0.45 0.29 0.37 0.44 0.29 0.36 0.43 11 0.61 0.58 0.55 0.57 0.53 0.50 0.52 0.49 0.46 挠度 3 0.40 0.37 0.35 0.38 0.36 0.33 0.37 0.34 0.32 最大处 6 0.40 0.38 0.35 0.39 0.37 0.34 0.38 0.35 0.33 弯矩 9 0.40 0.38 0.35 0.39 0.37 0.34 0.38 0.35 0.33 系数 12 0.40 0.38 0.35 0.39 0.37 0.34 0.38 0.35 0.33 3 0.22 0.20 0.19 0.21 0.19 0.18 0.19 0.18 0.17 最大 6 0.23 0.21 0.20 0.21 0.20 0.19 0.20 0.19 0.18 挠度 9 0.23 0.21 0.20 0.21 0.20 0.19 0.20 0.19 0.18 系数 12 0.23 0.21 0.20 0.21 0.20 0.19 0.20 0.19 0.18

中支座反力系数为多跨铰接梁与简支梁支座反力的比值110KV 南湖变电站工程施工组织设计，其余系数为多跨铰接梁各标注点参数与简支梁中点 应参数的比值。图外各跨系数与第4跨相同