标准规范下载简介
GB 50322-2011 粮食钢板筒仓设计规范(完整正版、清晰无水印).pdf4.2.2筒仓储粮对仓壁的压力，国内外已进行了长期和大量的研 究，提出有不同的计算方法，但多数是以杨森（Janssen）公式作为 计算筒仓储粮静态压力的基础。尽管该公式本身有定的缺陷， 但其计算结果基本能符合粮食静态压力的实际情况，误差并不大。 故本规范仍采用杨森（Janssen）公式作为计算筒仓储粮静态压力 的基本公式。
但其计算结果基本能符合根食静态压力的实际情况，误差开不大。 故本规范仍采用杨森（Janssen）公式作为计算筒仓储粮静态压力 的基本公式。 4.2.3本条为强制性条文。深仓卸料时储粮的动态压力涉及因 素比较多，对粮食动态压力的机理、分布及定量分析尚无较一致的 认识，属尚未彻底解决的研究课题，但筒仓内储料处于流动状态时 对仓壁压力增大沿仓壁高度与水平截面圆周呈不均匀分布的事 实，已被大家所公认。目前国外简仓设计规范对储料动态压力的 计算亦各不相同，有采用单一的修正系数，有按不同储料品种及筒 仓的几何尺寸给出不同的计算参数，也有按卸料时不同的储料流 动状态分别计算。 本规范中选用的深仓储料动压力修正系数主要依据我国多年 来的筒仓设计实践并参考广国外有关国家（德国、美国、法国、澳大 利亚等）的简仓设计规范。储料的水平与竖向动态压力修正系数 Ch、C与现行国家标准《钢筋混凝土筒仓设计规范》GB50077取
值相同，另外考虑到粮食钢板筒仓的径厚比较大GBT50594-2010 水功能区划分标准，稳定性较差，粮 食钢板筒仓工程事故多是由于卸料时仓壁屈曲而引起。参考国外 有关国家筒仓设计规范，对储料作用于仓壁的竖向摩擦力也引入 了动力修正系数C
值相同，另外考虑到粮食钢板筒仓的径厚比较大，稳定性较差，粮 食钢板筒仓工程事敌多是由于卸料时仓壁屈曲而引起。参考国外 有关国家筒仓设计规范，对储料作用于仓壁的竖向摩擦力也引入 了动力修正系数Cf。 4.2.4浅仓储粮对仓壁的水平压力，是按库仑理论作为计算的基 本公式。但对装粮高度较大的大直径浅仓，粮食对仓壁也会产生 较大摩擦力，所以对h，≥15m且d，≥10m的浅仓，仍要求按深仓 计算储粮对仓壁的水平压力，同时还应考虑储料摩擦荷载，以保证 仓壁的安全可靠。
2.4浅仓储粮对仓壁的水平压力，是按库仑理论作为计算的 公式。但对装粮高度较大的大直径浅仓，粮食对仓壁也会产 大摩擦力，所以对h≥15m且d，≥10m的浅仓，仍要求按深 算储粮对仓壁的水平压力，同时还应考虑储料摩擦荷载，以保 壁的安全可靠。
4.2.6粮食对电缆的总摩擦力计算公式（4.2.6）是按杨森
(Janssen）理论推导并考虑了动态压力修正系数，适用于圆截面且 直径无变化的电缆等类似吊挂构件。对于深仓，动态压力修正系 数为2，与实测值能较好的吻合；对于浅仓，由于卸料时仓内粮食 多为漏斗状流动，此时在吊挂电缆长度范围内只有部分储粮处于 流动状态，其动态压力修正系数可适当减小，但不应小于1.5。
4.3.1钢板群仓，由于施工、维修等操作要求，筒与筒之间需留
4.3.1钢板群仓，由于施工、维修等操作要求，筒与筒之间需留一 定间隙，故地震作用可按单仓来计算。 地震时仓内储粮并非完全作为荷载作用于仓壁，而是在一定 程度上衰减地震能量并能对仓壁起一定的支承作用。但储粮与仓 壁之间的相互作用机理目前还不清楚。参照现行国家标准《构筑 物抗震设计规范》GB50191的相关规定，可不考虑地震时储粮对 仓壁的局部作用。 落地式平底粮食钢板筒仓，储粮竖向压力完全由仓内地面承 拍，不必计算坚尚地震作用
4.3.2由于粮食为散粒体，地震时，散体颗粒与颗粒之间的相互
设计规范》GB50077和《构筑物抗震设计规范》GB50191的有关 规定，取满仓粮食总重量的80%作为其计算地震作用时的重力荷 载代表值。
4.3.3落地式平底粮食钢板筒仓，相当于下端固定于地面，沿高
4.3.3落地式平底粮食钢板借
度质量基本均匀分布的悬臂构件。由于粮食钢板简仓高径比一般 不大，故按整体考虑时，具有较大的抗侧刚度，且简仓装满粮食后， 其实际刚度要比仅考虑筒仓壁计算的刚度大得多。因此在地震过 程中可以把落地式平底粮食钢板筒仓近似看作一刚性柱体，而随 地面一起振动。实际设计时，为简化计算，在采用底部剪力法计算 落地式平底粮食钢板筒仓的水平地震作用时，地震影响系数偏于 安全地按现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011规定的最 大值直接取用。 柱子支承或柱与筒壁共同支承的筒仓装满粮食时，仓体部分 1以看作为支承于柱顶（简壁）的刚性整体。若无仓上建筑或仓上 建筑重力荷载很小，则可按单质点模型分析；若仓上建筑重力荷载 较大，则应按多质点模型分析。 仓上建筑的抗侧移刚度远小于下部粮食钢板筒仓的抗侧移刚 度，在地震作用下会产生较大的鞭鞘作用，参照现行国家标准《构 筑物抗震设计规范》GB50191的有关规定，取仓上建筑的水平地 震作用增大系数为3。
4.4.2粮食钢板筒仓是以粮食荷载为主的特种结构，粮食荷载同 一般的可变荷载相比，数值较大，但变异系数一般较小，特别是长 期储粮时，其荷载性质更接近于永久荷载，故取其分项系数为1.3。 其他可变荷载的分项系数，是按现行国家标准《建筑结构荷载规范 （2006版）》GB50009和《建筑抗震设计规范》GB50011的有关规 定取用。
学性能并不发生较大变化，并参照现行国家标准《钢结构设计规 范》GB50017及《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018的有关 规定，钢结构按正常使用极限状态设计时，可只考虑荷载效应的短 期组合。
合，可认为粮食荷载是效应最大的一项可变荷载，根据现行国家标 准《建筑结构荷载规范（2006版）》GB50009中荷载组合的要求， 取其组合系数为1.0，其他可变荷载，按荷载组合的原则取组合系 数为0.6。 当地震作用参与组合时，考虑筒仓未必满载，故取储料荷载组 合系数为0.9。其他可变荷载组合系数，按现行国家标准《建筑抗 震设计规范》GB50011规定取用。
5.1.1、5.1.2根据现行国家标准《建筑结构可靠度设计统一标 准》GB50068的要求，粮食钢板筒仓结构设计应采用以概率理论 为基础的极限状态设计方法。 承载能力极限状态是指结构或构件发挥充许的最大承载能力 的状态。结构或构件由于塑性变形而使其儿何形状发生显著改 变，虽未达到最大承载能力，但已彻底不能使用，也属达到承载能 力极限状态。 正常使用极限状态可理解为结构或构件达到使用功能上所充 许的某个限值的状态。例如，某些构件必须控制其变形，因变形过 大会影响正常使用，也会使人们的心理上产生不安全的感觉。 513所有的结构构
设计，包括强度、稳定、倾覆、锚固等计算。本规范中有规定的，按 本规范进行计算；本规范中未规定的，按国家其他相应规范进行计 算。
分析计算时，考虑到仓顶一般是用扇形板块在现场拼装而成，不可 避免会有较大缺陷，此缺陷会使锥壳的稳定性较大幅度下降，当缺 陷达到超出薄壳厚度时，下降幅度可能会达到50%
个空间瞬变体系，必须设支撑杆件或采取其他措施保证仓顶空 间稳定性。 当仓顶设有可靠支撑时，本条提出的仓顶空间杆系结构，在竖 向对称荷载作用下的内力简化分析方法，能够满足工程要求。
5.2.3上环梁承受斜梁传来的径向水平压力，若与余
接，径向水平压力会对上环梁产生扭转作用，故应按压、弯、扭构件 进行计算。下环梁承受斜梁传来的径向水平拉力，若与斜梁偏心 连接，径向水平拉力会对下环梁产生扭转作用，故应按拉、弯、扭构 件进行计算。与下环梁相连的仓壁一般较薄，在平面外刚度很小 故下环梁环截面计算时，不再考虑仓壁与下环梁的共同工作。 5.2.4由于粮食钢板筒仓仓顶多为轻钢结构，故斜梁传给下环梁 的竖向荷载较小，而下环梁在竖向一般具有较大的抗弯刚度，下部 又与仓壁整体相连，斜梁传给下环梁的竖向力，可认为由下环梁均
竖向荷载较小，而下环梁在竖向一般具有较大的抗弯刚度，下 与仓壁整体相连，斜梁传给下环梁的竖向力，可认为由下环梁 传给下部结构，
5.3.1本条分别给出了深仓仓壁在水平及竖直方向上，应考虑的 荷载基本组合，设计中应从中选取相应最不利的组合，进行仓壁的 强度、稳定及连接的计算。
强度、稳定及连接的计算。
成所加强方向的壳壁截面，可按“等效强度”或“等效刚度”的原则 进行，折算后的壳壁厚度按下列规定取值： 1按抗拉强度相等原则折算时：
抗弯刚度相等原则折算时
Aste+ 折算厚度：t= 12( bt + A.
Aste+ 折算厚度：t= 12( ht ± A.
证钢材在复杂应力状态下处于弹性状态的条件。由于粮食铺 仓属于薄壁结构，在仓壁厚度方向上应力一般较小，故按双「 状态进行计算。其余计算公式是根据现行国家标准《钢结 规范》GB50017的有关规定。
5.3.5有加劲肋的粮食钢板筒仓按简化方法进行强度计算
肋与仓壁的组合构件，在竖向荷载作用下截面实际受力较为 且卸料时还有动载影响，宜完全按弹性进行强度计算，不充 面有塑性开展。加劲肋为薄壁型钢时，其截面尺寸取值尚应符合 国家标准《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018的有关规定。
5.3.6筒仓仓壁为波纹钢板时，仓壁的竖向荷载将全部经连接传
5.3.7筒仓仓壁在竖向荷载作用下的稳定计算，包括空仓时仅竖
5.3.8风荷载对仓壁表面产生不均匀的经向压力，使仓壁整体弯
5.4.1由于在圆锥漏斗仓底与仓壁的连接处设置有环梁，
的计算不必再考虑连接处，由于曲率的变化而引起附加内力的影 响，漏斗壁的经向、环向均按轴向受力进行强度计算。
5.4.2仓底环梁与仓壁及漏斗采用连续焊接连接时，则成为一个
不同曲率的壳体相连处，曲率剧烈变化，由于壳壁经向力的作 用将在壳体相连处产生附加环向力，能够有效的承受这种附加环 向力的壳体宽度范围，按理论分析为/r：t（r为曲率半径）。而 圆筒壳与锥壳相连，当锥壳倾角为30°～60°时，k三0.6。所以本 条规定与环梁共同工作的壁板有效范围采用0.5Vr·t，同时考虑 比范围若过大，会由于壁板中应力的不均匀而使此范围壁板不能 充分发挥作用，参照现行国家标准《钢结构设计规范》GB50017，受 压板件宽厚比限值的有关规定，限制此范围亦不能大王5t
用将在壳体相连处产生附加环向力，能够有效的承受这种附加环 向力的壳体宽度范围，按理论分析为/r：t（r为曲率半径）。而 圆筒壳与锥壳相连，当锥壳倾角为30°～60°时，k三0.6。所以本 条规定与环梁共同工作的壁板有效范围采用0.5Vr·t，同时考虑 比范围若过大，会由于壁板中应力的不均匀而使此范围壁板不能 充分发挥作用，参照现行国家标准《钢结构设计规范》GB50017，受 压板件宽厚比限值的有关规定，限制此范围亦不能大于15t。 5.4.3仓底环梁的荷载，应考虑仓壁传来的竖向力、漏斗壁传来 的斜向拉力及荷载偏心引起的扭矩。在环梁高度范围内的粮食水 平压力，由于数据较小且对环梁的经向受压稳定起有利作用，故偏 于安全的不计其影响。 5.4.4仓底环梁是分段制作、安装，环梁段在经向压力作用下的 玲宝计管可坑厕弧址洪径分板甘平而中上平而处站临用英热的
4.3仓底环梁的荷载，应考虑仓壁传来的竖向力、漏斗壁传 斜向拉力及荷载偏心引起的扭矩。在环梁高度范围内的粮食 压力，由于数据较小且对环梁的经向受压稳定起有利作用，故 安全的不计其影响，
5.4.4仓底环梁是分段制作、安装，环梁段在经向压力作
5.5.1当仓下采用钢柱支撑时，由于围护筒壁较薄且
当仓下采用钢柱支撑时，由于围护筒壁较薄且与钢柱多为 接，不能保证可靠传力。故不再考虑钢柱与围护筒壁共同
构造连接,不能保证可靠传力。故不再考虑钢柱与围
5.5.2为防止在水平荷载下筒仓的倾覆，筒仓仓壁与下部构件必 须有可靠锚固。在倾覆力矩M作用下，锚栓张力按梁理论求得为 4M/nd（M为简仓承受的倾覆力矩，n为锚栓数量，d为简仓直 径），考虑到锚栓同时受剪及梁理论与实际锚栓群受力的误差，如 栓群转动轴可能不是筒仓中心线。故将按梁理论计算的结果乘以 1.5系数予以修正。由于简仓竖向永久荷载对抗倾覆起有利作 用,其分项系数应为 0. 9
5.5.3粮食钢板筒仓仓壁是薄壁结构，直接承受储粮的名
载。基础的倾斜变形过大，使筒仓在粮食荷载下偏心受压，会大大 减低筒仓仓壁的稳定性能，同时也会使仓上建筑发生较大水平位 移而影响正常使用。我国以往粮食钢板筒仓设计，多是参照现行 国家标准《钢筋混凝土筒仓设计规范》GB50077的相应规定，基础 的倾斜率控制在0.004以内；基础的平均沉降量控制在400mm 为，同时规定了严格的试装粮压仓程序。考虑到试装粮压仓需要 较长的时间，会影响筒仓的及时投入正式使用，不能满足现在经济 建设的要求，故参考法国等国家的有关规范，本条第3款作为强制 性条款限制筒仓基础的倾斜率不超出0.002，同时对试装粮压仓 程序也作了适当简化。 由于试装粮压仓程序简化，每阶段装粮比例增大，间隔时间缩 短，可能会在前一阶段装粮后，地基沉降还未稳定即进入下一阶段 装粮。群仓在各仓依次装粮时不易观察控制基础的倾斜。所以本 条第3款作为强制性条款要求将基础平均沉降量控制在200mm 以内。同时也防止筒仓下通廊室内地面不会下沉至室外地面以 下，保证简仓的正常使用。
6.1.1最常见的仓上建筑为输送廊道，用于安装输送设备并有操 作荷载。本条强调仓上建筑的支架要支搁在下张力环或上张力环 上，使仓顶结构整体承受仓上部建筑的荷载，并应注意防止仓顶结 构偏心受力。对于装有清理、计量等设备的仓上建筑，需用落地支 架，独立承担仓上建筑的荷载，
6.1.2仓顶、廊道和操作平台距地面高度较大，故取其
6.1.3仓顶板为薄钢板，难以承担吊挂荷载。测温电缆可 加强的斜梁上，或做成吊挂支架，支架固定于两相邻的斜梁 虑到卸料时粮食对吊挂设施的作用力对仓顶的影响比较大 要求仓顶吊挂设施尽量对称布置。
6.1.4根据对粮食钢板筒简仓使用情况调查，仓顶板与斜梁采用列外 露螺栓连接时，极易在连接处出现锈蚀和渗水而影响筒仓安全储粮，
6.1.4根据对粮食钢板筒仓使用情况调查，仓顶板与斜梁采用外
6.2.4、6.2.5卸料时，粮食与仓壁的摩擦产生的竖向压力，使仓 壁承受竖向压应力，此时仓壁与竖向加劲肋共同工作。因此，竖向 加劲肋的长度与仓壁的连接对仓壁稳定、安全使用至关重要。根 据对些发生事故的粮食钢板简仓的调查分析，有些焊接连接的 加劲肋与仓壁未能焊实或焊缝长度不够；螺栓连接的螺栓脱落或 剪断，致使筒仓破坏。因此这两条提出加劲肋与仓壁的连接必须 可靠，保证仓壁与加劲肋共同受力；加劲肋接长采用等强度连接。除 根据计算设置加劲肋外，其接头错开布置，以保证内力均匀传递。
6. 2. 4.6. 2. 5
6.2.7根据试验表明，卸料流动时，突出简仓内壁的附壁设施受
6.2.7根据试验表明，卸料流动时，突出筒仓内壁的附壁设施受 到的竖向压力会成倍增长，同时，在一些工程实践中，曾经发生粮 食钢板简仓在卸料时，由于粮食流动产生的竖向力，将加劲肋间的 支撑、系杆或钢爬梯拉断、脱落物堵塞出料口的事故。因此，强调 粮食钢板筒仓内不应设置阻碍粮食流动的构件，保证卸料畅通。 6.2.9仓壁下部与仓底（或基础）的可靠锚固对粮食钢板筒仓的
食钢板筒仓在卸科时，由于根食流动产生的竖向刀，将加劲肋间的 支撑、系杆或钢杷梯拉断、脱落物堵塞出料口的事故。因此，强调 粮食钢板简仓内不应设置阻碍粮食流动的构件，保证卸料畅通。 5.2.9仓壁下部与仓底（或基础）的可靠锚固对粮食钢板筒仓的 整体稳定也起着至关重要的作用，因此，这条给出了锚固点之间的 限制距离。
体稳定也起着至关重要的作用，因此，这条给出了锚固点之间 制距离。
粮食钢板筒仓的仓底可用不同材料制作，有不同的构造形式。 为与钢板筒体用材一致，本节着重规定了圆形钢锥斗和锥斗环梁 的构造。其他材料建造的仓底，可参照相应的规范设计。
仓下支承结构有钢、钢筋混凝士和砌体结构等多种形式。目 前常用的有钢、钢筋混凝土支承结构。本节主要对钢结构仓下支 承结构的构造提出要求，其他支承结构可按相应规范规定处理。 6.4.2本条为强制性条文。钢柱一般断面较小，考虑到仓下支承 结构体系的整体稳定，提出仓下支承钢柱应设柱间支撑。这是常 规钢结构除设计计算外保证结构整体稳定的有效构造措施。
6.5.1处于抗震设防地区时，考虑到粮食钢板筒仓的上刚下柔体 系在地震荷载作用下柱底产生的较大剪力，仅仅依靠地脚螺栓来 抵抗剪力不够安全；增设抗剪钢板是成熟有效的措施。
系在地震荷载作用下柱底产生的较大剪力，仅仅依靠地脚螺栓来 抵抗剪力不够安全；增设抗剪钢板是成熟有效的措施。 6.5.2考虑到在风荷载及地震荷载下，钢柱下的地脚螺栓可能会 处于既受拉又受剪的状态，因此，地脚螺栓的锚固长度应符合现行 国家标准《湿漆土结构设计规范》GB50010对脚螺栓的规案
6.5.2考虑到在风荷载及地震荷载下，钢柱下的地脚螺栓可能会
7.1.1工艺设计是系统设计，在整体工程设计中尤为重要。设计 时，应充分了解粮食的流动特性、质量密度、使用功能、作业要求等 条件，进行工艺流程、设备布置、设备选型等设计；应充分利用粮食 自流，减少粮食平运及提升次数，提高工艺灵活性和设备利用率。 7.1.3设备较少的粮食钢板筒仓，一般不设工作塔，可设置简易 的钢架或罩棚。开式工作塔内的部分设备（如自动秤）应考虑必 要的挡雨设施。对简仓数量较少时，可采用提升机塔架，利用溜管 直接人仓形式。
7.1.1工艺设计是系统设计，在整体工程设计中尤为重要。设计 时，应充分了解粮食的流动特性、质量密度、使用功能、作业要求等 条件，进行工艺流程、设备布置、设备选型等设计；应充分利用粮食 自流，减少粮食平运及提升次数，提高工艺灵活性和设备利用率。
7.2.1本条仅列出粮食进出钢板筒仓工艺流程中应具有的必须 工序。具体工艺流程中工序位置的设置应根据作业的接卸方式、 功能要求、工艺设备布置等因素确定。
7.2.3系统设备的生产能力是根据系统全年作业量、接收发放设
施的集中作业量、作业时间、仓容量及运输工具等因素确定。 单个粮食钢板筒仓进出仓设备能力还与工艺流程设计相关 般宜采用与系统相同的设备能力。如采用多条作业线同时进或 出仓时，其多条作业线的综合生产能力应大于系统的生产能力。 7.2.4设备的额定生产能力按照粮食的质量密度（0.75t/m3）标
准确定，当输送其他品种粮食时按其质量密度换算。输送设备的 能力宜选用模数系列。非模数设备应根据条件进行计算确定。
7.2.8根据自前国内设计粮食钢板筒仓的使用状况，直径小于 12m粮食钢板筒仓采用锥底技术非常普遍，故将原规范10m修订 为12m，
7.3.1粮食钢板筒仓多用于粮食中转和粮油饲料加工原粮储存， 配备通风系统，可提高粮食钢板简仓使用的灵活性。对加工广车 间粮食钢板筒仓可不设机械通风系统
7.3.3通风机采用移动式投资少，工人工作量大。设计时可根据
长期储备的内陆库可采用移动风机。 粮食钢板筒仓仓上通风口包括仓顶轴流风机和自然通风口， 其排风能力大于仓底通风进风的能力，可减少通风系统的阻力，排 风气流顺畅。 当仓顶通风机用于仓空间通风换气时，其通风量以不小于仓 内空间体积的3倍考虑为宜。
7.3.5根据储备要求，用于储备的粮食钢板筒仓，应配置熏蒸系
7.3.5根据储备要求，用于储备的粮食钢板筒仓，应配置熏蒸系 统。由于我国地域辽阔，储备条件差异大，各地区采用熏蒸措施方 法不同。可根据实际情况，配置相应的通风、熏蒸等设施。
熏蒸用的粮食钢板筒仓应进行密闭处理。熏蒸前，粮食钢板 简仓应进行气密测试。 根据国内粮食钢板筒仓使用情况，参照现行行业标准《磷化氢 环流熏蒸技术规程》LS/T1201中第5.3.2条的气密指标，确定熏 蒸粮食钢板筒仓气密指标中的使用时间为不少于40s。
满足谷物冷却系统使用要求。
7.4环境保护与安全生产
7.4.1粮食钢板筒仓的有害气体控制主要指熏蒸杀虫过程产生
7.4.1粮食钢板筒仓的有害气体控制主要指熏蒸杀虫过和 的有害气体。其排放满足现行国家标准《大气污染物综合持 准》GB 16297 的要求。
7.4.2粮食钢板简仓粉尘控制主要对接卸设施、物料输送过程的
风网应按系统工艺流程路线、除尘系统灰尘处理方式、粉尘控 制点布置及作业管理等相关条件进行组合设计。一般采用集中风 网控制，对于独立单点或不宜组合的风尘控制点宜采用单机除尘 控制。 对中转粮食钢板简仓粉尘控制系统的粉尘一般采用回流处 理。储备粮食钢板筒仓一般采用集中收集和回流处理模式。 在系统设计时，应进行系统阻力平衡计算，确定管道直径、除 尘设备及除尘通风机的选择。
7.4.3系统设计时，振动和噪声较大的通风机应进行
.4.3系统设订的，振动和噪声牧大的通风机应进行减震、降噪 处理，管道和风机的连接宜采用软连，有条件时集中布置。对空压 机采用消声、隔音、减震的综合措施。空压机房设计符合现行国家 标准《压缩空气站设计规范》GB50029的规定
7.4.4为保证粮食进出仓顺畅，以及粮食钢板筒仓的
本章内容只涉及有关粮食钢板筒仓电气设计中主要内容。对 于诸如：负荷计算、高低压配电系统、变配电所平面布置、通信等本 规范没有涉及的内容，请参照国家现行有关规范执行。 8.1.1粮食钢板筒仓仓群供电负荷等级与其重要性和使用要求 有关，一般为三级。对于中转任务繁重的港口库和重要的中转库 和储备库，可按二级负荷设计，以保证生产、紧急调运，以减少压 船、压港时间。 8.1.2本条为强制性条文。按现行国家标准《爆炸和火灾危险环 境电力装置设计规范》GB50058和《粮食加工、储运系统粉尘防爆 安全规程》GB17440的要求，除简仓、料仓、封闭式设备内部等属 20区外，其余均属21和22区或非危险区。配电线路的设计、电 气设备选择，要根据具体情况考虑粉尘防爆要求，并按相应的施工 规范施工。 8.1.3配电箱、开关等电气设备及线路应尽量在非粉尘爆炸危险 区设置和敷设，有困难时，对设置在粉尘爆炸危险区电气设备及线 路应根据所在区域的危险等级来选型。粮食钢板简仓属多尘环境，目 粮仓易发生鼠害。电气设备及线路应有防尘、防鼠害的保护措施 8.1.4目前粮食仓库主要采用磷化氢气体熏蒸来杀虫，但磷化氢 气体对铜有较强的腐蚀作用，故仓内电气设备应采取防磷化氢腐 址
境电力装置设计规范》GB50058和《粮食加工、储运系统粉尘 安全规程》GB17440的要求，除简仓、料仓、封闭式设备内音 20区外，其余均属21和22区或非危险区。配电线路的设 气设备选择，要根据具体情况考虑粉尘防爆要求，并按相应白 规范施工。
.1对粉尘爆炸危险区域的电气线路来说，选用铜芯导线或 6
缆，在机械强度上比铝芯高，不易造成断线，减少产生火花的可能 性；在电火花的点燃能力上铜芯较铝芯低。故从安全角度出发，在 爆炸性粉尘环境内的电气线路采用铜芯导线或电缆是合适的。另 外，从可靠方面来讲，也是必要的。 根据现行国家标准《爆炸和火灾危险环境电力装置设计规范》 GB50058、《粮食加工、储运系统粉尘防爆安全规程》GB17440的 规定，室内铜芯导线及电缆的最小截面可为1.5mm?，但对于粉尘 爆炸危险20区，电缆和绝缘导线的截面不应小于2.5mm²。 8.2.2配电线路采用的上下级保护电器应具有选择性动作。随 着我国保护电器的性能不断提高，实现保护电器的上下级动作配 合已具备一定条件。
供给电动机、电梯等用电设备线路，除符合一般要求外，尚 电设备的特殊保护要求，应符合现行国家标准《通用用电设备 设计规范》GB50055的规定。
8.2.3照明线路和动力线路敷设特别是动力线路，推荐采用电缆 桥架敷设及明敷，方便施工和检修，便于管理和维护，并要求短捷 顺畅、美观，尽量减少重叠交叉。
8.3.1根据现行国家标准《建筑照明设计标准》GB50034规定， 人们随着社会发展和物质条件的改善，对照度的要求相应也要提 高，所以照度推荐值比以往粮库照明设计中照度值有所提高，供选 择时参考。
8.3.2常用灯具的最低效率值按照现行国家标准《建筑照明设计
准》GB50034确定。粉尘防爆照明灯具防护等级应按照现行 标准《粮食加工储运系统粉尘防爆安全规程》GB17440确定
8.3.3应急照明是在正常照明因故障熄灭后，为了避免发生意
事故，而需要对人员进行安全疏散时，在出口和通道设置的 口位置及方向的疏散标志灯和照亮疏散通道而设置的照明
消防应急照明的部位应参照现行国家标准《建筑设计防火规范》 GB 50016 的规定。
8.3.4在白天自然光较强，或在深夜人员很少时，可以
8.3.4在白天自然光较强，或在深夜人员很少时，可以方便地用 手动或自动方式关闭一部分或大部分照明，有利于节电。分组控 制的目的，是为了将天然采光充足或不充足的场所分别开关，
手动或自动方式关闭一部分或大部分照明，有利于节电。分组控
8.4.1、8.4.2自动控制系统的其体组成要根据粮食钢板筒仓的 使用性质、规模、投资、技术要求等因素综合考虑确定。中转量大 或较大规模的粮食钢板筒仓，应设自动控制系统，自动控制系统 般由PLC和上位机组成。粮食钢板筒仓中转量或规模较少时，应 以实用性和可靠性设计控制系统，可采用集中手动控制方式，满足 主要输送设备间连锁的基本控制要求。 8.4.4筒仓料位器设置可参考表1，对于重要工艺设备的安全检 测佳咸的设署，可参老表2选择
表1筒仓料位器设置表
表2重要工艺设备安全检测传感器配置一览表
市.1粮食钢板筒仓是否设粮情测控系统，应根据其使用要求
储粮时间长短确定。8.5.2测温电缆长期埋在粮堆中，除有防霉的要求外，还应有防磷化氢等药物熏蒸的能力，且分支器等仓内器件也应满足密闭防腐要求。8.5.3粮食测温只是粮食安全保管的手段之一。由于粮食热传导性能差，所以在测温电缆的布置方面，没有一个成熟并行之有效的计算方法。根据粮食行业使用情况和多年来设计部门积累的经验，对于筒仓（含粮食钢板筒仓、钢筋混凝土筒仓、浅圆仓）测温电缆布置方式可参考表3及图1。表3粮食钢板筒仓测温电缆布置数量及布置方式粮仓直径测温电缆位于仓中心位于半径A上根数位于半径B上根数(m)总数(根）根数（根）自中心矩根数夹角自中心矩根数夹角8503. 5572°10714.5660°12913. 5490°5. 590°1414490°5. 5490°161114. 5490°7. 5690°18111590°8. 5690°图1测温电缆布置半径示意图8.5.4粮食钢板筒仓在出粮时，通过测温电缆对仓顶所产生的拉力不容忽视。为此，除测温电缆及吊挂装置必须满足拉力要求外，:89
其下端应该用重锤或采取其他措施相对固定其应有位置，以防进 粮时料流将其冲离原有位置。但下端固定不能太牢固，以免拉断 电缆及仓顶受力增大。
8.6.1本条为强制性条文。粮食钢板筒仓部分区域属粉尘爆炸 危险场所，根据现行国家标准《建筑物防雷设计规范》GB50057应 为第二类防雷建筑物
8.6.2粮食钢板筒仓顶利用金属围栏及仓上通廊作接
属围栏和通廊金属屋面板的要求应符合现行国家标准《建筑物防 雷设计规范》GB50057的规定。斗式提升机筒、刮板机、皮带机等 封闭散粮输送设备内部为粉尘爆炸危险场所20区，当其露天设置 高出屋顶不在接闪器保护范围之内时，其本身机架不得作为接闪 器，需在仓顶局部另立避雷针保护，避雷针高度用滚球法确定。
8.6.3粮食钢板筒仓仓壁钢板的厚度和连接方式，一般不能满足 避雷引下线的要求，故要求另加镀锌扁钢作为避雷引下线；当粮食 钢板筒仓的加劲肋截面及厚度不小于本条规定的扁钢参数，且加 劲肋上下电气贯通并到达仓顶上环梁时，也可利用加劲肋作为避 雷引下线，
要求。基础纵横钢筋需焊接成闭合电气通路。有桩基础时，桩基 础主钢筋也应与接地装置连接，以增大接地面积，减少接地电阻 上述做法如不能满足其对接地电阻值的要求，需另作人工接地极
要求。基础纵横钢筋需焊接成闭合电气通路。有桩基础时，桩基
8.6.5等电位连接的目的在于减小需要防雷的空间内各金属物
5等电位连接的目的在于减小需要防雷的空间内各金属车 备系统之间的电位差。线路安装电涌保护器的性能应符合传辅 各的性质和要求罗经大桥施工组织设计，
8.6.6建筑物内每层均应预留有与引下线相的等电位联结端
6建筑物内每层均应预留有与引下线相连的等电位联结 联结箱，供工艺设备接地用。建筑物内各设备应分别与接 成者接地母线相连，以保证能防雷。
8.6.7粮食钢板筒仓电气工程中的接地系统类型较多，且比较集
8.6.7粮食钢板筒仓电气工程中的接地系统类型较多，且比较集
·依良购成 分别设置接地系统比较困难，其间距不易保证，因此宜将各 系统共用接地装置。
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