标准规范下载简介

《工程结构可靠性设计统一标准 GB50153-2008》.pdf

的规定确定。 对于工厂内成批连续生产的材料和构件，可采用计数或计量 的调整型抽样检验方案。当前可参考国际标准《计数检验的抽样 程序》ISO 2859 （Sampling procedures for inspection by attrib utes）及《计量检验的抽样程序》ISO3951（Samplingproce duresforinspectionbyvariables）制定合理的验收标准和转换规 则。规定转换规则主要是为了限制劣质产品出厂，促进提高生产 管理水平；此外，对优质产品也提供了减少检验费用的可能性。 考虑到生产过程可能出现质量波动，以及不同生产单位的质量可 能有差别，允许在生产中对质量验收标准的松严程度进行调整 当产品质量比较稳定时，质量验收标准通常可按控制生产方的风 险率来制定。此时所涉及的合格质量水平，可按规范规定的结构 构件可靠指标β来确定。确定生产方的风险率时，应根据有关标 准的规定并考虑批量大小、检验技术水平等因素确定。 B.1.9当交验的材料或构件按质量验收标准检验判为不合格 时，并不意味着这批产品一定不能使用，因为实际上存在着抽样 检验结果的偶然性和试件的代表性等问题。为此，应根据有关的 质量验收标准采取各种措施对产品作进一步检验和判定。例如， 可以重新抽取较多的试样进行复查；当材料或构件已进入结构物 时，可直接从结构中截取试件进行复查，或直接在结构物上进行 荷载试验；也允许采用可靠的非破损检测方法并经综合分析后对 吉构作出质量评估。对于不合格的产品允许降级使用，直至 服废。

B.2设计审查及施工检查

D.I 结构设计的可靠性水平的实现是以正常设计、正常施工 和正常使用为前提的，因此必须对设计、施工进行必要的审查和 检查，我国有关部门和规范对此有明确规定，应予遵守。 国外标准对结构的质量管理十分重视，对设计审查和施工检 查也有明确要求，如欧洲规范《结构设计基础》EN1990：2002

主要根据结构的可靠性等级（类似于我国结构的安全等级）的不 同设置了不同的设计监督和施工检查水平的最低要求。规定结构 的设计监督分为扩大监督和常规监督，扩大监督由非本设计单位 的第三方进行；常规监督由本单位该项目设计人之外的其他人员 按照组织程序进行或由该项目设计人员进行自检。同样，结构的 施工检查也分为扩大检查和常规检查DB15／T 353.8-2020标准下载，扩大检查由第三方进行； 堂规检查即按照组织程序进行或由该项目施工人员进行自检。

附录C作用举例及可变作用

C.2.1 可变作用的标准值

C.2可变作用代表值的确定原则

可变作用的概率模型，为了便于分析，经常被简化为平稳二 项随机过程的模型，这样，关于它在设计基准期内的最大值就可 采用经过简化后的随机变量来描述 可变作用的标准值通常是根据它在设计基准期内最大值的统

C.2.2可变作用的频遇值

由于可变作用的标准值表征的是作用在设计基准期内的最大 值，因此在按承载能力极限状态设计时，经常是以其标准值为设 计代表值。但是在按正常使用极限状态设计时，作用的标准值有 时很难适应正常使用的设计要求，例如在房屋建筑适用性要求 中，短暂时间内超越适用性限值往往是可以被充许的，此时以作 用的标准值为设计代表值，就显得与实际要求不相符合了；在有 些正常使用极限状态设计中，涉及的是影响构件性能的恶化（耐 久性）问题，此时在设计基准期内的超越作用某个值的次数往往 是关键的参数。 可变作用的频遇值就是在上述意义上通常的一种代表值，理 论上可以根据不同要求按附录提供的原理来确定，而实际上，目 前在设计中还少有应用，只是在个别问题中得到采用，而且在取 值上大多也是根据经验

C.2.3可变作用的准永久值

可变作用的准永久值是表征其经常在结构上存在的持久部 分，它主要是在考察结构长期的作用效应时所必需的作用代表 值，也即相当于在以往结构设计中的所谓长期作用的取值。

对可变作用，当在结构上经常出现的持久部分能够明显识别 时，我们可以通过数据的汇集和统计来确定；而对于不易识别的 情况，我们可以参照确定频遇值的原则，按作用值被超越的总持 续时间与设计基准期的比率取0.5的规定来确定，这也表明在设 计基准期一半的时间内它被超越，而另一半时间内它不被超越， 当可变作用可以认为是各态历经的随机过程，准永久值就相当于 作用在设计基准期内的均值，

按本标准对可变作用组合值的定义，它是指在设计基准期内 使组合后的作用效应值的超越概率与该作用单独出现时的超越概 率一致的作用值，或组合后使结构具有规定可靠指标的作用值。 早在国际标准《结构可靠性总原则》ISO2394第2版（1986） 附录B中，已经提供了确定基本变量设计值的原理及简化规则；在 第3版（1998）附录E.6中依旧保留该设计值方法的内容。 在一阶可靠度方法（FORM）中，基本变量X；的设计值 X与变量统计参数和所假设的分布类型、对有关的极限状态和 设计状况的目标可靠指标β以及按在FORM中定义的灵敏度系 数α,有关。对变量X；有任意分布F(X,)的设计值Xa可由下式 给出：

在按FORM分析时，灵敏度系数具有下述性质，即：

灵敏度的计算在原则上将经过多次送代而带来不便，但是根 据经验制定一套取值的规则，即对抗力的主导变量，取αRi一 0.8，抗力的其他变量，取αR;=0.8×0.4=0.32；对作用的主导 变量，取αs;=一0.7，作用的其他伴随变量，取αs;=0.7× 0.4=一0.28。只要0.16

D.3单项性能指标设计值的统计评估

1单项性能指标X的变异系数值可通过试验结果按下 列公式计算：

2标准值单侧容限系数kk分“x已知”和“x未知”两 种情况，可分别按下列公式计算：

量值，Pt(>tpu}=p。 对于材料，一般取标准值的分位值力一0.05，knk值可由表4 给出：

对于材料，一般取标准值的分位值力一0.05，knk值可由 给出：

立值n=0.05时标准值单侧容限系数kk

D.3.3在统计学中，有两大学派，一个是经典学派，另个是 贝叶斯（Bayesian）学派。贝叶斯学派的基本观点是：重要的先 验信息是可能得到的，并且应该充分利用。贝叶斯参数估计方法 的实质是以先验信息为基础，以实际观测数据为条件的一种参数 估计方法。在贝叶斯参数估计方法中，把未知参数θ视为一个已 知分布元（）的随机变量，从而将先验信息数学形式化，并加以 利用。 1m、、n和为先验分布参数，般可将先验信息理 解为假定的先验试验结果：m为先验样本的平均值；为先验样 本的标准差；n为先验样本数；为先验样本的自由度，= 2当参数n>0时，取n)=l；当n=0时，取(n)= 0，此时存在如下简化关系：

n=n,"=u+u ()+(α) m"二 mx," u'+u

3t分布函数对应分位值p=0.05的自变量值t,，可由下 表给出：

表 5t分布函数对应分位值p=0.05的自变量值t,

附录E结构可靠度分析基础和可靠度设计方法

E.1.1从概念上讲，结构可靠性设计方法分为确定性方法和概 率方法，如图1所示。在确定性方法中，设计中的变量按定值看 待，安全系数完全凭经验确定，属于早期的设计方法。概率方法 分为全概率方法和一次可靠度方法（FORM)

图1结构可靠性设计方法概况

全概率方法使用随机过程模型及更准确的概率计算方法，从 原理上讲，可给出可靠度的准确结果，但因为通常缺乏统计数据 及数值计算上的困难，设计规范的校准很少使用全概率方法。 次可靠度方法使用随机变量模型和近似的概率计算方法，与当前 的数据收集情况及计算手段是相适应的，所以，目前国内外设计 规范的校准基本都采用一次可靠度方法。 本附录说明了结构可靠度校准、直接用可靠指标进行设计的

方法及用可靠度确定设计表达式中分项系数和组合值系效的 方法。 本附录只适用于一般的结构，不包括特大型、高笃、长大及 特种结构，也不包括地震作用和由风荷载控制的结构。 E.1.2进行结构可靠度分析的基本条件是建立结构的极限状态 方程和确定基本随机变量的概率分布函数。功能函数描述了要分 析结构的某一功能所处的状态：Z>0表示结构处于可靠状态； Z=0表示结构处于极限状态；Z<0表示结构处于失效状态。计 算结构可靠度就是计算功能函数Z>0的概率。概率分布函数描 述了基本变量的随机特征，不同的随机变量具有不同的随机 特征。 E.1.3结构一般情况下会受到两个或两个以上可变作用的作 用，如果这些作用不是完全相关，则同时达到最大值的概率很 小，按其设计基准期内的最大值随机变量进行可靠度分析或设计 是不合理的，需要进行作用组合。结构作用组合是一个比较复杂 的问题，完全用数学方法解决很困难，目前国际上通用的是各种 实用组合方法，所以工程上常用的是简便的组合规则。本条提供 了两种组合规则，规则1为“结构安全度联合委员会”（JCSS） 组合规则，规则2为Turkstra组合规则，这两种组合规则在国 内外都得到广泛的应用。

E.2结构可靠指标计算

E.2.1结构可靠度的计算方法有多种，如一次可靠度方法 (FORM)、二次可靠度方法（SORM）、蒙特卡洛模拟（Monte CarloSimulation）方法等。本条推荐采用国内外标准普遍采用 的一次可靠度方法，对于一些比较特殊的情况，也可以采用其他 方法，如计算精度要求较高时，可采用二次可靠度方法，极限状 态方程比较复杂时可采用蒙特卡洛方法等。

E.2.2由简单到复杂，本条给出了3种情况的可靠指标

法。第1种情况用于说明可靠指标的概念；第2种情况是变量独

果X：和X；同服从正态分布，则有

In (1 +Px,x.0x0x; PinX; InX; /in(1+%)In(1+%)

如果x≤0.3，x.≤0.3，则有

Px.x,0xj x, InX; /in(1+%)

/In (1+x)~0x, /In (1+&,)~0x, ,In(1+Px,x0x,x, xdx

~Px.,x,x,x, 从而 Px: lnx, ~ Px,X, Pinx,ln x, ~ Px,x,° 当随机变量X；与X，服从其他分布时，通过Nataf分布可以 求得Px;,x,与Px,x.的近似关系，丹麦学者DitlevsenO和挪威学者 MadsenHO的著作“StructuralReliabilityMethods”列表给出 了X;与X,不同分布时Px.x与Px,x,比值的关系。当X；与X；的 变异系数不超过0.3时，可靠指标计算中Px,x,取Px,x,是可 以的。 另外，在一次可靠度理论中，对可靠指标影响最大的是平均 算结果影响不大，没有必要求Px，x的准确值。 从数学上讲，对于一般的工程问题，一次可靠度方法具有足 够的计算精度，但计算所得到的可靠指标或失效概率只是一个运 算值，这是因为： 1影响结构可靠性的因素不只是随机性，还有其他不确定 性因素，这些因素自前尚不能通过数学方法加以分析，还需通过 工程经验进行决策； 2尽管我国编制各统一标准时对各种结构承受的作用进行 过大量统计分析，但由于客观条件的限制，如数据收集的持续时 间和数据的样本容量，这些统计结果尚不能完全反映所分析变量 的统计规律； 3为使可靠度计算简化，一些假定与实际情况不一定完全 符合，如作用效应与作用的线性关系只是在一定条件下成立的 些条件下是近似的，近似的程度目前尚难以判定。 尽管如此，可靠度方法仍然是一种先进的方法，它建立了结 构失效概率的概念（尽管计算的失效概率只是一个运算值，但可 用于相同条件下的比较），扩大了概率理论在结构设计中应用的 范围和程度，使结构设计由经验向科学过渡又迈出了一步。总的

来讲，可靠度设计方法的优点不在于如何去计算可靠指标，而是 在整个结构设计中根据变量的随机特性引人概率的概念，随着对 事物本质认识的加深，使概率的应用进一步深化。

E.3结构可靠度校准

E.3.1结构可靠度校准的目的是分析现行结构设计方法的可靠 度水平和确定结构设计的目标可靠指标，以保证结构的安全可靠 和经济合理。校准法的基本思想是利用可靠度理论，计算按现行 设计规范设计的结构的可靠指标，进而确定今后结构设计的可靠 度水平。这实际上是承认按现行设计规范设计的结构或结构构件 的平均可靠水平是合理的。随看国家经济的发展，有必要对结构 或结构构件的可靠度进行调整，但也要以可靠度校准为依据。所 以结构可靠度校准是结构可靠度设计的基础。 E.3.2本条说明了结构可靠度校准的步骤。这一步骤只供参 考，对于不同的结构，可靠度分析的方法可能不同，校准的步骤 可能也有所差别。

E.4基于可指标的设计

E.4.1本标准提供了两种直接用可靠度进行设计的方法。第1 种实际上是可靠指标校核方法，因为很多情况下设计中一个量的 变化可涉及多种情况的验算，如对于港口工程重力式码头的设 计，需要进行稳定性验算、抗滑移验算及承载力验算，码头截面 尺寸变化时，这三种情况都需要重新进行分析。第2种方法适合 于比较简单的截面设计的情况，如承载力服从对数正态分布的钢 筋混凝土构件的截面配筋计算，对于这种情况，可采用下面的迭 代计算步骤： 1根据永久作用效应SG、可变作用效应Si，S2，，Sn 和结构抗力R建立极限状态方程

Or = r*/In (1+%) ;

E.5分项系数的确定方法

E.5.1本条规定了确定结构或结构构件设计表达式中分项系数

E.5.1本条规定了确定结构或结构构件设计表达式中分项系数

的原。 E.5.2本条说明了确定结构或结构构件设计表达式中分项系数 的步骤，对于不同的结构或结构构件，可能有所差别，可根据具 本情况进行适当调整。国外很多规范都采用类似的方法，国际结 构安全度联合委员会还开发了一个用优化方法确定分项系数、重 要性系数的软件PROCODE。

E.6组合值系数的确定方法

E.6.1本条规定了结构或结构构件设计表达式中组合值系数的 确定原则。 E.6.2本条说明了确定结构或结构构件设计表达式中组合值系 数的步骤，对于不同的结构或结构构件，可能有所差别，可根据 具体情况适当调整。

E.6.1本条规定了结构或结构构件设计表达式中组合值系数的 确定原则。 E.6.2本条说明了确定结构或结构构件设计表达式中组合值系 数的步骤，对于不同的结构或结构构件，可能有所差别，可根据 具体情况适当调整

E.6.1本条规定了结构或结构构件设计表达式中组合值系数的

E.6.1本条规定了结构或结构构件设计表达式中组合1 确定原则。

附录F结构疲劳可靠性验算方法

E.1.2结构或局部构造存在应力集中现象，并不仅仅指结构的

表面。所有焊按构田 中现象的范畴，需要进行疲劳可靠性验算。 F.1.3结构疲劳可靠性，包括疲劳承载能力极限状态可靠性和 疲劳正常使用极限状态可靠性。一般钢结构按承载能力极限状态 进行验算，混凝土结构根据不同验算目的采用承载能力极限状态 或正常使用极限状态进行验算。验算疲劳承载能力极限状态可靠 性时，应以结构危险部位的材料达到疲劳破损或产生过大变形作

为失效准则。验算疲劳正常使用承载极限状态可靠性时，主要考 虑重复荷载对结构变形的不利影响。 F.1.4对整个结构体系，应根据结构受力特征采用系统可靠性 分析方法，分别在子系统（多个细部构造）疲劳可靠性验算基础 上进行系统可靠性验算，本规定中暂未包含系统可靠性问题。 F.1.5结构的疲劳可靠性验算步骤是按照确定验算部位.一确 定疲劳作用一确定疲劳抗力一可靠性验算的思路进行的。 F.1.6为便于设计人员操作，疲劳可靠性验算的力学模型和内 力计算，应与强度计算模型一致，仅在验算的具体规定中有 区别。 F.1.7在验算结构疲劳时，采用计算名义应力，即根据疲劳荷 载按弹性理论方法确定，作为疲劳作用；疲劳抗力也是以构造细 节加载试验名义应力为基本要素给出相应SN曲线方程，焊缝 热点应力以及其他应力集中的影响均通过疲劳SN曲线反映， 如果应力集中影响严重，疲劳SN曲线在双对数坐标图中的位 置就低，反之就高。 F.1.8根据按相关试验规范进行的疲劳试验结果，疲劳强度设 计值取其平均值减去某概率分布上分位值对应程度的标准差。通 常情况下，取平均值减去2倍标准差，所对应的概率分布按照正 态分布，其上分位值为97.7%。 F.1.9在目前的条件下，用校准法确定目标可靠指标是科学 的，关键还是可操作的，即根据现有结构设计水准得出与之相当 的可靠指标。更为准确合理的指标需要在系统积累足够样本数据 的时候方可实施

载按弹性理论方法确定，作为疲劳作用；疲劳抗力也是以构造细 节加载试验名义应力为基本要素给出相应SN曲线方程，焊缝 热点应力以及其他应力集中的影响均通过疲劳SN曲线反映， 如果应力集中影响严重，疲劳SN曲线在双对数坐标图中的位 置就低，反之就高，

F.1.8根据按相关试验规范进行的疲劳试验结果，疲劳强度设

计值取其平均值减去某概率分布上分位值对应程度的标准差。通 常情况下，取平均值减去2倍标准差，所对应的概率分布按照正 态分布，其上分位值为97.7%。

F.1.9在目前的条件下，用校准法确定目标可靠指标是科学 的，关键还是可操作的，即根据现有结构设计水准得出与之相当 的可靠指标。更为准确合理的指标需要在系统积累足够样本数据 的时候方可实施

F.2.1疲劳荷载是结构设计寿命内实际承受的变幅重复荷载的 总和，一般用谱荷载形式可以较为直观、确切地表达。对短期测 量得到的荷载，不能直接作为疲劳荷载进行检算，需要考虑结构 用途可能发生的改变，例如，桥梁通行能力的增加，荷载特征的

N——α作用下的疲劳破坏循环次数，此时 N=Zn; °;一一变幅荷载引起的各应力水平； n;一一与应力水平,对应的循环次数。 “Miner累积损伤准则”假定：低于疲劳极限的应力不产生 疲莹损伤：忽略加载大小的顺序对疲劳的影响。这些假定使由式

（Z）计算的结果有一定误差。但由于使用方便，各国规范的疲劳 设计均采用该准则，

5.2根大量试验，对焊接钢结构，由于存在残余应力，疲 劳抗力对疲劳作用引起的应力变程敏感，而对所采用的材质变化 和所施加疲劳作用引起的应力比变化的影响相对不敏感。为了便 于设计人员使用，通常将对钢材料的疲劳验算统一用应力变程表 述，混凝土材料的疲劳验算用最大应力表述，

F.4疲劳可靠性验算方法

乘以（ 折减后的次数计算，这是因为不同构造存在一个不 公o。 同的△o。，当疲劳应力低于该值时，对结构的疲劳损伤程度降 低，因此相应循环次数可以折减。 F.4.3不同结构可根据本条的原则进行疲劳正常使用极限状态 可靠性验算。

G.1.1村镇中的一些既有结构和城市中的棚卢房屋没有正规的 设计与施工，不具备进行可靠性评定的基础，不宜按本附录的原 则和方法进行评定。结构工程设计质量和施工质量的评定应该按 结构建造时有效的标准规范评定。 G.1.2本条提出对既有结构检测评定的建议。第1款中的“规 定的年限”不仅仅限于设计使用年限，有些行业规定既有结构使 用5～10年就要进行检测鉴定，重新备案。出现第4款和第6款 的情况，当争议的焦点是设计质量和施工质量问题时，可先进行 工程质量的评定，再进行可靠性评定。 G.1.3既有结构可靠性评定的基本原则是确保结构的性能符合 相应的要求，考虑可持续发展的要求；尽量减少业主对既有结构 加固等的工程量。这里所说的相应的要求是现行结构标准对结构 性能的基本要求。 G.1.4把安全性、适用性、耐久性和抗灾害能力等评定内容分 开可避免概念的混淆，避免引发不必要的问题，同时便于业主根 据问题的轻重缓急适时采取适当的处理措施。对既有结构进行可 靠性评定时，业主可根据结构的具体情况提出进行某项性能的评 定，也可进行全部性能的评定。 G.1.5既有结构的可靠性评定以现行结构标准的相关要求为依 据是国际上通行的原则，也是本附录提出的“保障结构性能”的 基本要求。但是，评定不是照搬设计规范的全部公式，要考既 有结构的特点，对结构构件的实际状况（不是原设计预期状况） 进行评定，这是实现尽量减少加固等工程量的具体措施。 G.1.6既有结构可靠性评定时，应尽量获得结构性能的信息

任对结构性能的实际状况进行评定

G.2.1既有结构的安全性是指直接影响人员或财产安全的评定 内容。为了便于评定工作的实施，本条把结构安全性的评定分成 结构体系和构件布置、连接和构造、承载力三个评定项目。 G.2.2结构体系和构件布置存在问题的结构必然会出现相应的 安全事故，现行结构设计规范对结构体系和构件布置的要求是当 前工程界普遍认同的下限要求，既有结构的结构体系在满足相应 要求的情况下可以评为符合要求。在结构安全性评定中的结构体 系和构件布置要求，不包括结构抗灾害的特殊要求。

G.2.3连接和构造存在问题的结构也会出现相应的安全事故，

现行结构设计规范对连接和构造的要求是当前工程界普遍认同的 相关下限要求，既有结构的连接和构造在满足相应要求的情况下 可以评为符合要求。本条所提到的构造仅涉及与构件承载力相关 的构造，与结构适用性和耐久性相关的构造要求不在本条规定的 范围之内。

本条提出的承载力评定的方法， 提是要求既有结构的

G.2.4本条提出的承载力评定的方法，前提是要求既有结

结构体系和构件布置、连接和构造要符合现行结构设计规范的 要求。

G.2.5本条提出基于结构良好状态的评定方法的评定原则，结

构构件与连接部位未达到正常使用极限状态的限值且结构上的作 用不会出现明显的变化，结构的安全性可以得到保证，当既有结 构经历了相应的灾害而未出现达到正常使用极限状态限值的现 象，也可以认定该结构可以抵抗这种灾害的作用。

G.2.6本条提出基于结构分项系数或安全系数的评定原则。

结构的设计阶段有三类问题需要结构设计规范确定，其一为 规律性问题，结构设计规范用计算模型反映规律问题；其二为离 散性问题，结构设计规范用分项系数或安全系数解决这个问题； 其三为不确定性问题，结构设计规范用额外的安全储备解决设计

阶段的不确定性问题，这类储备一般不计入规范规定的安全系数 或分项系数。对于既有结构来说，设计阶段的不确定性因素已经 成为确定的，有些可以通过检验与测试定量确定。当这些因素确 定后，在既有结构承载力评定中可以适度利用这些储备，在保证 分项系数或安全系数满足现行规范要求的前提下，尽量减少结构 的加固工程量，体现可持续发展的要求。 例如：关于构件材料强度的取值，可利用混凝土的后期强度 和钢材实际屈服点应力高于结构规范提供的强度标准值的部分； 现行结构设计规范计算公式中未考虑的对构件承载力有利的因 素，如纵向钢筋对构件受剪承载力的有利影响等。 既有结构还有一些已经确定的因素是对构件承载力不利的， 例如轴线偏差、尺寸偏差以及不可恢复性损伤（钢筋锈蚀等）， 这些因素也应该在承载力评定时考虑。 经过上述符合实际情况的调整后，现行规范要求的分项系数 或安全系数得到保证时，构件承载力可评为符合要求。 G.2.7当构件的承载能力及其变异系数为已知时，计算模型中 承载力的某些不确定储备可以利用，具体的方法是在保证可靠指 标满足要求的前提下适度调整分项系数。 G.2.8荷载检验是确定构件承载力的方法之一。本条提出荷 载检验确定承载力的原则。当结构主要承受重力作用时，应采 用重力荷载的检验方法；当结构主要承受静水压力作用时，可 采用蓄水检验的方法。检验的荷载值应通过预先的计算估计。 并在检验时逐级进行控制，避免产生结构或构件的过大变形或 损伤。 对于检验荷载未达到设计荷载的情况，可采取辅助计算分析 的方注实印

于检验荷载未达到设计荷载的情况，可采取辅助计算分析

G.2.9限制使用条件是桥梁结构常用的方法。对干现

G.2.9限制使用条件是桥梁结构常用的方法。对于现有建筑结 构来说，对所有承载力不满足要求的构件都进行加固也许不具

G.2.9限制使用条件是桥梁结构常用的方法。对于现有建筑结 构来说，对所有承载力不满足要求的构件都进行加固也许并不是 最好的选择，例如：当楼板承载力不足时，也许采取限制楼板的 使用荷载是最佳的选择，

G.3.1本条对既有结构的适用性进行的定义，是在安全性得到 保障的情况下影响结构使用性能的问题。以裂缝为例，有些裂缝 是构件承载力不满足要求的标志，不能简单地看成适用性问题； 只有在安全性得到保障的前提下，才能评定裂缝对结构的适用性 构成影响。

G.3.1本条对既有结构的适用性进行的定义，是在安全

问题的处理并非一定要采取提高构件承载力的加固措施。

G.4.1结构的耐久年数为结构在环境作用下出现相应正常使用 极限状态限值或标志的年限，判定耐久年数是否大于评估使用年 限是结构耐久性评定的目的。 G.4.2本条提出确定与耐久性有关的极限状态限值或标志的原 则，耐久性属于正常使用极限状态范畴，不属于承载能力极限状 态范畴。达到与耐久性有关的极限状态标志或限值表明应该对结 构或构件采取修复措施。

G.4.3环境是造成构件材料性能劣化的外界因素，材料性能

G.4.3环境是造成构件材料性能劣化的外界因素，材料

现其抵抗环境作用的能力唐山至曹妃甸高速公路高压旋喷桩施工方案，将环境作用效应和材料性能相同的构 件作为一个批次进行评定，有利于既有结构的业主采取合理的修 复措施。

G.4.5对于耐久年数小于评估使用年限的构件的维护处理可以 减慢材料劣化的速度，推迟修复的时间。

G.4.5对于耐久年数小于评估使用年限的构件的维护处理可

G.5.1本条提出既有结构的抗灾害能力评定的项目

G.5.1本条提出既有结构的抗灾害能力评定的项目

G.5.2目前对于部分灾害的作用已经有了具体的规定，此时封闭式楼梯模板施工工法.pdf， 既有结构抗灾害的能力应该按照这些规定进行评定。 G.5.3对于不能准确确定作用或作用效应的灾害，应该评价减 小灾害作用及作用效应的措施及减小灾害影响范围和破坏范围等 措施。 G.5.4山体滑坡和泥石流等灾害是结构不可抗御的灾害，采取 规避的措施也许是最为经济的；对于不能规避这类灾害的既有结 构，应该有灾害的预警措施和人员疏散的措施