标准规范下载简介
SH∕T 3123-2017 石油化工钢储罐地基充水预压监测规程.pdf当日的天气情况和施工现场的工况。 仪器监测项目各监测点的单次变化值、累积变化值及变化速率等，必要时绘以曲线。 对接近限值的监测应有报警标示，并有分析和建议。
SH/T3123—2017
9.2.2当日报表应按流程报送，宜有回执
9.2.2当日报表应按流程报送，宜有回执
JC／T 807-2013标准下载9.2.4文字报告应包括下
SH/T31232017
.1伺服加速度计式、应变式测斜导管埋设
表A.2电磁式、干簧管式沉降仪沉降环埋
SH/T3123—2017A.3孔隙水压力计埋设原始记录表表A.3钢弦式孔隙水压力计埋设原始记录工程名称罐号测点编号钻孔直径mm地下水位m生产单位测头编号量程kPa测头内阻Q传感器系数KkPa/Hz?埋设高程m距罐中心m地层层位气温℃埋设位置埋设前频率Hz埋入后初始频率Hz及有关情况封孔情况砂砾料泥球电缆线长度及接线方式埋设日期埋设示意图及说明埋设者填表人校核人A.42土压力计埋设原始记录表表A.4钢弦式土压力计埋设原始记录工程名称罐号观测点编号测头编号量程kPa测头内阻生产单位传感器系数K=kPa/Hz2埋设高程m距罐中心m埋设区域工作方向埋设位置埋设前频率Hz埋入后初始频率Hz及有关情况气温回填材料密度g/cm3电缆线长度及接线方式埋设日期埋设示意图及说明埋设者填表人校核人17
表A.5钢弦式钢筋应力计埋设原始记录
SH/T31232017
B.2储罐基础锥面变形观测记录表
表B.2储罐基础锥面变形观测记录
表B.5钢弦式孔隙水压力计观测记录
B.7钢筋应力观测记录表
表B.7钢弦式钢筋应力计观测记录
SH/T31232017
C.1储罐基础边缘竖向位移观测成果统计表
C.1储罐基础边缘竖向位移观测成果统计
C.2储罐基础周围地表土竖向位移观测成果统计表
SH/T3123—2017C.3储罐周围地表土水平位移观测成果统计表表C.3储罐周围地表土水平位移观测成果统计工程名称罐号第页共页第次年月日时第次年月日时观测点编号本次位移（mm）累计位移(mm)本次位移多（mm）累计位移（mm）切向法向切向法向切向法向切向法向本次最大位移点及切向切向位移速率（mm/d）法向法向预压荷载（kPa）备注统计：校核：C.4储罐基础锥面变形观测成果统计表表C.4储罐基础锥面变形观测成果统计工程名称罐号第页共页第次年月日时第次年月日时观测点编号本次变形值（mm）累计变形值（mm）本次变形值（mm）累计变形值（mm）本次充水高度（m）累计充水高度（m）备注统计：校核：25
SH/T31232017
C.5储罐地基深层土水平位移观测成果统计表 表C.5储罐地基深层土水平位移观测成果统计
储罐地基深层土水平位移观测成果统计表
表C.5储罐地基深层土水平位移观测成果
C.7储罐地基土孔隙水压力观测成果统计表 表 C. 7 储罐地基孔隙水压力观测成果统计
C.7储罐地基土孔隙水压力观测成果统计
SH/T31232017
C.7 储罐地基土孔隙水压力观测成果统计
SH/T3123—2017
附录D （资料性附录） 常用观测点图例
表D 常用观测点图例
SH/T31232017
为便于在执行本规程条文时区别对待，对要求严格程度不同的用词说明如下： 对本规程条文中要求执行严格程度不同的用词，说明如下： 1）表示很严格，非这样做不可的： 正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”； 2）表示严格，在正常情况下均这样做的： 正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”； 3）表示允许稍有选择，在条件允许时首先应这样做的： 正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”； 4）表示有选择，在一定条件下可以这样做，采用“可” 条文中指明应按其他有关标准执行的写法为： “应符合的规定” 或“应按执行”
中华人民共和国石油化工行业标准
SH/T 31232017
SH/T3123—2017
范围· ·33 基本规定. ·33 监测项目： ·34 5.1一般规定 ·34 5.2变形监测 34 5.3 压力与应力监测 34 监测点布设· 34 6.1 一般规定. .34 6.2 储罐基础. .35 6.3 储罐地基 35 监测方法及数据处理 .35 7.1 般规定 7.2 储罐基础边缘及罐周地表土竖向位移监测 36 7.3 储罐周围地表土水平位移监测 36 7.4 储罐基础锥面变形监测· ·36 7.5 储罐地基深层土水平位移监测 ·36 7.6 储罐地基深层土竖向位移监测 7.7 储罐地基土孔隙水压力监测· ·37 7.8 储罐地基土压力监测 ·39 7.9 环墙钢筋应力监测· 监测频率及报警值 40 8.1 监测频率 ?40 8.2 监测报警 监测成果报告 9.2监测报
SH/T3123—2017
油化工钢储罐地基充水预压监
随着国家经济的发展和石油战略储备项目的实施，大量钢制储罐不可避免地需建造在地质条件复杂 的区域中，如沿江沿海地区的软土区域、削峰填谷的回填区域等。为确保此类储罐安全，在建造阶段对 地基的应力、变形和强度变化实施动态监测，及时控制加荷速率，可有效防止地基的剪切破坏，确保安 全。因此为了确保储罐地基充水预压的安全和正常使用，评价地基的预压加固效果，进行工程监测是必 要的。 本规程上一版主要适用软土地基，包括经竖向排水体（碎石桩、砂井或塑料排水带）处理过的柔性 桩复合地基。随着近年储罐建设项目的增多，在工程实践中也多有采用CFG桩等刚性桩复合地基，甚 至有采用灌注桩、预制桩等桩基础形式的储罐也较为多见，采用桩基础的储罐，虽承载力满足使用要求， 但在安装完毕后，也均进行充水试压，之所以称为“试压”，是因该充水环节更多具有对储罐安装的检 验验收意义，对地基无预压以提高承载力的作用。在实际工程实施中，各单位技术人员对储罐充水预（试） 压工作，均有控制要求。考虑到监测项目的共性，以及在实践中已积累了一些工程经验，因此本次修编 时，适用范围涵盖了在天然地基、复合地基上建造的钢储罐，同时，为适应技术发展趋势和增强本规程 的适用性，规程内容中也涵盖了对桩基础储罐的沉降监测要求。本规程也保留了对环墙基础内力监测的 现定。 本规程可供石油化工建（构）筑
4.1充水预压原作为软土地基的一种处理方法，而钢储罐由于其自身特点，能在建造时逐级充水进行 地基加固，最终满足承载力需求。因此上世纪七八十年代起，在软土及柔性桩复合地基上建造钢制储罐 时，大多采用充水预压，该方法具有造价低的优势，本规程前一版即是在此背景下进行的编制。 近年由于经济和技术的发展，为保障安全，大型储罐地基现多数不采用天然地基，而且选择复合地 基时也多选择刚性桩复合地基。甚至出于早日投产、运营安全的考虑，桩基也时常选定为储罐的基础形 式，如灌注桩、预制桩等。桩基础可使承载力一步到位，且地基基础变形小，后期维护费用低，对该类 基础形式的钢储罐，充水更多是为了检验浮顶、管线等设施是否可正常运行。但为确保安全，也需在充 水环节进行监测。
4.1充水预压原作为软土地基的一种处理方法，而钢储罐由于其自身特点，能在建造时逐级充水进行 地基加固，最终满足承载力需求。因此上世纪七八十年代起，在软土及柔性桩复合地基上建造钢制储罐 时，大多采用充水预压，该方法具有造价低的优势，本规程前一版即是在此背景下进行的编制。 近年由于经济和技术的发展，为保障安全，大型储罐地基现多数不采用天然地基，而且选择复合地 基时也多选择刚性桩复合地基。甚至出于早日投产、运营安全的考虑，桩基也时常选定为储罐的基础形 式，如灌注桩、预制桩等。桩基础可使承载力一步到位，且地基基础变形小，后期维护费用低，对该类 基础形式的钢储罐，充水更多是为了检验浮顶、管线等设施是否可正常运行。但为确保安全，也需在充 水环节进行监测。 4.2本规程所述柔性桩复合地基指由散体材料或低强度材料处理的复合地基，如砂石桩复合地基、水 泥土桩复合地基、强夯地基等；刚性桩复合地基指由高强度增强体，如CFG桩、混凝土桩等，与土体 联合作用形成的复合地基，该类地基顶部为褥垫层，无承台，能更好发挥土体作用。在实际中，强夯可 按柔性桩复合地基考虑，强夯置换可按刚性桩复合地基考虑。 4.3相互有关的监测项目同一时间进行观测，以确保实测资料反应工程实际情况，且能相互验证。 4.9由于部分监测项目的监测设备，如钢筋计、土压计等，需要在储罐基础建造阶段进行埋设，而且 监测沉降的控制网需在储罐建设前期建立，因此储罐充水监测从基础施工期即开始。监测的结束时间 需根据充水预压后达到的效果确定，若地基经过预压已趋于稳定，则在放水后可以结束观测，若因现场
4.2本规程所述柔性桩复合地基指由散体材料或低强度材料处理的复合地基，如砂石桩复合地基、水 泥土桩复合地基、强夯地基等；刚性桩复合地基指由高强度增强体，如CFG桩、混凝土桩等，与土体 联合作用形成的复合地基，该类地基顶部为褥垫层，无承台，能更好发挥土体作用。在实际中，强夯可 按柔性桩复合地基考虑，强夯置换可按刚性桩复合地基考虑。 4.3相互有关的监测项目同一时间进行观测，以确保实测资料反应工程实际情况，且能相互验证。 4.9由于部分监测项目的监测设备，如钢筋计、土压计等，需要在储罐基础建造阶段进行埋设，而且
SH/T 31232017
电缆线从储罐环墙底部引出，由于环墙与其外部土体产生突变性沉降，存在连接电缆线被拉断的危险。 预留孔位宜以钢管在环墙钢筋笼建制时预埋，预留孔位的个数及钢管内径的选择，应考虑穿出电缆的数 量需求。预留孔高度的规定主要考虑现场穿线操作时便捷性的要求。
SH/T31232017
重点考虑储罐地基情况，例如地表土位移监测点的布设方向、深层土位移监测孔布设位置、地基孔隙水 压力监测点和土压力位置等，应考虑监测范围内各土层的工程特性、分布范围、厚度变化等因素；对于 环墙钢筋应力及侧向土压力监测，宜在计算的最大受力处布设有监测点且应满足便于实施观测的要求
6.2.1观测点布置数量参考了 基础设计规范》GB50473一2008的有关规定，观测点沿 储罐周边对称均匀布置以便于评价储罐任意直径方向的平面倾斜，因此测点数量应为双数。对于容积值 不在列表中的储罐，所布测点数可以按表中数值内插确定
1.2根据工程实测资料
对于监测网复测周期，充水前和充水初期一 月测 ，以后应根据复测结果与网稳定性分析结果
来调整，当复测较差未满足要求时，应缩短复测周期。 7.1.3由于GPS定位技术的发展，其定位精度逐渐提高，特别是在较大面积储罐区，布置GPS监测 网是一个有效的方法，故本规程中可选用GPS网。 由于储罐观测面积一般较小，根据经验和理论，采用一次布网形式，基准点和工作基点同时布置， 其点位精度比较均匀，这样有利于提高和保证监测网的布网精度。 控制点采用强制归心装置，以提高对中精度，从而保证整个监测网的精度。 储罐地基充水预压，几乎不对水平位移监测网产生影响，故其复测周期长，初值测好后，再根据工
SH/T3123—2017
程情况复测3次~4次。 7.1.5根据变形观测的经验，由于测量面积小，精度要求高，不但要做到每一次的观测与上一次观测 采用相同线路和时间，而且要使用相同仪器（设备）。以便将观测中的系统误差减到最小，提高观测精度。
7.2储罐基础边缘及罐周地表土竖向位移监
7.3储罐周围地表土水平位移监测
7.3.1储罐周围地表土水平位移方向，主要沿着罐圆周法线方向，可用钢尺直接测量地表工标桩位移 7.3.2水平位移观测点的精度，系采用了现行国家标准《工程测量规范》GB50026中二等变形监测的 精度要求，点位中误差不大于±3.0mm。
7.4储罐基础锥面变形监测
一种切实可行的观测方法
初始值的时机应在水面高 锥面后、完成第一级充水前进行 7.4.4储罐底部通常采用预抬高的办法补偿预估沉降，同时锥顶的存在也便于从罐周边排出储液，因 此保障罐底向上的拱度是必要的。为了预估底板变形造成损坏的不均勾沉降值，应采取减小底板拉力、 避免焊缝应力过大的措施。国内外工程上采用评价底板变形的方法很多，例如：直接利用底板中心沉降 量；以罐中心沉降和罐周边沉降差与罐半径的比值来确定罐底板容许变形值（罐基拱度）等，本条规定 应先满足设计要求，若无设计要求，充水预压后罐基础沉降基本稳定后的锥面坡度应大于等于0.008， 系采用了现行《石油化工立式圆筒形钢制焊接储罐设计规范》SH3046的规定。
7.5储罐地基深层土水平位移监测
7.5.1近二十年来，国内科研单位研制一些新型地基内部变形观测仪器，并不同程度地在水利行业王 石坝及深基坑开挖监测中应用，且取得较好效果，本规程主要选用了其中成功的仪器。 7.5.2测斜导管接长时，接头应密封，以防泥砂涌入、淤塞导管，应使每根测斜导管的导向槽严格对 正，不得偏扭；每根导管所承受的沉降段长度应小于10mm～15mm，以便测斜仪探头能顺利通过，而 不致于脱出测斜导管的导向槽；当不能满足预估沉降量时，应缩短每根管长度：测斜导管的最大倾斜率 应小于1%；下管时管内注清水以减小浮力影响。 7.5.4环状空间内的回填料采用中粗砂并密实，以保证测斜导管与所附设的深层土体同步变形。 7.5.6测斜导管埋入地层后，需要一段时间才能稳定，根据经验一般为7天，选定好观测垂线的假想 固定点，才能利用初始值确定测斜导管初始空间位置，将测斜导管的中心轴线看作观测基准垂线，深层 土水平位移为相对于该观测基准垂线的位移。
SH/T3123—2017
7.6.3沉降管接头应牢固并密封，防止沉降管内进入泥砂而淤积。用纸绳收拢叉簧片，以保证沉降环 能顺利下入钻孔内，叉簧片不受损坏。沉降管送沉降环到所测地层层位后，纸绳经一段时间水浸泡强度 降低，叉簧片弹开后插入土体，由于深部土层受压缩产生沉降，故应在沉降管上装配上限位环，防止沉 降管下入钻孔时沉降环沿沉降管向上滑移，由于浮力作用，沉降环不会沿沉降管向下滑移。 7.6.4在环状空间内回填膨润土干泥球封孔，使沉降管、沉降环与土体结合。当土体产生变形时，沉 降环便与所附设土体同步变形。 7.6.5按工程经验，沉降环埋入地基土体后，回填的膨润土球在7天内已松散下沉，沉降环的位置已 基本稳定。但若现场条件允许，最好在地基土体受到有影响荷载作用前，即充水开始前，测取初始值。 7.6.67.6.7观测土体内埋设沉降环，沉降环之间距离的变化反应该段土体的变形，用沉降仪可测出 观测点的位置，用水准仪测出管口高程，便可计算测点的沉降量，它等于初设时的高程与观测时的高程 之差。分层竖向变形等于土层初始厚度与该层土分界面上的两个沉降环观测距离之差。自下而上观测减 小了温度对钢尺读数精度的影响。 .6.8～7.6.9深层土竖向位移观测资料应随整理随分析，并绘制相关曲线图，深层土竖向位移是否具 有规律性。观测值突然增大时说明地基处于不稳定状态；土层沉降量与该层土初始厚度之比为该土层的 压缩率，可见，压缩率大的土层是地基稳定分析的主要区域。 .6.10在实际操作中，可按深层土竖向位移占储罐基础边缘沉降百分率小于5%为标准，确定储罐地 压缩层计管深度
7.6.8～7.6.9深层土竖向位移观测资料应随整理随分析，并绘制相关曲线图，深层土竖向位移是否具 有规律性。观测值突然增大时说明地基处于不稳定状态；土层沉降量与该层土初始厚度之比为该土层的 压缩率，可见，压缩率大的土层是地基稳定分析的主要区域。 7.6.10在实际操作中，可按深层土竖向位移占储罐基础边缘沉降百分率小于5%为标准，确定储罐地 基压缩层计算深度。
7.7储罐地基土孔隙水压力监测
多，但国内在此类仪器的生产、应用方面，以钢弦式仪器最多，使用效 果亦较好，故本规程推荐了此种仪器。 7.7.2钢弦式孔隙水压力计其钢弦自振频率有最佳范围，过大或过小选用量程都会导致测试结果出现 偏差。 7.7.3一个钻孔内埋设一个孔隙水压力计，能有效地控制透水层和封孔质量。排除透水石中气泡和油 污可用水煮法，应将透水石放在干净水中煮沸2h，并自然冷却，以保证观测数据的准确；中粗砂封埋 测头，在测头周围形成局部透水层，防止透水石淤塞而影响观测精度：膨润土干泥球封孔避免了地基土 层内水渗流的贯通。 7.7.6钢弦式孔隙水压力计的工作原理：测头的传感器承受作用于其承压膜上的孔隙水压力，并使之转 换成频率输出，用钢弦频率测定仪接受其自振频率，即测读频率，通过公式可计算出相应的孔隙水压力。 7.7.7施加荷载后，土体内产生的超静孔隙水压力等于观测的孔隙水压力与观测点以上静水柱压力之 差。每次观测，还应测取地下水的静止水位。 7.7.8绘制实测孔隙水压力变化曲线，与理论计算的孔隙水压力随荷载增长、消散曲线进行对比，考 察孔隙水压力在软基内增长、消散规律是否正常。地基土内产生的超静孔隙水压力增量不宜超过充水荷 载增量的60%，该值是根据以往工程经验及上海高桥50000m²油罐试验结果（1996年），最大超静孔隙
SH/T31232017
当以有效应力表示时：
3p,9平面上的应力路径
利用软土夹水平向薄层粉砂渗透固结建造3台20000m油罐（1983年）及上海高桥石泊 碎石桩与塑料排水带综合处理2台50000m²油罐（1996年）充水预压加固地基经验，采 作为现场控制地基稳定取得了成功并积累了一定经验，而做出这一规定
1.8储罐地基土压力监测 7.8.1进行土压力观测，可了解储罐地基、基础的受力情况，验证设计参数，监控储罐地基的稳定。 土压力计可测得土的总应力（压力），要了解土的有效应力（压力），在埋设土压力计的同时，应埋 设孔隙水压力计。 7.8.2施测荷载应根据施加的预压荷载确定。土压力计工作面受力产生变形的过程，应尽量接近于平
.8储罐地基土压力监测
SH/T31232017
移过程，土压力计应对受力方向的力反应灵敏，而不受侧向压力的影响。 7.8.3土压力计埋设，应特别注意减小埋设效应的影响。必须做好仪器基床面的制备、感应膜的保护 和连接电缆的保护，土压力计埋设后的安全覆盖厚度，即能恢复正常施工必须的填方覆盖厚度，依填方 材料、施工机械、仪器类型等而异，一般在碎石屑填料中应大于0.5m。 7.8.4基础侧向土压力称为接触土压力或界面土压力，特指散粒体的土石材料作用在刚性界面上的土 压力，如混凝土墙面、钢管面等。因此，接触土压力计必须沿此类刚性界面布置、埋设，并使其感应膜 同刚性界面齐平。 由于拱效应的影响，当埋设基础侧向土压力计时，如其感应膜面低于刚性基础界面，则土压力计的 感应力偏低，实测值偏小，称为“欠读”。而当感应膜面高于刚性基础界面时，则产生“超读”现象， 即实测值比实际值偏高，因此，基础侧向土压力计的埋设推荐预埋膜盒法，以减小埋设效应的影响。
7.9环墙钢筋应力监测
效直径）应等于或略大于钢筋的截面积（或直径），以保证钢筋应力计埋设的连接强度，以免产生应力 集中现象。 7.9.4钢筋应力计采用焊接法埋设时，为避免仪器内温度过高影响其性能，一般可在钢筋应力计的传 感器外包棉纱，并套上钢丝网，连续用水冷却传感器。
7.9.4钢筋应力计采用焊接法埋设时，为避免仪器内温度过高影响其性能，一般可在 感器外包棉纱GB／T 38533-2020 橡胶塑料注射成型机 模具固定和联接尺寸，并套上钢丝网，连续用水冷却传感器。
8.1.3在基础施工期进行监测项目的观测，主要是保障监测设施和传感器处于正常状 工影响出现异常时，能及时发现进行补救。
8.2.18.2.2由于土层的复杂性、非均匀性和取样、运输对土的扰动，以及现有土工试验条件和设计 计算方法现状，理论计算获得的加固效果和所需时间往往不能很好反映实际工程的情况，而现场监测则 弥补了上述不足。根据工程实践经验，利用储罐基础边缘竖向位移、地表土标桩水平位移和地基中孔隙 水压力和深层土的水平位移等四项实测资料并按一定标准控制，尤其对天然地基和柔性桩复合地基，可 以有效地监视地基稳定动态，控制值的大小与地基土的性能、工程的类别和加荷方式有关。根据实测资 料分析加固效果，并指导现场施工。 8.2.3储罐基础变形限值参照了现行《钢制储罐地基与基础设计规范》（GB50473一2008）中的规定 是储罐沉降的设计最终值。因土体工程性质的复杂性、多样性，以及理论计算的局限性，不可能在标准 中统一规定报警值，实际中一般综合考虑计算和经验等方面因素，取表8.2.3中变形限值的80%～90% 确定项目报警值。 8.2.4～8.2.5对于天然地基及复合地基，场地土层的天然性状对其在载荷下的变形特性，有直接关系。 依据其特性来确定控制指标取值时，高压缩性土取大值，低压缩性土取小值。从实践经验来看，当地基 在其主要压缩范围内，地基承载力低于80kPa时，沉降速率控制值可取大值；当高于150kPa时，可取 小值，期间数值可内插
重庆市江北区委办公大楼装饰工程施工组织设计方案8.2. 1~8.2.2
字报告内容除本规范中规定的以外，还应满足合同及建设单位要求。其中监测成果分析 容，应采用多种方法和最新的科研成果，保证监测报告的技术水准。
9.2.4文字报告内容除本规范中规定的以外，还应满足合同及建设单位要求。其中监