标准规范下载简介
JGJ／T 303-2013 渠式切割水泥土连续墙技术规程(完整清晰正版).pdf1具有适度的流动性； 2泌水较小； 3砂砾成分的下沉较小
5.4.2固化液的水泥用量宜通过室内试验和试成墙确定
液与切割液、切割土体形成的混合泥浆性能应符合下列规定： 1具有适度的流动性； 2泌水较少； 3固化后具有要求的强度； 4固化后具有要求的渗透系数，
5.5.1主机应平稳、平正，机架垂直度充许偏差为 1/25
5.5.1王机应平稳、 5.5.2渠式切割水泥土连续墙的施工方法可采用一步施工法 两步施工法和步施工法，施工方法的选用应综合考虑土质条 件、墙体性能、墙体深度和环境保护要求等因素。当切割土层较 硬、墙体深度深、墙体防渗要求高时宜采用三步施工法。施工长 度较长、环境保护要求较高时不宜采用两步施工法；当土体强度 低、墙体深度浅时可采用一步施工法。 5.5.3开放长度应根据周边环境、水文地质条件、地面超载 成墙深度及宽度、切割液及固化液的性能等因素，通过试成墙确 定，必要时进行槽壁稳定分析。 5.5.4应根据周边环境、土质条件、机具功率、成墙深度、切 割液及固化液供应状况等因素确定渠式切割机械的水平推进速度 和链状刀具的旋转速度，步进距离不宜大于50mm。 5.5.5采用一步施工法、三步施工法，型钢插入过程沟槽应预 留链状刀具养护的空间转换层钢管柱和转换钢桁架吊装施工方案，养护段不得注入固化液，长度不宜小于 3m，链状刀具端部和原状土体边缘的距离不应小于500mm， 5.5.6施工过程中应检查链状刀具的工作状态以及刀头的磨损 度，及时维修、更换和调整施工工艺。
度，及时维修、更换和调整施工工艺
求在沟槽养护段养护。长时间养护时应在切割液中添加外加剂或 采取其他技术措施，防止刀具无法再次启动
首先应在原位切割刀具边缘的土体； 2向行切割，回行切割已施工的墙体长度不宜小于 500mm。 5.5.9 在硬质上层中切割闲难时，可采用增加刀头布置数量、 刀头加长、步进距离减小、上挖和下挖方式交错使用以及回行反 复切割等措施
刀具拨出。拔出位置（图5.5.10）的确定应符合下列规定： 1宜在已施工完成墙体3m长度范围外进行避让切割； 2当不需要插入型钢时，拔出位置可设在最后施工完成的 墙体内。
图5.5.10链状刀具的拔出位置 已完成墙体；2一链状刀具拔出的位置：3一施工方向
5.5.11链状刀具拔出前，应评估链状刀具拔出过程渠式切割机
.5.11链状刀具拔出前，应评估链状具拨出过程渠式切割机 履带荷载对槽壁稳定的不利影响，必要时应对履带下方的土体采 仅改良处理措施。
5.5.12链状刀具拨出过程中，应控制固化液的填充速度和链状 刀具的上拔速度，保持固化液混合泥浆液面平稳，避免液面下降 或泥浆溢出
5.5.13链状刀具拔出后应作进一步拆分和检查，损耗部位应保 养和维修。
5.5.13链状刀具拔出后应作进一步拆分和检食，损耗部
5.5.14施工中产生的涌土应及时清理。需长时间停正施
5.5.14施工中产生的涌土应及时清理。 立清洗全部管路中残存的水泥浆液。 5.5.15施工过程中应按本规程附录B填写相应的记录。
5.6型钢加工、插入与回收
5.6.1渠式切割型钢水泥土连续墙中内插型钢的加L制作应付 合下列规定： 1型钢宜采用整材，分段焊接时应采用坡口等强焊接。对 接焊缝的坡口形式和要求应符合现行国家标准《钢结构焊接规 范》GB50661的有关规定，.H焊缝质量等级不应低于二级。单 根型钢中焊接接头不宜超过2个，焊接接头的位置应避免设置在 支撑位置或开挖面附近等型钢受力较大处，型钢接头距离坑底面 不宜小于2m；相邻型钢的接头竖向位置宜相互错开，错开距离 不宜小于1m。 2型钢有回收要求时，接头焊接形式与焊接质量尚应满足 型钢起拔要求。
5.6.4型钢插入应采用定位导向架；型钢描人到位后应控制尘
沉。来用振动锤下沉L艺时，应充分考虑其对周围环境的影响。 5.6.6型钢起拔宜采用专用液压起拔机。型钢拔除时，应加强 对围护结构和周边环境的监测。 5.6.7型钢回收后，应进行校正、修复处理，并对其截面尺寸 和强度进行复核
6.1.1渠式切割水泥土连续墙的质量检验应分为成墙期监 成墙检验和基坑开挖期检查二个阶段
成墙检验和基坑开挖期检查三个阶段。
6.1.2成墙期监控应包括下列内容：
1检验施工机械性能、材料质量； 2检查渠式切割水泥土连续墙和型钢的定位、长度、标高、 垂直度： 3 切割液的配合比； ? 固化液的水灰比、水泥掺量、外加剂掺量； 5 混合泥浆的流动性和泌水率； 6 开放长度、浆液的泵压、泵送量与喷浆均匀度： 1 水泥土试块的制作与测试； 8 施工间歇时间及型钢的规格、拼接焊缝质量等。 6.1.3 成墙检验应包括下列内容： 1 水泥土的强度、连续性、均匀性、抗渗性能和水泥含量； 2 型钢的位置偏差； 3 惟幕的封闭性等。 6.1.4 基坑开挖期检查应包括下列内容： 1 检查开挖墙体的质量与渗漏水情况； 2 墙面的平整度，型钢的垂直度和平面偏差； 3 腰梁和型钢的贴紧状况等
挖等分项工程的质量验收，应符合国家现行标准《建筑地基基础 工程施工质量验收规范》GB50202和《建筑基坑支护技术规程》 JGJ120等的有关规定。
检验方法：产品合格证及复试报告。 6.2.2浆液水灰比、水泥掺量应符合设计和施工工艺要求，浆 液不得离析。 检查数量：按台班检查，每台班不得少于3次。 检验方法：浆液水灰比用比重计检查，水泥掺量用计量装置 检查。
合表6.2.3的规定。焊缝质量应符合设计要求和国家现行标准 《焊接H型钢》YB3301和《钢结构焊接规范》GB50661的规 定。检查记录可采用本规程附录C样式进行填写
表6.2.3H型钢允许偏差
注：表中L为型钢长度
检查数量：全数检查。 检验方法：焊缝质量采用现场观察及超声波探伤
6.2.4基坑开挖前应检验墙身水泥土的强度和抗渗性能
和抗渗性能指标应符合下列规定：
1墙身水泥土强度应采用试块试验确定。试验数量及方法
2.5渠式切割水泥土连续墙成墙质量标准
6.2.6型钢插入允许偏差应符合表6.2.6的规定。
表6.2.6型钢插入允许偏差
起拔力Pm，可按照式（A.0.1）验
Pm >y(uAe +uA2)
A.0.2型钢起拔力Pm应同时满足型钢强度的要求，可折
A.0.2型钢起拔力Pm应同时满足型钢强度的要求，可按照式 (A. 0. 2) 验算。
式中：f 型钢的抗拉强度（N/mm²）； AH 型钢顶部最小截面积（mm²）
Pm<0.75f.AH
1为便于在执行本规程条文时区别对待，对要求严格程度 不同的用词说明如下： 1）表示很严格，非这样做不可的： 正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”； 2）表示严格，在正常情况下均应这样做的： 正面词采用“应"，反面词采用“不应”或“不得”； 3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的 正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”； 4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用 “可”。 2条文中指明应按其他有关标准执行的写法为：“应符 合……的规定”或“应按…执行”
《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202 《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300 （钢结构焊接规范》GB50661 《复合土钉墙基坑支护技术规范》GB50739 《热轧H型钢和部分T型钢》GB/T11263 《建筑基坑支护技术规程》JGJ120 《焊接H型钢》YB3301
中华人民共和国行业标准
1.0.1渠式切割水泥土连续墙技术是从日本引进，经国内消化 改进后发展起来。该技术通过链状刀具的横向移动、刀具链条上 刀头对地基土的切割开挖，同时垂直方向上进行固化液与切割地 基土的混合与搅拌，形成墙壁状的固化体地下连续墙。与三轴水 泥土搅拌桩和混凝土地下连续墙技术相比，主要具有如下的 优点： 1施工设备稳定性好。通过低重心设计，机械设备高度控 制在10m左右，施汇安全性高。 2高精度施工。自身携带多段式测斜系统，可以在水平方 向和垂直方向进行高精度的施工。 3突出的开挖能力和经济性。对于坚硬地基（砂砾、泥岩、 软岩等）具有较高的切割能力，可以大大缩短工期、减少工程 造价。 4垂直方向均匀的质量。在垂直方向进行整体的混合与搅 拌，即使对于性质存在差异的成层地基也能够在深度方向形成强 度较高的均质墙体。 5墙体的连续性。墙体整体性好，连续性强，施工缝少， 止水性能优异。 6墙体芯材间距可任意设定。由于墙体等厚，芯材可以以 任意间距插人。 7施工过程的噪声、振动小，环境影响小。 为使渠式切割水泥土连续墙技术的设计、施工与质量检验规 范化，做到安全可靠、经济合理、确保质量、保护环境，促进建 筑业新技术应用，制定本规程。 2追切割
1.0.2渠式切割水泥土连续墙技术普遍应用王建筑或市
工程中的挡土结构和截水惟幕；用于挡土结构时，需要在成墙施 工过程同时插入芯材，以保证墙体抗弯、抗剪性能满足要求。 1.0.4本规程仅涉及渠式切割水泥土连续墙的相关技术要求， 与之相配套的其他分项工程技术要求应按相应的国家、行业标准 执行。
3.0.1在国内应用渠式切割水泥土连续墙的工程中，涉及的士 层包括杂填土、流塑的淤泥质黏土、粉质黏土、粉土、N值平 均72击的粉细砂层。 该技术曾成功应用于切割混有直径800mm砾石的卵石层： 以及单轴抗压强度约5MPa左有的基岩，但是在这些情况下，施 I.速度变得极其缓慢，并且刀头磨损严重。因此，在实施前应进 行试验施工，以便对施工速度和刀头磨损进行确认。 对于在冰点下寒冷地区施工的情况，当水泥土暴露在外界 时，冻融会导致水泥土表面崩解。该现象在白天温度上升、夜间 降温到冰点以下的部位易产生，因此，需要在水泥土表面覆盖 养护。 当遇到地下障碍物较多时，应充分了解障碍物的分布、特性 以及对施工的影响，区分对待。 3.0.2出于成墙深度大、地层适应性强、连续性及均匀性好等 特点，渠式切割水泥土连续墙具有优异的防渗、止水性能。在国 内外的实践中，常用来作为基坑的截水幕和水利大坝的防渗 墙，部分工程利用渠式切割水泥土连续墙阻隔深层承压水，取得 较好的效果。 由于水泥土强度低抗弯及抗剪性能差，因此用王支护结构
5.0.2出成墙探度大、地层适应性强、连续性及均匀性好等 特点，渠式切割水泥土连续墙具有优异的防渗、止水性能。在国 内外的实践中，常用来作为基坑的截水惟幕和水利大坝的防渗 墙，部分工程利用渠式切割水泥土连续墙阻隔深层承压水，取得 较好的效果。 由于水泥土强度低，抗弯及抗剪性能差，因此用于支护结构 时，需要在墙体内插入芯材，并结合内支撑或锚杆等措施改善支 护结构的受力性能
3.0.3渠式切割水泥土连续墙用于支护结构时，其设计计算方
3.0.3渠式切割水泥土连续墙用于支护结构时，其设计计算方 法及安全度要求与其他类似形式的支扩结构相同，应满足现行行 业标准《建筑基坑支护技术规程》JGJ120的相关规定。 由于墙厚及水泥土强度限制，渠式切割水泥土连续墙内插型
钢后形成的围护体刚度主要取决于内插型钢，渠式切割型钢水泥 土连续墙适用的基坑开挖深度在很大程度上取决于型钢刚度。为 增加渠式切割型钢水泥土连续墙的应用范围，可对现有的H型 钢进行改进，使H型钢能连续紧密的排列，相邻桩之间以特定 的企口相连，形成连续的箱形结构，在增大结构刚度的同时，进 一步改善了墙体止水性能。国外已有类似的实践，并在部分工程 实施了“两墙合一”，即利用改进后的渠式切割型钢水泥土连续 墙直接作为永久结构的地下室外墙。 当渠式切割水泥土连续墙仅用于截水雌幕时，适用的开挖深 度往往取决于选用的支护结构刚度。 表1给出了国内渠式切割水泥土连续墙应用的儿个典型工程 安例
表1渠式切割水泥土连续墙应用典型工程案例
3.0.4芯材采用型钢时一般考虑回收后重复利用，当施工工期 长或回收有困难时，采用混凝土预制构件作为芯材的技术经济优 热较为明显。
3.0.5由于地基士层及地下水存在较大的不确定性，切割液
.0.5由于地基工层及地下水存在较天的不确定性，切割液、 固化液的配合比及应用效果应经试成墙验证和改进。对环境复 杂、场地紧张、地面荷载大的工程，开放长度的确定也应通过试 成墙，以确保施工过程槽壁的稳定和周边环境的安全。 试成墙的主要目的包括以下3个方面： 1确定施工机械。在一些特殊地层，如深厚卵石层、风化 岩层等，水泥土连续墙的质量控制在很大程度上取决于渠式切割 机性能能否满足要求。 2确定施工工艺。施工工艺应根据地层条件合理采用，如 在黏性土地层，刀具链条旋转、刀头切割搅拌土体过程中，黏土 容易依附刀头表面，影响土体的切割和搅拌效果，影响施工速 度。因此，应采取措施减少或避免黏土依附。在较硬地层，切割 搅拌过程中链状刀具较易产生偏位，可通过试成墙，确定切割的 方式和步进速度。 3确定施工参数。根据土层情况，通过试成墙确定水泥土 的配合比、水泥用量。如在地下水位高、渗透性能强且地下水流 急的地层中，合理确定膨润土的用量等。 3.0.7渠式切割水泥土连续墙有在周边环境条件特别复杂的条 件下应用成功的实例，由于周边建筑物保护要求高，施工全过程 进行了监测，并根据监测结果及时调整施工部署和施工参数，最 冬达到了周边建筑物的沉降几乎没有发展的目的，成功地保证了 周边环境安全和正常使用。因此，施工过程 电男
4.1.2渠式切割机就位后，在直线段连续施丁的效率较高，质 量也容易控制；在转角位置，一般需要拔起并拆除刀具，转向后 重新就位，费时费力；当转角很多，或圆弧段的曲率半径小于 60m时，建议采用其他工法。 4.1.3目前渠式切割机主要有三种类型：I型、Ⅱ型和Ⅲ型。 不同机型的成墙深度和墙体厚度可按表2选取
表2不同机型的成墙深度和墙体厚度
目前工程中Ⅲ型使用最为普遍，型基本不用。实际工程中 施工50m深度以上的墙体时．难度大、质量控制难、机械损耗 亚重，因此本规程建议成墙深度不宜超过50m，当超过50m时， 应采用性能优异的机械和由经验丰富的施工班组施工，通过试 验确定施工工艺、施工参数。 工程中常用的墙体厚度为550mm、700mm和850mm.当工 程中需要采用其他规格的墙体厚度时，应在550mm～850mm之 间按50mm的模数选取。
1水泥土配比的常规技术要求如下： （1）合理确定水泥浆水灰比，水灰比可根据土层条件取1.0 一2.0，对含水量较高的淤泥和淤泥质土，水灰比宜取较低值；
当渠式切割水泥土连续墙仅用作截水雌幕时，水灰比取值宜适当 降低。 （2）水泥土28d的无侧限抗压强度需满足设计要求。 （3）当需要插人型钢时，在确保水泥土强度的同时，尽量使 型钢靠自重插入，或略微借助外力，就能使型钢顺利插入到位， 水灰比可根据土层条件取1.5～2.0，常取1.5；型钢需要回收 时，水泥土与涂有减摩剂的型钢之间应具有良好的握裹力，确保 整体受力性能满足要求，并创造良好的型钢回收条件，使型钢拨 除时，水泥土能够自立不塌，便于充填空隙。 我国的应用实践表明，软土地基上的水泥掺量可适当加大， 土体的有机质含量较高时，可掺加针对有机质的外加剂，以保证 水泥土的强度满足要求；对黏性土地基，可适量掺加促进流动 性、缓和胶状化的外加剂（流动化剂）；当需要延迟固化液混合 泥浆的凝结，减少废泥土的产生时，可适量掺加延迟硬化、降低 疫状化体强度的外加剂（缓凝剂）。 2水泥土的强度影响因素主要有：土质条件、水泥掺人量、 水泥强度等级、龄期、外加剂等。 （1）土质条件 在水泥掺量相同的情况下，软士地基中形成的水泥土强度 低，粉土地基中形成的水泥土强度高。 根据国内现有工程的统计资料，渠式切割水泥土连续墙28d 龄期的最低强度指标约0.8MPa；粉土地基现场取芯的水泥土强 变普遍较高，但离散性较大，水泥土28d龄期的强度一般在 .98MPa~2.37MPa。 （2）水泥掺人比 水泥土的强度随着水泥掺人比的增加而增大，当水泥掺量低 于5%时，水泥与土的化学反应微弱，土的强度改善不明显。由 于渠式切割水泥连续墙一般用于重要的深大基坑工程，为确保质 量，水泥掺量不宜小于20%。当墙体深度深、水文地质条件复 杂时，水泥掺量应适当加大；在已完成的工程项自中，部分工程
的水泥掺量达到25%～27%。实际应用中的具体水泥掺量应通 过试成墙确定。 （3）水泥强度等级 当水泥土配比相同时，水泥土的强度随水泥强度等级的提高 而增大。 (4）龄期 水泥土的强度随着龄期增大而增大，在龄期超过28d后，强 度仍有明显的增加，一般以90d的强度作为水泥土的标准强度。 (5）其他 水泥土的强度还与外加剂的掺量、养护条件、地基土的含水 量等有关。
4.1.5渠式切割水泥土连续墙的重要功能之一是截水唯幕，
的因素主要包括： 1切割液及固化液的合理配比； 2切割及搅拌的充分性和均匀性； 3基坑开挖过程中，合理控制基坑变形，保证水泥土在工 作状态下的截水效果
渠式切割型钢水泥土连续墙
4.2.1渠式切割型钢水泥土连续墙结合内支撑或预应力锚索
（锚杆）支护时的设计计算内容与一般支挡式结构的内容基本 致。根据其特点，主要增加了型钢之间的水泥土应力分析和型钢 起拨让算等内容
起拨计算等内容。 4.2.2型钢的插入深度应满足基坑的稳定及变形要求，并应分 析型钢回收的施工可行性；抗管涌稳定性分析应按水泥土连续墙 的深度进行。 型钢的插入深度计算时不应计入型钢端部以下水泥土连续墙
析型钢回收的施工可行性；抗管涌稳定性分析应按水泥王连续墙 的深度进行。 型钢的插入深度计算时不应计入型钢端部以下水泥土连续墙
的作用。因为型钢端部的水泥土强度低，不能起嵌固作用，插入 深度应按型钢的实际插入深度计算；型钢的长度确定时也要综合 考虑现有的施工水平，包括渠式切割水泥土连续墙的施工能力及 回收装置的起拔能力等。
4.2.4型钢的最大间距控制主要是保证型钢之间水泥土的拱效 应成立，避免水泥土出现拉应力，此时只需要验算中间土的抗压 和抗剪性能。
4.2.5试验及理论分析结果表明，水泥土对型钢的约束作用
型钢水泥土连续墙的刚度及稳定性具有重要作用，基坑变形较 小、水泥土质量比较有保证时，水泥土对型钢水泥土连续墙整体 刚度的贡献更为明显。计算分析时，作用在型钢水泥土连续墙的 弯矩全部由型钢承担，而不考虑水泥土的作用，主要是基于下列 因素考虑： 1我国已经完成的渠式切割型钢水泥土连续墙项目中，型 钢基本按回收利用考虑。为满足型钢回收需要，型钢表而需要涂 制减摩剂以降低型钢与水泥土之间的黏结力，这对型钢与水泥土 的共同作用有不利影响。 2工程实践表明，基坑开挖时，型钢迎坑面的水泥土难以 呆留，型钢表面常常处于直接暴露状态；在承载能力极限状态 下，水泥土将出现开裂、破坏等现象，刚度明显下降。 3由于型钢的弹性模量远远大于水泥土，尽管水泥土的截 面积较大，型钢的抗弯刚度与水泥土的抗弯刚度仍然相差很大， 可以不计水泥士的作用
4.2.7应合理控制内插型钢的应力水平，根据已有的工程经验
4.2.7应合理控制内插型钢的应力水平，根据已有的工程经驶
4.2.7应合理控制内插型钢的应力水平，根据已有的工程经验 型钢应力不宜超过其强度设计值的70%。这条规定主要是基 如下考虑：
型钢应力不宜超过其强度设计值的70%。这条规定主要是基于 如下考虑： 1基坑开挖时如渠式切割型钢水泥土连续墙中内插型钢的 应力水平过高，水泥土将进入开裂状态，裂缝深度的大小取决于 型钢的应力水平，因此应合理控制内插型钢的应力水平，使水泥 土开裂后的有效厚度满足抗渗要求（图1）：
2工程应用实践表明，当型钢应力水平过高及周迈水泥土 约束不强时，型钢翼缘及腹板产生局部屈曲，影响整体承载 性能； 3便于型钢回收和重复利用。 4.2.9通过型钢起拨力计算可以评估型钢的回收难度，为回收 施工技术措施的确定提供依据。经对我国多个实际工程的试算及 反分析，得到了附录A提供的起拔力计算公式及经验参数，实 际应用时应结合工程经验、工程特点及型钢状况对计算结果合理 修正。
三来书拍售证世证 泥土连续墙作为截水幕时，应采取措施保证二者的协同作用。 以围护桩采用钻孔灌注桩为例，宜首先施工渠式切割水泥土连续 墙，然后跟进施工钻孔灌注桩，使渠式切割水泥土连续墙紧贴围
护桩。此时应合理控制两种桩型施工之间的时间差，避免因水泥 土强度过高而导致钻孔桩施1时桩周介质强度严重不均匀，进而 影响钻孔桩的正常施工及施工质量。如果首先施工钻孔灌注桩， 由于钻孔灌注桩常存在扩颈、垂直度偏差等现象，渠式切割水泥 土连续墙一般需与灌注桩保留100mm～200mm的净距方可施 工，此时应采取高压旋喷或注浆等手段加固水泥士连续墙马与钻孔 桩之间的土体。 4.2.11渠式切割水泥土连续墙作为截水雌幕在工程应用中存在 下列4种情况： 1仅用于截断浅层潜水，惟幕底部进人相对不透水层。此 时坑内降水基本不影响坑外水位。 2潜水深度大，雌幕没有完全将之截断。此时惟幕首先需 要满足坑底土体的抗管涌要求，同时应考虑坑内降水引起的坑外 水位下降，通过渗流分析及坑外水位控制要求确定惟幕深度。 3用于截断深层承压水，惟幕底部进入承压水层以下的相 对不透水层，解决了深层承压水可能引起的坑底土体突涌问题。 4雌幕进入承压水层一定深度，但没有截断承压水层。此 寸应结合坑内减压井的设置和惟幕的实际深度，进行降水分析： 完善承压水处理方案，保证坑底土体的抗突涌稳定满足要求
.2.13当型钢插人密度较大，渠式切割型钢水泥土连续墙的刚 度有保证时，也可将土钉视为地基加固措施，根据提高后的土性 指标按悬臂支护结构分析型钢水泥土连续墙的内力及变形
4.3.2基坑转角处设置一根型钢可改善渠式切割型钢水泥土连 续墙的整体受力效果，便于腰梁与墙体的连接。对某些空间效应 较弱的平面形状变化处，如基坑阳角，通过加大型钢插人密度可 有效提高该部位围护体的刚度和强度，改善围护体系整体受土
4.3.3型钢顶部高出冠梁顶部500mm以:是基于型钢的回
需要；型钢顶部超出地面会影响基坑周边的场地利用，应尽量避 免。在出土口范围，型钢顶部应采取可靠的保护措施，避免因重 车反复碾压损伤型钢
需要；型钢顶部超出地面会影响基坑周边的场地利用，应尽量
当型钢不考虑回收时，冠梁设计同普通的围护桩顶部冠梁， 型钢顶部可直接锚入冠梁一·定深度或通过焊接附加钢筋的形式锚 人冠梁，冠梁的箍筋如遇到型钢可直接焊接在型钢上。型钢表面 不需要涂刷减摩剂，型钢与冠梁之间也不需要设置隔离材料。
关系较大，工期越长，型钢的租赁费用越高。因此为节省工期 提高施工工效，与钢结构腰梁及支撑配套使用较多。 钢腰梁的拼接应按照等强度、等刚度连接的原则，根据钢腰 梁现场拼接的施工特点，对内外侧拼接处的缀板及焊接等提出具 体明确的要求。曾有工程在腰梁施工时GB／Z 40846-2021 工程咨询 基本术语(完整版).pdf，为图方便而没有对各段 腰梁交接处进行有效连接，致使支撑体系的整体性差，基坑变形 过大而产生险情。 施1过程中，水泥土连续墙、内插型钢存在定位和垂直度偏 差，型钢表面的水泥土保护层也常常剥落，因此腰梁与墙体之间 常常存在一定的空隙，如不采用可靠的材料填实，将直接影响围 护体系的整体受力性能
4.3.5型钢如需回收．为保证型钢的正常回收，型钢与冠梁需 采取隔离措施，当竖向斜撑支撑在冠梁工时，如不设置竖向抗剪 构件，冠梁可能会在支撑力作用下向上位移，影响支撑的效果 且可能造成内插型钢与冠梁交接处的节点破坏，
4.3.7对于拟考虑型钢回收的项目，应预先分析型钢回收的场
地及环境条件，考虑型钢回收的技术路线、吊车停靠位置等。 换撑构件如与型钢焊接，型钢侧向受到约束而增加起拔难 度，影响型钢的回收，因此换撑构件不应与型钢焊接，并按悬臂 构件设计。
型钢回收起拔时，渠式切割水泥土连续墙的墙体会受到较大 影响，防渗截水惟幕的功能难以保证。因此，在渗透性较强的地 层中，型钢拔出前应评估型钢拔出后的地下水状态，确保地下室 及周边环境的安全和正常使用，有条件时宜在水泥土连续墙内外 的水头基本齐平后回收型钢
5.1.1施工前应收集如下资料： 1施工区域的地形、地质、气象和水文资料； 2邻近建筑物、地下管线、轨道交通设施和地下障碍物等 相关资料； 3测量基线和水准点资料； 4环境保护的有关规定 以此为基础查明障碍物的种类、分布范围及深度，必要时用 小螺钻、原位测试和物探手段查明。对于重要工程，也可针对围 护结构的施1范围进行施工勘察。对于浅层障碍物，宜全部清除 后回填素士，然后进行渠式切割水泥土连续墙的施工；对于较深 障碍物，尽量清障。当场地紧张，周边环境恶劣，障碍物较深 较多不具备清障条件时．强行施工将造成刀具卡链、刀具系统损 坏以及理入：刀具立柱无法上提等现象，严重损伤机械设备并造 成经济损失。因此：该种情况下不应采用渠式切割水泥土连 续墙。 进行现场勘察时需整理、核对勘察内容，表3为现场勘察项 且实例
不保措施外，还应包括下列内容： 1渠式切割机的施工操作规定。该规定应根据设备性能 也质条件和施工要求制定，包括：设备操作步骤和要点、主要施 参数的控制方法、步进距离、刀具链条的旋转速度以及应急预 案等。 2根据基坑的平面形状，确定施工段和施工顺序，明确每 个施工段的起始位置、链状刀具拔出位置以及全部施工完成后 订具的拔出位置。 3根据环境保护要求，明确环境保护措施，通过施工方法 切割液、固化液、开放长度和施工速度的合理控制，在确保环境 安全基础上，提高施工工效。 4信息化施工及应急预案。 5.1.3施「时必须注意噪声、振动、泥土的飞散和流失、地基 沉降等对周边环境的不良影响。大量现场施工过程的测试表明， 正常施工时，渠式切割水泥土连续墙施工全过程的噪声一般在 85dB以下，对周边的振动影响不明显。施工过程，链状刀具内 部的多段式测斜仪能监控墙体的垂直状态，根据监控情况，合理 操作，使墙体的垂直度满足要求，同时结合成墙速度和开放长度 控制，尽量减少对周边环境的影响，确保周边建筑物及设施的安 全和正常使用。 5.1.5采用三步施工法时，各个施工循环中，需注人切割液与
液。对于黏土地基，排出的泥王量与注大液的体从型 对于砂、砾地基．切割地基土时排出的泥土量较少。 搭接切割和墙体建造过程中排出的泥土量增多。 泥土产生量与以下因素有关： 1土质条件； 2注人量; 3链状刀具的清洗水； 4场地内泥土中离析出的水。 现场产生的泥土应及时清理，保持现场的文明、整洁，
5.2.1架式切割机重量重且机架系统单边悬挂于主机上，距离 开挖沟槽越近，沟槽侧壁的负荷越大；同时渠式切割机为连续切 割、搅拌作业，成墙长度及时间长，对周边土体将产生扰动。因 此，渠式切割机施工作业时，应复核地基表层的承载力是否满足 使用要求，防止产生因地基稳定性不足而造成上部沟槽塌，对 周边环境产生不利影响。 此外，当施工位置地基软弱，产生沉陷和地基失稳问题时，渠 式切割机主机下沉GB／T 39305-2020 再生水水质 氟、氯、亚硝酸根、硝酸根、硫酸根的测定 离子色谱法.pdf，导致施工中的链状刀具发生异常变形，产生异 常应力、使得施工精度与生产效率显著下降，严重时导致设备损坏。 起重机起吊和拔出刀具立柱时，表层地基的压应力最大，尤 其是近沟槽部位，因此通常需要对起重机履带正下方的地基承载 力进行复核和处理。 沟槽边放置定位钢板对其.上荷载产生压应力分散作用，·一定 程度上可提高表层地基的承载力。 5.2.3导墙具有定位、保证浅层土体稳定、便于机械操作和型 钢插人等功能，导墙底部的土体应有一定的承载能力，应根据施 1.荷载大小及土层条件进行复核，必要时采取浅层地基处理措 施，如换填、注浆等