DB63T 1981-2021 标准规范下载简介
DB63T 1981-2021 青海省公路预制装配式挡土墙设计规范.pdfDB63/T1981202
墙平面及弯矩分布简化图
DL／T 1410-2015标准下载图9立壁竖向弯矩分布示意图
夫壁可按锚固在底板上的T形截面悬臂梁计算，立壁为梁截面的翼缘板，扶壁为腹板。其荷载 应计算可作如下简化，见图10： 扶壁计算时仅计入墙背水平土压力，可不计入立壁与扶壁自重及竖向土压力； 当立壁高度为H时，扶壁承受作用在立壁BxH面积上的全部水平土压力，水平土压力的作用 宽度B按公式（17）和公式（18）计算：
8扶壁可按锚固在底板上的T形截面悬臂梁计算，立壁为梁截面的翼缘板，扶壁为腹板。其荷载 用效应计算可作如下简化，见图10： a）扶壁计算时仅计入墙背水平土压力，可不计入立壁与扶壁自重及竖向土压力； b） 当立壁高度为H时，扶壁承受作用在立壁BxH面积上的全部水平土压力，水平土压力的作用 宽度B按公式（17）和公式（18）计算： ·中扶壁： Be中=b + L。(17) ·边扶壁： Be边 =b + Lo + L （18） 式中： Lo—相邻扶壁的净距，m; L边扶壁距墙端的距离，m; h 扶壁的厚度，Ⅱ。 沿扶壁高度选取的计算截面，可按钢筋混凝土T形截面受弯构件计算，并应符合JTG3362规 定； d) 扶壁底端为计算截面时，T形截面受压区的翼缘计算宽度B，按公式（19）、公式（20）和公 式（21)计管：
中扶壁： 当Lo>12B时， ·边扶壁：
当0.91L+L>12B时，按公式（20）计算 式中： B——扶壁底端T形截面翼缘计算宽度，m; 一立壁的厚度，m。 e）扶壁上高度为H处，T形计算截面的受
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B,=b + Lo (19) Bk=b +12B, (20) Bk=b + Lo + L (21)
B,=b + L, + L (21)
当0.91L+L>12B时，按公式（20）计算。 式中： B一扶壁底端T形截面翼缘计算宽度，m; B1—立壁的厚度，m。 e）扶壁上高度为H处，T形计算截面的受压区翼缘计算宽度b，可按公式（22）计算：
式中： H—计算截面处的立壁高度，m; bi——T形截面受压区翼缘计算宽度，m; H——立壁高度，m; B—扶壁底端T形截面翼缘计算宽度，m f)T形计算截面的腹板宽度等 于扶壁的
式中： H—计算截面处的立壁高度，m; bi——T形截面受压区翼缘计算宽度，m; H—立壁高度，m; B——扶壁底端T形截面翼缘计算宽度，m f）T形计算截面的腹板宽度等
图10扶壁T形计算截面的翼缘计算宽度示意图
3.9钢筋混凝土构件的钢筋布置与构造要求，除应符合JTG3362和本文件8.2.2、8.2.3规定 应符合以下规定：
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a）根据后板纵向板条与扶壁连接处的支点剪力组合设计值，配置扶壁与底板接合区段的竖向U 形钢筋，开口端埋入扶壁，埋入长度应不小于钢筋的最小锚固长度： 根据立壁纵向板条与扶壁连接处的支点剪力组合设计值，配置扶壁与立壁结合区段的水平U 形钢筋，开口端埋入扶壁，埋入长度应不小于钢筋的最小锚固长度； 后板的横向水平钢筋布置与立壁竖向钢筋相匹配，一端埋入立壁锚固，确定最小锚固长度时， 应以立壁内竖向钢筋为起点。
10.1.1可采用钢筋混凝土预制件，单级墙高宜不大于8.0m。 10.1.2按墙背线形可分为仰斜式、垂直式和俯斜式等。 10.1.3重力式挡土墙除应符合本文件的要求外，还应符合JTGD30规定。
式挡土墙由预制标准件和现浇结构柱组成，见图
图11 重力式挡士墙
图12重力式挡土墙装配单元示意图
0.3.1承受的作用（或荷载）及作用（或荷载）组合应按本文件6规定，基础设计及整体稳定性 按本文件7规定。 0. 3.2结构验算应按JTG D30 规定。
11连接结构设计与计算
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相邻预制构件间应采用纵向连接构造形成整体结构，立壁间可采用凹凸式搭接构造，底板间可采 台阶式搭接构造，则图13。
11.2悬臂式挡土墙连接结构设计
图13预制构件间纵向连接构造示意图
.2.1立壁和底板应分开预制，可采用焊接连接、锚栓连接和螺栓角钢连接。 2.2焊接连接：装配单元中应预留钢筋，伸出混凝土表面的钢筋呈三角形，底板和立壁预留钢 应，预留钢筋间距根据纵向钢筋间距确定，二次浇筑混凝土封闭连接结构，见图14
11.2.3锚栓连接：底板等间距预埋锚栓。立壁制作为一个键槽结构，其中在底板锚栓相应位置预留孔 洞。拼装时将锚栓插入孔洞，用螺母和厚垫圈紧固，二次浇筑混凝土封闭连接结构，见图15。
臂式挡土墙锚栓连接示
11.2.4螺栓角钢连接：立壁中预 栓等距交错布置。拼装时采 用角钢连接，用螺母和厚垫圈等紧固件加固 浇筑混凝土封闭连接结构，见图16。
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11.3扶臂式挡士墙连接结构设讯
图16悬臂式挡土墙螺栓角钢连接示意图
11.3.1立壁、底板和扶壁应分开预制，采用螺栓角钢连接。 11.3.2螺栓角钢连接：在立壁的扶壁周边位置预埋单头螺栓，在与底板交接位置预埋双头螺栓。扶壁 中预留孔洞，拼装时预先放入双头螺栓。底板预埋单头螺栓，与立壁、扶壁的螺栓等距交错布置。拼接 时采用角钢进行连接，用螺母和厚垫圈等紧固件加固结构，见图17
11.4重力式挡土墙连接结构设讯
11.5连接结构耐久性设计
图17扶壁式挡土墙螺栓角钢连接示意图
连接结构钢筋、螺栓应二次浇筑混凝土封闭，保护层厚度可按JTG/T3310附录A规定计算，且 于JTG/T3310中对最小保护层厚度的规定
11. 6连接结构计算
配式挡土墙宜采用焊缝和螺栓进行装配单元的
宜采用角焊缝，当焊缝只承受与钢筋方向相同的轴心力时，可按以下规定验算： ）切应力T可按公式（23）计算：
≤fW heZw (23)
式中： N焊缝承受的轴心力，kN; h—角焊缝的有效厚度，mm; Zl两焊件间角焊缝的计算长度总和，mm; f角焊缝强度设计值，MPa。 b）有效厚度h.按公式（24）计算：
式中： d、d圆钢直径，mm; 焊缝表面到两圆公切线的距离，mm
标引符号说明： d、d一圆钢直径； a一焊缝表面到两圆公切线的距离。
11.6.3.1螺栓连接应满足以下要求
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h。=0.1(d, +2d2)+a
图18焊缝有效厚度计算图式
1.6.3.1螺栓连接应满足以下要求： a）螺栓间距为螺栓孔径的3～8倍，最外侧螺栓至边缘距离为螺栓孔径的2～4倍； b）每一个装配单元的连接结构中螺栓数量宜不少于3个； c）采用高强度螺栓拼接时，紧固辅助构件应采用钢板制作。 1.6.3.2螺栓连接宜采用高强度螺栓，应按以下规定进行设计和验算：
A 螺栓螺纹处的有效截面面积，m； f—螺纹材料经热处理后的最低抗拉强度，MPa。8.8级为830MPa；10.9级为1040MPa。 b）单个高强度螺栓的抗剪承载力设计值N按公式（26）计算：
式中： 一高强度螺栓的传力摩擦面数目，单剪时为1，双剪时为2； 一摩擦面抗滑移系数。 c）单个高强度螺栓的抗拉承载力设计值按公式（27）计算：
Nb=0.8P(27)
Nb=0.8P(27)
）单个螺栓同时承受拉力和剪力时承载力设计值按公式（28）计算：
式中： N、M一一单个高强度螺栓所承受的剪力和拉力，kN。 e）高强度螺栓群轴心受剪时所需螺栓数目n按公式（29）计算：
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IV. ≤1（28） Nb Nb
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A.1挡土墙墙后破坏棱体上，作用附加均布荷载时的主动土压力，可按以下规定计算： a）附加均布荷载作用于破棱体坡面上，见图A.1，主动土压力可按公式（A.1）计算
用点至计算土层底面的距离按公式（A.2）计算
附加均布荷载g换算为等代均布土层厚度h（m），按公式（A.3）计算
库仑理论土压力系数K按公式（A.4）、公式（A.5）计算： 砂性土填料：
=LH(H+2h)K
x(1+tanα tan β)L
作用于挡土墙墙背上的主动土压力，kN； 挡土墙高度，m； 土压力作用点至所计算土层底面的距离，m 沿行车方向的挡土墙计算长度，Ⅲ，可取单位长度计算，以下主动土压力计算公式均 长度列出； 墙背填料的重度，kN/m； 附加均布荷载的换算土层厚度，m； D 墙后砂性填料的内摩擦角，。； o 墙后黏性土填料的总和内摩擦角，。，可按本文件A.5规定计算； 过墙背顶点的竖直面与墙背的夹角，竖直面位于墙背内为正，墙背外为负； B 填土表面与墙顶水平面的夹角，。，填土表面位于墙顶水平面之上为正，之下为负； S 墙背与填土之间的摩擦角，，可按本文件第A.4条的规定采用
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标引符号说明： E一墙后土压力； E一墙后土压力的水平分量； E一墙后土压力的垂直分量； Z一土压力作用点距墙趾的水平距离； Z一土压力作用点距墙趾的垂直距离； h一破裂面上第一层填土的影响高度； h一破裂面上第二层填土的影响高度； h一破裂面上第三层填土的影响高度： B一挡土墙底面的宽度； d一填土顶面荷载距填土前缘的距离； α一过墙背顶点的竖直面与墙背的夹角 一墙背与填土之间的摩擦角； β一填土表面与墙顶水平面的夹角； h一附加均布荷载的换算土层厚度： 挡土墙顶面填土高度： 墙顶后缘至路基边缘的水平投影长度； 9一附加均布荷载集度。
路堤式挡土墙破棱体顶面作用附加均布荷载的
.2墙顶填料表面为水平面（β=0）且无附加荷载作用时，墙后破坏棱体的破裂面与竖直面夹角θ的 正切值，可按公式（A.7）和公式（A.8）计算：
根号前的土取值与式（A.6）相同。 当为黏性土填料时，可采用综合内摩擦角Φ。替代上式中的内摩擦角Φ，进行计算。 3破裂面交于附加均布荷载之内的路肩式挡土墙（见图A.3），主动土压力可按公式（A.9）计
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破裂角计算公式中，根号前的土取值与式（A.6）相同。 式中： 一附加均布荷载换算土层厚度，m 其余符号同本文件A.1或标注于图A.3申。 当为黏性土填料时，可用综合内摩擦角Φ。替代式（A.3）中的内摩擦角Φ，进行计算。
图A.3破裂面交于荷载之内的路肩式挡土墙的土压力计算示意图
破裂面交于荷载之内的路肩式挡土墙的土压力
A.4挡土墙墙背与填料间的摩擦角，可根据墙背的粗糙程度、填料的性质和排水条件，按 数值采用。
背与填料间的摩擦角，可根据墙背的粗糙程度、填料的性质和排水条件，按表A.1所列
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表A.1填料与墙背间的摩擦角
A.5黏性土填料应按JTG3430规定取样，测定重度、黏聚力C、内摩擦角Φ值，可按公式（A.10） 计算综合内摩擦角Φo，当填土内摩擦角Φ较小，黏聚力c较大或墙高较大时，应按工程经验对公式（A 10）计算结果作适当调整。
式中： 一填料试件的重度，kN/m； 一试验所测定的内摩擦角，。 一试验所测定的黏聚力，kN/m；
填料试件的重度，kN/m； 中一一试验所测定的内摩擦角，。； C一试验所测定的黏聚力，kN/m； H挡土墙高度，m。 .6当墙背填料的物理力学特性有变化或受水位影响，需分层计算作用于墙背上的主动土压力时，仍 可采用库仑公式计算，并假定上、下填料层面相平行，将上层填料重量作为附加均布荷载，作用于下层 真料顶面上（见图A.4），主动土压力可按公式（A.11）计算，土压力作用点至计算土层底面的距离可接 公式（A12）计信：
墙背填料的物理力学特性有变化或受水位影响，需分层计算作用于墙背上的主动土压力时，仍 仑公式计算，并假定上、下填料层面相平行，将上层填料重量作为附加均布荷载，作用于下层 上（见图A.4），主动土压力可按公式（A.11）计算，土压力作用点至计算土层底面的距离可按 12）计算：
式中： 上层填料的重度，kN/m； 72 计算填料层的重度，如在水中，应为计入水浮力的重度，kN/m； H一—上层填料的计算厚度（包括上层顶面附加均布荷载换算土层厚度），m H一计算填料层的实际厚度，m； Kza—计算填料层的土压力系数，可参照本文件A.1、A.3规定计算。 其余符号见本文件A.1、A.3的符号注释或标注于图A.4中
H, YH, Z, 2H, +,H,
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A.4不同填料层的土压力计算示意图
，7位于挖方地段，墙后仅有限范围填筑填料的挡土墙，当填料破裂面为沿挖方界面滑动时，可按公 式（A.13）计算作用于墙背上的主动土压力：
式中： 坚硬坡面的坡度角，一般大于或等于45°； S 滑动楔体与墙背之间的摩擦角，按本文件A.4规定采用； 1一 滑动楔体与挖方坡面之间的摩擦角，当挖方坡面为软质岩石，坡面较光滑时：81=2Φ/3 当坡面粗糙或作台阶时：S，=Φ； 产 有限范围破棱体的重力。 其余符号规定见图A.5。
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图A.5有限范围填土的土压力计算示意图
A.8当墙背填料表面倾斜度较大或地表形状不规则，采用库仑公式计算土压力有困难时，可采用图A. 6所示的楔体试算法求解。即先任意假定滑动面，由各个滑动面上土楔的力的平衡关系，试求各个面的 土压力，找出其中最大值作为主动土压力的合力E，其作用点距计算截面的距离，近似取墙顶至计算截 面高度的三分之一
永隆路跨线桥施工方案设计图A.6楔体试算法的土压力图解法示意图
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A.9根据朗金理论挡土墙单位长度上的墙前被动土压力（见图A.7)，可按公式（A.14）计算：
式中： E—被动土压力，kN; 墙前土体的重度GBT 6096-2020 坠落防护 安全带系统性能测试方法.pdf，kN/m； d实际地面至假想地面的高度，m； h—计算截面至假想地面的高度，m； d 一墙前土体的内摩擦角，°
E,=亏h (h +2d)tan [ 45°+号
图A.7墙前被动土压力计算示意图