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SL352-2006水工溷凝土试验规程(代替SD105-82和SL48-94)(1)

4.8混凝土圆柱体（轴心）抗压强度与

增加了一部分新的测试技术，变形测量除千分表和应变计 外，增加了位移传感器，荷载测量增加了荷载传感器。轴心抗压 强度试件由1块增至3块，而且具体规定了轴心抗压强度测定的 试验步骤，使强度测值更准确。 美国ASTM及国际标准草案ISO/DIS6784及西欧一些国 家，弹性模量取应力从0～0.4f。的割线弹性模量（f。为最大破 坏荷载），为了和国际标准靠拢，这次修订采用0～0.4f。的割线 弹性模量

1）以冷却时间t为横坐标，Ino为纵坐标，在半对数纸上 绘出Ino=f(t）曲线，见图1

1）以冷却时间t为横坐标，Ing为纵坐标，在半对数纸上 绘出Ino=f(t）曲线，见图1

1）以冷却时间t为横坐标，Ino为纵垒标DB34／T 3325-2019 地下管线竣工测绘技术规程，在半对数纸上 绘出Ino=f(t）曲线，见图1。

国1Ino与的关系曲线

2）加热器：外径29mm，内径10mm，长370mm，用黄 铜片制成，夹层中绕有电阻丝，功率为260W。 3）搅拌器：搅拌试件内腔的水，使其温度均匀，以马达 驱动 4）电流计：5A，不低于0.5级。 5）电压表，0~220V，不低于0.5级。

图4.16.2所示比热仪的各部件规格和加工说明如下： 1）保温桶：用两层钢板制成，附有桶盖。外径800mm，内 径740mm，高1170mm，两层钢板之间填以隔热材料。 2）圆筒形空气挡板：用厚1mm的铜板制成。直径 530mm，高880mm。其外缘母线方向，均匀装有12 条胶木板，每条胶木板上安有12个小型绝缘瓷柱， 瓷柱上装有12根各100W的电热丝，为保温桶内空 气加热用。 3）隔离桶，用1mm厚的紫铜板制成。直径330mm，高 510mm，附有盖。 4）试件桶：用1mm厚的紫铜板制成。直径240mm，高 480mm，附有盖。 5）加热器：试件中心加热用，用黄铜片制成。外管直径 30mm，内管直径10mm，长370mm，内外管间布有 电热丝，功率为230W左右。 6）揽拌器：杆式，由一小马达带动，以使试件周围水温 均匀。 7）鼓风机：由多翼风扇与马达组成，以使桶内空气温度 均匀。 8）温度计：量程0～100℃，精度0.1℃。如用水银温度 计，水银球到刻度起点的距离应大于400mm。 9）其他，瓦时表（220V，5A，精度0.01)，控制箱及软

木块等。 比热计算实例（数据见表2） 第一次试验各数据计算： 1）加热器供热：91=267.35×3.617=967.0（kJ) 2）搅拌器供热：9=6.752×1.5=10.1(kJ) 3）试件桶吸热：qs=4.254×16=68.1(kJ） 4）水吸热：9=5.9×16×4.187=395.3（kJ) 5）试件吸热：Q=Q+Q—Q,q=513.7(kJ) 第二次、第三次试验同样计算，得如下方程组： 68.42C+2052.63C, +63038.5C,= 16.10 68.85C +3170.50C +14748.96C = 16.29 56. 45C +3426.36C, + 208799.38C =13.50 联立求解得：

C。=1.01389 C,=—0.0006614 C,0.00001324 =C.+Co+C.6

C。= 1.01389 C,=—0.0006614 C,0.00001324 = C + C,+ C,6

将式中6用所需温度代人，即可求得某一温度的比热c。两 个试件的比热c都算出后加以平均即为本次试验所测得的比热c。 试验记录格式如表2

表2温游土比热测定记总表

4.18混凝士绝热温升试验

根据绝热介质不同，混凝土绝热温升测定仪分为水和空气循 环绝热式两种。本方法对绝热温升测定仪不作硬性规定，但必须 满足以下技术条件：试件尺寸大于最大骨料粒径的3倍；试验温 度5~80℃：试验跟踪温度精度±0.1℃

4.19混凝士抗冲磨试验（圆环法

4.19混凝士抗冲磨试验（圆环法）

研制了最高流速达40m/s，并能进行二级配混凝土（dx= 40mm）的新型抗冲磨仪，替代原文名义流速14.3m/s抗冲磨义. 冲磨质材料采用刚玉，也可采用专用标准石英砂或其他材 料，但必须在试验报告中注明，刚玉的表观密度为3.9g/cm， 各级粒径级配见表3

专用标准砂采用符合《水泥胶砂强度检验方法》（GB/T 17671—1999）规定的0.5~1.0mm的中级砂。

4.20混凝土抗冲磨试验（水下钢球法） 依据美国标准《StandardTestMethodforAbrasionResist ance of Concrete（UnderwaterMethod）》ASTMC1138修编 而成。 本法与圆环法比较，前者表面冲磨破坏状态与现场混凝土冲 磨破坏状态极其相似。试验结果对高标号混凝土较敏感；后者试 件尺寸太小，使骨料及骨料与水泥浆体界面粘结这些主要影响冲

能的因素在试验结果中难以反应。试验结果对低标号浪 感，但对高标号混疑土不够敏感。 4.24混凝土（砂浆）动弹性模置试验 混凝土动弹性模量测定仪的工作原理如图2所示

当仪器工作时，由音频振荡器产生音频交变电压，经功率放 大器放大，输入激振器。出激振器把电振荡转换为机械振动，并 施加于试件上。输人试件的机械振动波经过拾振器，把机械振动 波转换为电振荡，经音频电压放大器放大后，通过微安表和示波 器显示出来。当外加机械振动频率与试件的固有振动频率相同 时，即产生共振。此时微安表和示波器所显示的幅度值最大，这 就是试件的自报频率。 由自振频率可算出试件的动弹性模量值

4.26混凝土中钢筋腐蚀的电化学试验

本方法的基本原理如下： 如图3所示，由于外加电压的作用，接直流电源正极的钢解

表面，可以模拟钢筋腐蚀的阳极过程。通过测量通电后钢筋（阳 极）的电位变化，可定性地判别钢筋在新拌砂浆中钝化膜的好 坏，以此初步判断外加剂、掺合料和水泥对钢筋魔蚀的影响。

4.27混凝土中钢筋腐蚀的电化学试验

4.27混凝土中钢筋腐蚀的电化学试验 硬化砂浆阳极极化法）

本方法的基本原理是在砂浆硬化早期，水泥已结合部分外加 剂，这时采用提高温度（100C温度下烘24h）的方法加速钢筋 离蚀，并用阳极极化法测定钢筋表面钝化膜的状况，由此判断水 泥、外加剂或掺合料对钢筋腐蚀的影响。 4.28混凝土碳化试验

从JTI270一98引进的方法。

离子渗透性标准试验方法而编成。该方法与长期氯化物渗透试验 测定的氯离子扩散系数有良好的相关性，具有方法简便，快速等 优点。

4.30混凝土钢筋腐蚀快速试验

从JTJ270一98引进的方法。 调查表明，水工混凝土建筑物水上和水位变动区钢筋腐蚀主 因是混凝土碳化。混凝土碳化深度超过钢筋保护层厚度，钢筋就 会生锈。而海洋环境的水工混凝土建筑物浪溉区和水位变化区钢 筋腐蚀主因是氯离子。本方法就是根据这两种腐蚀机制而编 制的。 本法的碳化设备、试件碳化和测量碳化深度，参照4.28节 “混凝土碳化试验”

(1）氢离子扩散系数快速测定的RCM法， 低诚典 L.P.Tang（唐路平）在1998年提出的氯离子电迁移快速试验方 法（CTH法）及其原理，测定混凝土中氟离子非稳态快速迁移 的扩散系数，它简单、快速、可直接可靠地测算混凝土的氯离子 扩散系数。 (2）北欧标准NordtestNTBuild492和瑞士标准SIA262 1，也是根据L.P.Tang（唐路平）的CTH法修订的。 (3）本方法引自中国土木工程学会标准，《混凝土结构耐久 性设计与施工指南》2005年修订版。 （4】掺矿渣粉或粉煤灰等掺合料时，由于它们的火山灰反应 速率远低于硅粉，因此，该类混凝土进行RCM法试验时，其标 准养护的龄期建议不少于2个月

4.34混凝土中砂浆的水溶性氧离子含量测定

从ITI270—98引进的方法

混凝土中砂浆的氢离子总

4.36混凝士抗盐冻剥蚀试验

6.1压混凝土拌和物工作度（VC （1）碾压混凝土的振动液化与工作度关系。 A.碾压混凝土的振动液化与工作度：碾压混凝土的振实过 程及原理与普通混凝土相似。拌和物在振动的作用下其颗粒围绕 某一不稳定平衡位置作顺振运动，并借助自身的质量向下产生位 移，浆体在振动作用下发生了液化。逐步挤压了拌和物各组分之 间的空气所占的空间，空气逐渐排出，因此拌和物得到逐步增 实。碾压混凝土特别干硬，内摩阻力大到自身质量所不能克服的 程度，必须供给辅助力量，才能使其完成液化过程。通常的办法 是施加压重，压重物的振动对拌和物做功，使其颗粒下移直至液 化。从振动开始到表面液化完成的时间（s），因拌和物的干湿而 屏，它可以作为工作度的衡量标准，通常称VC值。 B振动下拌和物临界液化时间和振动参数关系：碾压混 疑土拌和物受振动产生液化需要能量，除了压力以外，这能量 主要决定于振动参数一频率和振幅。对同一拌和物采用不同频 率、不同振幅（或加速度），测得临界液化（出浆）时间必然 不同。不同频率、振幅及振动加速度对液化临界时间影响的试 结果见图4和图5，图4的试验绪果说明，压混凝土振动 液化临界时间随振幅增大而降低。图5的试验结果说明，碾压 昆凝土的振动液化临界时间随振动加速度的增加而降低，加速 度在5～10g范围内变化平稳。加速度小于5g时，振动液化临 界时间随加速度减小而急剧增加。同时也说明，要用临界液化 时间作为衡量工作度的标准，必须在固定的振动台和相同的振 动参数下进行。 C.附加压重质量和振动液化临界时间关系：普通混凝土 的工作度以落度表示，一般干贫混凝土和零落度混凝土可

图+不同报摄下题康与摄动减化以阅的关恶

图5加速度与握动滤化时间的关系

以用VB值表示。但碾压混凝土特别干硬，用标准的VB试验 法，出浆时间较长且难于判断准确，试验表明，只要增加压重 质量，出浆时间就会明显缩短，而且随压重质量的增加逐渐趋 于稳定。不同表面压重质量与振动液化临界时间关系如图6所 示。它说明碾压混凝土振动增实过程中表面压重质量对拌和物 液化作用有明显影响。随着表面压重质量的增加，液化临界时 间减小，当压重增至17.75kg液化临界时间在1520s之间。

因此，制定的试验规程碾压混凝工拌和物工作度测定选用 17.75kg压重质量，

图6表面压量质.写与振动液化临界时间

（2）振动台选定。选定振动台的原则是：①振动参数的波动 对测值的影响不显著；②优先选用国内定型产品。根据这两条原 则，测定碾压混凝土拌和物工作度选用维勃稠度仪。该设备振动 频率为50Hz士3Hz，空载振幅0.5mm±0.1mm，名义加速度 5g。“混凝土拌和物维勃稠度测定法（ISO4110—1979)”是国际 标崔化组织所接受的方法，

6.2碾压混凝土拌和物表观密度测定

碾压混凝土表观密度测定采用容量筒法。 (1）容量筒容积：碾压混凝土拌和物单位体积质量的测定为 配合比设计计算材料用量提供了依据，也是对设计表观密度的检 验。考患到碾压混凝土比常规混凝土于硬，因此把容量筒的容积 适当加大以保证实测表观密度的精度，相应于粗骨料最大粒径 40mm、80mm的拌和物，容量筒容积分别定为10L、30L。目前 国内及国外碾压混凝土所用粗骨料最大粒径为40mm及80mm 左右，太于80mm粒径的粗骨料很少应用。

（2）试验时压重块质量的确定：试验表明，试验时拌和物表 面承受的动压力的大小对表观密度和强度有一定的影响。当每平 方厘米面积上平均作用50g力时，所得强度值较高。为使表观密 度试验时拌和物的密实度能接近于强度试验成型时碾压混凝土的 密实度，故规定进行表观密度试验时，压重块总质量按压强为 4900Pa计算求得。 (3）成型振时的确定：从择和物液化原理及液化过程考虑， 拌和物受振表面出浆，说明拌和物已经达到临界液化，也就是 说，这时拌和物已基本上密实了。试验表明，用本规程所规定的 振动台振动间一并和物，不论用什么样的容量简，只要装料高度 一致、单位表面积上压重质量致，出浆时间差别并不大。因 此，用VC值控制振动时间是可行的，但为了保证拌和物充分振 揭密实，适当延长振揭时间是必要的。故规程中规定“下层振动 时间等于VC值，顶层振动时间为2VC值～3VC值”

6.3碾压混凝士拌和物含气量试验

(1）含气量测定仪的率定。本次修改取消了含气量测定仪率 定。原条文中混凝土含气量测定仪是以水科院研制的CA一2型 混凝土含气量仪为典型，描述该仪器的率定方法，当时国内水利 工程多使用此种仪器。近年米国内各工程单位除使用国内生产仪 器外，还引进美国、日本和意大利等国家生产的混凝土含气量测 定仪。测试方法上也不尽相同，有直读式和间接查曲线求得含气 量之别。每种仪器都有使用说明书，应按该仪器使用说明书进行 率定。因此取消了含气量率定方法一段。 (2）含气量试样成型。含气量试样成型采用维勃振动台，需 要一套卡具，使含气量量钵固定在振动台上。碾压混凝土试样装 入量钵后置于振动台上振动液化，使其达到密实。根据抗压强度 试验，当表面压强达到4900Pa时，强度最高，也即密实度最 大，以此换算得混凝土表面压重需15kg，振动时间与抗压强度 规定相同，

6.4碾压混凝土拌和物凝结时间

(1)主要依据。 A.水泥拌水形成水泥浆，具有溶胶的性质。随着水化作用的 进行，水泥浆中的水泥颗粒及其水化产物形成胶粒。胶粒在表面 能作用下相互吸附凝聚成较大颗粒，构成连续的网状絮凝结构一 凝胶，这种结构的破坏具有触变复原性质。随着水泥的不断水化、 水泥浆的结构在凝聚结构的基础上逐渐向凝聚一结晶结构、最终 向结晶结构网转变。结晶结构网破坏后不具有触变复原的性质。 B.水泥浆的凝结过程伴随着内部结构特性的转变。人们根 据水泥浆塑性状态的变化，给水泥浆塑性变化的两个特征冠以初 凝和终凝的定义，初凝以前水泥浆的结构是凝聚结构，初凝标志 水泥浆由凝聚结构向结晶结构转变。 C.根据E.E.卡尔美科娃、R.B.米哈依洛夫、A.E.纳维 尔、R.L.勃莱恩、L.A.托姆期以及G.L.克劳赛克等学者对 水泥浆凝结过程的研究结果，可以得出水泥浆凝结过程由凝聚结 构向结晶结构转变时对外力的阻抗发生明显的变化。 D.通过对水泥浆、砂浆的研究，证实了水泥浆和砂浆凝结 过程对外力的阻抗存在明显的转折点。根据水泥浆及胶凝材料浆 体凝结过程结构的变化和表4的试验结果，可以认为转折点对应 的时闻即为初时间。室内试验和现场实测结果说明，可取用费 人阻力一历时关系曲线上转折点对应的时间作为初凝时间，测试 结果见图7图10

表4水泥净浆初凝时间与流入度一时间关系曲线转折点对应时间比较

图7碾压混凝土拌和物初凝时间测定实例 （天生精工器宝内达验

图8碾压滤激土拌和物贯入阻力 与历时的关系 （铜街子工程实例）

试验表明，初凝时间不宜用作判别碾压混凝土仓面直接铺 筑允许时间，此时间短于初凝时间。碾压混凝土仓面直接铺筑允 许时间应由试验确定。

图9碳压混凝土黄入阻力与时间的关 （理街于工器富内试险资料）

图10温度对碳压混凝土拌和物初凝时间的影 （街子工碧实例）

（2）高精度贯人阻力仪的试验缩果。目前国内建材仪器厂生 产的混凝土贯入阻力仪都是采用台称测定贯入阻力值，测力精度 较低，力值最小分度值为5N，碳压混凝土与普通混凝土测试初 凝阶段所用测针相细不同，普通混凝土用截面为100mm²的粗测

针，而碾压混凝土用截面为20mm的细测针。碾压混凝土初凝 阶段，贯入阻力约70～100N，因此试验测出的贯入阻力值波动 较大。为此研制了高精度贯人阻力仪，测力精度士1%，力值最 小分度0.1N。用高精度贯人阻力仪，可以准确测出初凝阶段赁 人阻力变化。测试结果见图11~图14

图11摄压湿士出和物物漫时间测定

国12摄压混漫士拌和物初游时间翻定

高精度贯入阻力仪测定碾压混避十择和物贯人阻力的特点 如下，

高精度贯入阻力仪测定础压混十拌和物贯人阻力的特点

图13强压湿凝土拌和物韧时间测定

图14摄压混士拌和物初避时间期定

6.5碾压混凝土立方体抗压强度试验

械的选择。碾压混凝土的现场施

（2）施振时间的选择。在选定振动机具及单位面积上的压强(2）美国混凝土学会要求碾压混凝土的密实度达98%以上，以后，施振时间就是振实程度的决定因索。它直接反映碾压混凝柳溪坝达98%～99%。前苏联的研究证明，碾压混凝土密实度土拌和物接受振动能量的多少，而拌和物只有接受足够的能量才下降1%，强度下降8%～10%。能密实。若达不到相应的能量，拌和物就不能充分液化，内部气(3）为使实测的混凝土表观密度尽量接近理论表观密度，取泡排出不充分，试件就不密实，然面过量的振动造成浆液流失，样时，混凝土拌和物应具有足够代表性，且应包括全部租骨料。碾压混凝土不均匀。这两种情况都会使碾压混凝土强度降低。(4）严格控制碾压混凝土的振实时间。振实时间对表观密度为了确定合适的振时间，我们用振动成型器对不同配合比的影响见表8。从中可见随振实时间的延长，碾压混凝土密实度的拌和物进行振实成型试验，考察其28d抗压强度，试验结果列有所提高。为了与强度试验成型振实时间相一致，表观密度试验于表7中，由表中的数据可知，碾压混凝土拌和物越干硬、工作试件成型的振实时间也规定为2VC值～3VC值。同时考患到碾度越大，达到最佳密实度所需要的施振时间也越长。压混凝土成型后有部分游离水会分泌蒸发，碾压混凝土的表观密表7成型施报时间对碳压混凝土强度的影响度应以养护3d后测得的表观密度作为现场施工时密实度的控制配比用料砂料工作不同施报时间的28d抗压强度标准表观密度。编号(kg/m*)细度度VC(MPa)水泥粉煤灰外加剂分层模数表8振实时间对事观密度的影响水(%)(s)15s20s30s40s50s报实时间理论表观密度实测表观密度9690木 0. 2相对密度P591. 0315不分6. 757, 888. 038.13（以VC值控制）(kg/m*)(kg/m*)(%)a90903U本 0. 21. 03小分6. 036. 886. 557. 021VC (10s)2573252198. 0E1969030 * 0. 22.0820不分5. 705. 802VC (20s)2573253398. 4H1969030木0.22.08二层6. 206. 406. 003VC (30s)2573254298. 83VC养护2d拆模2573254098. 7（2）取消用维勃试验振动台成型试件方法。虽然国外规范规定可以用维勃试验振动台成型碾压混凝土抗压强度试件，但根据（5）铜街子工程采用核子密度仪现场测定的碾压混凝土表观我国使用情况，均采用振动成型器成型试件，其优点是成型抗压密度见表9。从表9可见只要碾压混凝土密实，其相对密实度均强度试件的速度比维勃振动台快许多；振动成型器不但可以成型可达98%以上。抗压强度试件，也可成型其他试验试件，特别是分层成型的试表 9碾压混凝土表观密度的现场测定值件。因此，新规程将此成型方法取消。混凝土测定最大值最小值平均值理论表相对6.6碾压混凝土表观密度测定工程部位标号次数(kg/m*)|(kg/m)|(kg/m*)观密度密度(kg/m*)(%)（1）碾压混凝土的施工质量必须采用压实度控制。通常用相16号、17号护坦Rse150244263324082550257798, 95对密实度表示，即实测混凝土表观密度与理论表观密度（按绝对16号、17号护组Rso100416265424232543257398. 83体积法计算的单位材料总重量）的比值百分率。1~3号坝段Rse10099263324502550253698. 56352353

6.7碾压混凝土剪裂抗拉强度计 除成型方法外，其余均与4.3节相同。 6.8碾压混凝土轴向拉伸试享 除成型方法外，其余均与4.8节相同。 6.9碾压混凝土弯曲试验 除成型方法外，其余均与4.6节相同。

6.10碾压混凝士抗剪强度试验

(1）边界条件。两向应力条件下的剪切试验，应该是在两侧 无摩擦阻力的条件下进行的。试件在剪力盒中，在法向应力和水 平推力的作用卜，加力板与上、下底板接触会产生摩擦阻力，从 而产生水平方向的约束。由于滚轴的摩擦系数很小，试件上端 （或下端）加上滚轴排后可以认为未对试件产生水平轴向约束。 表10是不同上、下边界条件下碾压混凝土抗剪试验结果， 从表中可以看出，不同边界条件对碾压混凝土的抗剪强度试验结 果有较大影响。当只在试件上端加滚轴排而下端不加时，可以看 成试件上端不受水平约束，下端轴向有水平约束。试件无水平方 向推力，这正与重力坝设计单位长度填体的两向受力情况相似。 同时，试验结果表明其抗剪强度也居于另外两边界条件的抗剪强 度之间，说明上端加滚轴排，下端不加滚轴排的模拟方法是正 确的。 (2）最人垂直荷载的确定。抗剪试验中加于试件上的最大垂 直荷载重应满足大坝设计要求，垂直荷载可按4～5级施加，坝 高100m级重力坝最大法向应力不低于3MPa，200m级重力坝 不低于6MPa。试验时应尽量综合利用一块试件得到更多的 资料。 （3）试件注水饱和，使试验结果接近于坝体蓄水所处状况

【4】本方法参照《水利水电工程岩石试验规程》SI.264制定

【4】本方法参照《水利水电工程岩石试验规程》SI.264制定

6.11碾压混凝土圆柱体（轴心）抗压 强度和静力抗压弹性模量试验

强度和静力抗压弹性模试验 除成型方法外，其余均与4.18节相同。 6.12碾压混凝土压缩徐变试验 除成型方法外，其余均与4.10节相同。 6.13碾压混凝土抗渗性试验（逐级加压法） 除成型方法外，其余均与4.21节相同。 6.14碾压混凝土渗透系数试验 碾压混凝土本体存在着渗水的原因是：①用水量超过水泥水 所需水量，面在内部形成毛细孔通道；②骨料和水泥石界面上 数裂隙；③碾压不密实面而造成的孔润。 液体在流讨材料的迁移过程中渗透。渗透流量可用达西定律 示，即

碾压混凝王本体存在看渗水的原因是：①用 小元小 化所需水量，面在内部形成毛细孔通道；②骨料和水泥石界面上 的微裂隙，③碾压不密实而造成的孔润。 液体在潼讨材料的迁移过程中渗透。渗透流量可用达西定律 麦示，幽

式中Q—通过孔隙材料的流量，cm/s; K渗透系数，cm/s; A渗透面积，cm

9碾压混凝士导热系数测

渗透系数K反映材料渗透率的大小，K值愈大，表示渗透 率愈大，反之，则渗透率愈小。 渗透性测试方法必须与渗透性评定标准相适应。我国和前苏 联采用抗渗等级作为评定标准，欧美和日本则采用渗透系数。抗 渗等级评定是根据作用水头对建筑物最小厚度的比值大小，分别 提出不同的抗渗等级。 渗透系数评定碾压混凝土的渗透性比抗渗等级物理概念清 楚；与现场坝体压水试验测定参数一致，便于室内和现场试验分 析比较；同时，吸收国外经验和对外技术交流方便。所以增加了 碾压混凝土渗透系数测定方法。 测定碾压混凝土渗透系数的试件有圆杜体和立方体。圆柱 体和立方体试件只沿液体流动方向受压，更接近大坝运用 条件。

6.15碾压混凝土抗冻性试验 除成型方法外，其余均与4.23节相同。 6.16 碾压混凝土自生体积变形试验 除成型方法外，其余均与4.13节相同。 6.17 碾压混凝土干缩（湿胀）试验 除成型方法外，其余均与4.12节相同。 6.18 碾压混凝土导温系数测定 除成型方法外，其余均与4.14节相同。

在碾压混凝土项温度场计算中，绝热温升一历时函数关系是 特别重要的热性能参数。随着电子计算机和有限元法的发展，复 杂结构的温度场和温度应力可以在较短时间内准确计算。但是必 须准确选择碾压混凝土热性能参数，使其与实际情况相符合。否 则即使方法准确，所得到的结果与实际情况仍有较大的差异。 进行碾压混凝土绝热温升试验的目的，是测定在绝热试验条 件下，由于水化所产生热量而使碾压混凝土温度升高。所谓绝热 试验条件是指水泥水化所生热量与外界不发生交换，既不放热也 不吸热。 根据绝热介质不同，碾压混凝土绝热温升测定仪分为水循环 绝热式和空气循环绝热式两种。本试验方法对绝热温升测定不做 硬性规定，但必须满足以下技术条件：试件尺寸大于最大骨料粒 径的3倍；试验温度10～80℃，；试验跟踪精度士0.1℃。 碾压混凝土绝热温升增长的物理表现是：碳压混凝土出搅拌 机的温度称为初始温度，此时碾压混凝土绝热温升值为零。以后 随着水泥水化产生热量，绝热温升逐渐增高，最后达到一个稳定 值。绝热温升T是历时t的函数，即T=F(t)，应满足以下数学 条件：①当t=0时，T=F(0)=0;②当t=0o时，T=F(o0)= T。（定值)；①T一F(s）在（O，o）区间单调增加，①dT/de =g(t）在（0，oo）区间单调降低。 碾压混凝土掺加大量粉煤灰，水化温升持续时间很长，根据 有限的试验历时（一般28d）确定最终绝热温升（T。）是困难

的，且有较大的随意性。本试验方法提出利用双曲线型函数特 性，根据实测绝热温升值推断最终绝热温升工。

式中其是由试验确定的系数

式中是由试验确定的系数。 当1=0时，T=0；当t=00时，T=T。，当T=T。/2时，t 二n，即n表示绝热温升为最终绝热温升一半的历时。 美国垦务局在20世纪30年代曾提出混凝土绝热温升一历时 表达式为：

7.1回弹法检测混凝士抗压强度

式中m由试验确定的系数。 式（7）是大体积混凝土温度场计算惯用的表达式。根据我 国日前采用水泥和掺合料的品质，提出另一种绝热温升一历时表 达式，即，

式中α、b是由试验确定的系数

6.22碾压混凝土线膨胀系数测定

除成型方法外，其余均与4.17节相同

若换能器平置于无缝的混凝土表面上，相距同样为d，测得 传播时间为to，则t=d，代人式（6），则可得垂直裂缝深度 (h)

7.6超声波检测混凝王内部缺陷

7.6超声波检测混凝土内部缺陷

从JTJ270一98引进的试验方法。 钻孔间测距修正：一般钻孔可认为是一条直线，如果两钻孔

直线不平行，则需修正。简单的处理是：可按梯形考虑，以两直 杆分别插在两孔中，测量露出孔口单位长度下两杆距离的变化， 进而推算孔中不同高程的距离变化，如果两钻孔较深且明显不在 同一平面上，则测量两钻孔的倾角与方位角，按空间上两个不 平行直线间的距离计算。 根据概率论，每个正常的不含有粗大误差（这里指过失误 差）的测量值出现的频率应为1/n；含有粗大误差的测量值出现 的频率应小于1/n，这里n代表参加统计的测点总数。 条文中计算单点临界值XL的公式为：

其中K，为单点异常值判定系数，实际上款是相应于概率为 1/n时的正态颁布函数中的分位数（常以符号t表示），可从正 态分布表中查到。 相邻异常值的判断实际上是指相邻两测点均低于某一临界值 时，表明该两点均应是缺陷，而求临界值的大小。凡任意两相邻 点均低于X；的概率应是4P（P为某点出现小于某值X，的概 率）。质量正常波动出现这种情况的概率也应为1/n，否则也是 1 。概率P所对应的分位数就是文中所列的相邻异常值判定系 Vn 数K：。 估计形状近似圆球或圆柱体的缺陷尺寸时，可根据缺陷中心 t 陷在断面的位置查表求得。

7.7混凝士芯样强度试验

混凝王芯样与15cm立方体强度之间的换算系数，是根据二 滩水电站关于试验尺寸对混凝土强度影响的研究成果（贝素11)

和本规程规定长径比为2的芯样强度/长径比。 为1的芯样强度=0.832，f15o/froo=0.95，fiso/fzoe=1.05 而编制的。

7.8混凝土与岩基和碾压混凝土层间

7.8混凝土与岩基和碾压混凝土层间 原位直剪试验（平推法）

(1）本项试验方法，依照SL264，结合碾压混凝土层间结 合原位直剪试验特点制订， （2）本项试验方法已在铜街子、岩滩等水电工程上应用，经 100余块剪面积为50cmX50cm、70cm×70cm试体的现场检测， 证明试验方法简便合适。试验结果能够较好地反应碾压混凝土坝 体层面抗剪特性与应力、应变性能。成果经设计采用与工程运行 的考验，具有可靠性。给出部分试验结果，见表12。

7.9混凝士中钢筋半电池电位测定

1963年12月研究报告《钢筋混凝土结构中钢筋锈蚀的无破坏电 测法》编写的。 已饱水或接近饱水的混凝土，其中钢筋由于缺氧，阴极极化 性能很强。这时测得的钢筋半电池电位为负，而钢筋往往还未生 锈。因此这时就不能米用本法。 用预湿混凝土的方法，未能使钢筋半电池电位在5min内变 化在十2mV以内，原因是整个测量电路的电阻太大，或是由于 外来杂散电流的影响。无论哪种情况，均不宜再用本法，

7.10碾压湿凝土拌和物仓面贯入阻力检测

手持式贯人阻力仪用于测定碾压混凝土拌和物现场预布砂浆 试样的贯入阻力，实时检控层面间隔时间。当实测贯人阻力等于 层面直接浇筑允许间隔时间所对应的贯人阻力限制值，此时现场 层面已达到允许间隔时间临界状况，应及时覆盖上层碾压混 凝土。 提山这种检控方法的理念是碾压混凝工层面待性主要决定 于碾压混凝土振动液化浮出层面的砂浆性质，面这种砂浆性质用 其贯人阻力表征。 龙滩坝上游围堰现场仓面，用手持式贯人阻力仪测定仓面碾 压混士剪人阻力的结果见图15

图15手持式贯入阻力仪用于仓面测控贵入阻力 （龙滩坝围堰现场实测）

7.12海砂、混凝土拌和物中氯离子

试验基本原理： 用氯离予选择电板和甘汞电极置于液相中，测得的电极电位 E，与液相中氯离子浓度C的对数，呈线性关系，即E=K一 0.0591C。因此，可根据测得的电极申位值，来推算出氟离子 浓度。

8.2水泥砂奖稠度试验

原规程中所用砂浆稠度仪已很少使用，本规程所用砂浆稠度 仪是日前通用的， 8.7水泥砂浆粘结强度试验 有关技术文献介绍的粘结强度检测一般采用张拉或剪切两种 方法。考虑到试验设备简单、操作方便、试验精度高的原则，采 用8字形水泥砂浆粘结试件抗拉强度的试验方法。 本方法的8字试模内模尺寸和拉伸夹具引用《环氧树脂砂浆 技术规程》（DL/T5193一2004）的试模和夹具。

原规程中所用砂浆稠度仪已很少使用，本规程所用砂浆稠度 仪最且前通用的

8.8水泥砂浆轴向拉伸试验

砂浆极限拉伸试验的基本要求是：沿试件 前拉做力科 匀分布，无较大偏心；沿试件长度应有一均匀应力段。在此均匀 应力段上测得的极限拉伸值和轴心抗拉强度，才是较真实的。试 件形状和尺寸，是经过试验确定的。加载时，试件中部等断面段 应力分布均匀，拉断时，断在渐变段的概率高。 研究表明：偏心率在20%以内，对试验结果影响不大，因 此条文规定试件偏心率不得大于20%。 砂浆试件相对于混凝土试件断面较小，材料较均质，抗拉强 度和内部产生微细裂缝的荷载较大。因此，砂浆试件的加荷速度 和预拉荷载，条文规定为0.24kN/min和25%～30%破坏荷载。

8.11水泥砂浆抗渗性试验

从JTJ270一98引进的试验方法。

9.2pH值测定（电极法或酸度计法） 本试验方法的基本原理： 以饱和甘汞电极为参比电极，玻璃电极为指示电极组成原申 池。玻璃电极在溶液中的电位，决定于溶液中氢离子的浓度 。在25时落液中每变化一个pH单位， 产生59.1mV的电位差，在仪器上可直接读出pH值。 9.3二氧化碳测定 本试验方法的基本原理： 游离二氧化碳与氢氧化钠反应生成碳酸氢钠，其反应如下： NaOH + CO, →+ NaHCO, 以酚酸为指示剂，用氢氧化钠标准溶液滴定游离二氧化碳的 含量。 侵蚀性二氧化碳与碳酸钙作用，析出等量的重碳酸根离子， 其反应如下； CaCO, + CO, + H,O→ Ca(HCO,)2 待侵蚀性二氧化碳与外加的碳酸钙完全作用后，以甲基橙为 指示剂，用盐酸标准溶液测定重碳酸盐含量GB／T 18916.63-2022 取水定额 第63部分：平板玻璃.pdf，扣除水样中原重碳 酸盐含量，即得侵蚀性二氧化碳的含量。

本试验方法的基本原理如下： 水样的碱度是用标准盐酸溶液演定水样至规定的pH值，其 终点由加入的酸碱指示剂在该pH值时颜色的变化来判断。当滴 定至酚酷指示剂由红色变为无色时，溶液的pH值为8.3，指示 水中氢氧根离子已被中和，碳酸盐均变为重磁酸盐：当滴定至甲

本试验方法的基本原理： 在碱性溶液（pH>12）中，紫脲酸铵指示剂能与钙离子生 成红色的络合物，但不如EVTA与钙生成的络合物稳定。因此 用EDTA标准溶液滴定时，EDTA先将游离的钙离子络合完后， 再夺取钙与指示剂络合物中的钙，指示剂释放出来，溶滤由红色 变为蓝紫色，

9.7氢离子测定（尔法

9.8氢离子测定（硝酸高汞法

本试验方法的基本原理： 以二苯卡巴踪（苯肼炭偶氮苯）为主的混合指示剂，在微酸 性溶液中两价汞首先与氯离子结合生成离解度很小的氯化汞 （HgClz）。当到达终点时，两价汞又与指示剂形成紫蓝色络合 物，指示出明显的终点、 在滴定过程中，必须控制溶液pH值在3.0～3.5范围内。 可用二苯卡巴腺与溴酚兰配成的混合指示剂GB 5085.7-2019 危险废物鉴别标准 通则，一方面指示溶液的 DH值，同时又指示滴定终点。

9.11溶解性固形物测定

附录A水工混凝土配合比设计方法