标准规范下载简介
Sl274-2001 碾压式土石坝设计规范.pdfB.0.1反滤层设计包括掌握被保护土、坝壳料和料场砂砾料的 颗粒级配，根据反滤层在坝的不同部位确定反滤层的类型，计算 反滤层的级配、层数和厚度。 B.0.2应绘制被保护土、坝壳料和料场砂砾料的颗粒级配曲线， 并求出各自的范围线（上、下包线）。 B.0.3根据工程实际情况，反滤层的类型可按下列规定确定： 1均质坝的水平排水体和斜墙后的反滤层等，反滤层位于被 保护土下部，渗流方向由上向下（图B.0.3一1），属I型反滤。 2位于坝基渗流出逸处和排水沟下边的反滤层等，反滤层位 于被保护土上部，渗流方向由下向上（图B.0.3一2），属I型反滤。 减压井、竖式排水体等的反滤层，反滤层成垂直的形式，渗 流方向水平，属过渡型，可归为I型。
.0.4被保护土为无粘性土，且不均习系数Cu≤5～8时，其第 一层反滤层的级配宜按式(B.0.4一1)、式(B.0.4一2)确定：
某国际机场某标段工程施工组织设计D15/ dg5 ≤ 4 ~ 5 D15/ d15 ≥ 5
dg一被保护土的粒径，小于该粒径的土重占总土重的&5%。 对于以下情况，按下述方法处理后，仍可按式(B.0.4一1)和 式（B.0.4一2)初步确定反滤层，然后通过试验确定级配。 1对于不均匀系数Cu>8的被保护土，宜取C≤5～8的细 粒部分的d、d5作为计算粒径；对于级配不连续的被保护土，应 取级配曲线平段以下（一般是1～5mm粒径）细粒部分的dg5、di5 作为计算粒径。 2当第一层反滤层的不均匀系数C>5～8时，应控制大于 5mm颗粒的含量小于60%，选用5mm以下的细粒部分的D5作 为计算粒径。 B.0.5当被保护土为粘性土时，其第一层反滤层的级配应按下 列方法确定： 1滤土要求 根据被保护土小于0.075mm颗粒含量的百分数不同，而采 用不同的方法。 当被保护土含有大于5mm颗粒时，应按小于5mm颗粒级配确 定小于0.075mm颗粒含量百分数，及按小于5mm颗粒级配的dg 作为计算粒径。当被保护土不含大于5mm颗粒时，应按全料确定 小于0.075mm颗粒含量的百分数，及按全料的dgs作为计算粒径。 1）对于小于0.075mm颗粒含量大于85%的土，其反滤层可 按式(B.0.5一1)确定：
Dis < 9 dgs
当9dgs<0.2mm时，取Dis等于0.2mm。 2）对于小于0.075mm颗粒含量为40%~85%的土，其反滤 层可按式(B.0.5一2)确定：
Di5 ≤0.7mm
3）对于小于0.075mm颗粒含量为15%～39%的土，其反滤 层可按式(B.0.5一3)确定：
式中A小于0.075mm颗粒含量，%。 若式(B.0.5—3)中4dgs<0.7mm，应取0.7mm。 2排水要求 本条1款中三类土还应同时符合式(B.0.5一4)
式(B.0.5一4)中di5应为全料的di5，当4d15<0.1mm时，应 取Dis不小于0.1mm。 B.0.6反滤料Do（下包线）和Dio（上包线）的粒径关系宜符合 表B.0.6的规定
表B.0.6防止分离的Dm（下包线）和Dn（上包线）粒径关系
B.0.7根据求出的第一层反滤层，用本规范式（B.0.4一1)、式 (B.0.4一2)验算与坝壳料的关系，如满足上述两式要求，可不设 第二层反滤层，如不满足可设第二层反滤层。同理，可计算是否 需要设第三层反滤层。 B.0.8选择第二层、第三层反滤层时，可分别以第一、二层反滤 层为被保护土，按本规范式(B.0.4一1)、式(B.0.4一2)确定。 B.0.9不能用上述方法确定反滤层时，应由试验确定。试验的渗流 方向应根据本规范B.0.3反滤层的类型结合实际构造情况确定。 B.0.10采用土工织物作反滤料，应按GB50290一98《土工合成 材料应用技术规范》的规定进行设计。
附录C坝体内孔隙压力的估算
C.0.1粘性填土施工期的孔隙压力系数B宜根据三轴不排水试 验中相应剪应力水平下的孔隙压力u和大主总应力1，按式 (C.0.1)计算：
式中 土体中某点（工，2）的孔隙压力； t 时间； 时间微量dt中，填土荷载增量d所引起的孔隙压 力增量； Cv 土体的固结系数，通过消散试验确定。如属非饱和土 体，通常改用CV表示。 有条件时也可采用比奥公式计算：
式中√一拉普拉斯算子； G一土的剪切模量 24uz Z、2方向的位移， 孔隙压力，为、2二向坐标与时间t的函数； &一体应变， 渗透系数，设二向同性：
土的泪泊松比： 土的容重。
C.0.3稳定渗流期孔隙压力应根据流网确定。图C.0.3为稳定 参流期坝体内的流网示例，在图中任一等势线αα"上任意点6的孔 隙压力就等于b点与α（该等势线与浸润线的交点）的水头压力。
C.0.4水库水位降落期上游坝体内的孔隙压力可按下列方法 确定： 1 无粘性土应按流网图用本规范C.0.3方法计算。 2 粘性土可假定孔隙压力系数B为1，近似采用以下公式 计算： 1)如图C.0.4示，当水库水位降落到B点以下时，则坝内 某点A的孔隙压力可按式(C.0.4一1)计算
式中uo——库水位降落前的孔隙压力; △hw—A点土柱的坝面以上库水位降落高度； △hs—A点土柱中砂壳无粘性土区内库水位降落高度； hiA点上部粘性填土的土柱高度；
图C.0.4水库水位降落期粘性土中的孔隙压力 1一原水位；2一骤降后水位；3一砂壳：4一滑裂面 5一水位降落前浸润线：6一水位降落前的等势线
h2一 一A点上部砂壳无粘性填土的土柱高度 hs一坝面以上至水面的高度； ne一砂壳无粘性填土的有效孔隙率； h一一在稳定渗流期库水流达A点的水头损失值。 C.0.51级、2级坝及高坝的孔隙压力宜通过实际观测来进行 校核，
D.1.2稳定渗流期应用有效应力法，施工期和库水位降落期应 司时用有效应力法和总应力法，并以较小的安全系数为准。如果用 有效应力法确定填土施工期孔隙压力的消散和强度增长时，则不 必用总应力法相比较。 D.1.3抗剪强度指标的整理和采用应按下述原则进行：
1粘性土料抗剪强度指标大于11组宜采用小值平均值 确定。 2对坝壳堆石料、砾石土等粗粒料，以及粘性土，在试验组 数较少的情况下，可根据试验成果和参考类似工程确定。 3在应用总应力法确定填土强度包线时，施工期应采用图
D.1.3一1（a)中的直线2，库水位 降落期应采用图D.1.3一1(b)中 的直线3和4下包线abc。 4在没有条件通过试验确 定接触面的抗剪强度包线时，应 分别测得砂土强度包线OAB和 粘土的强度包线FAD，采用 OAD线作为接触面的抗剪强度 包线，如图D.1.3一2所示。
D.2.1圆弧滑动（图D.2.1)稳定可按公式（D.2.1一1)、式
1简化毕肖普法 (W±V)sina+Mo/R
E(W± V)sina+ M/ R)
2瑞典圆弧法 >[(W±V)sinα+ M/ R]
(W±V)cosa—ubseca—Qsina]tan+clbsec [(W±V)snα+Mc/ R
[(W±V)sinα+M/R
图D.2.1圆弧滑动条分法示意图
式中da 条宽度； dW 土条重量； 一 坡顶外部的垂直荷载； M一水平地震惯性力对土条底部中点的力矩； dQ、dV 分别为土条的水平和垂直地震惯性力（向上为负： 向下为正）； α一条块底面与水平面的夹角； β一土条侧面的合力与水平方向的夹角； he一水平地震惯性力到土条底面中点的垂直距离。 2滑楔法(图D.2.2一2)
tan Pe'= tang
后条块重W=Wi十W2，W为外水位以上条块实重，浸润线以 上为湿重，浸润线和外水位之间为饱和重，W2为外水位以下条块 浮重。
E.1.1固结试验应按SL237一1999《土工试验规程》规定的方法 进行。坝基土试样应采用原状土，坝体土样应采用最优含水率条 件下击实至设计干密度的土样。计算施工期沉降量时，坝体土宜 采用非饱和状态的压缩曲线，坝基材料应根据实际的饱和情况，采 用非饱和状态或饱和状态下的压缩曲线。计算最终沉降量应采用 饱和状态下的压缩曲线。 E.1.2每一分层土的计算压缩曲线可取平均压缩曲线。平均压 缩曲线应按以下方法求得： 1平均曲线上各点的孔隙比按式(E.1.2一1)计算
式中e一 一在压力p下的平均孔隙比， ep——在压力p下某试样的孔隙比 n—某一分层中试验曲线数。 2平均曲线的起始孔隙比按式(E.1.2
一某一分层中试样的平均起始孔隙比， e—某一分层中某试样的起始孔隙比； 某一分层中试样总数，其中包括进行固结试验的试 样和未进行固结试验但测定了孔隙比的其他试样。 3 将按公式(E.1.2一1)计算的一系列孔隙比绘成图E.1.2
样和未进行固结试验但测定了孔隙比的其他试样。 3 将按公式(E.1.2一1)计算的一系列孔隙比绘成图E.1.2
3将按公式（E.1.2一1)计算的 的曲线 1。相应的起始孔隙比为 e"。令
隙比为e。令 78
将曲线1向上或向下平移△e所得曲线2即为该分层的计算压缩 曲线。
图E.1.2计算压缩曲线
E.1.3孔隙压力可采用本规范附录C的方法计算。对于重要土 石坝还应采用实测孔隙压力校核
E.1.3孔隙压力可采用本规范附录C的方法计算。对于重要
E.2.1项体任一点因自重引起的竖向总应力可采用该点处单位 面积以上的土柱重量计算。 E.2.2坝基任一点的竖向总应力应由自重和坝体荷载引起的附 加应力叠加组成。 E.2.3当满足下列公式要求时，可不考虑坝体荷载引起的附加 应力在坝基的应力扩散，取坝顶以下的最大坝体自重应力作为坝 基的附加应力：
Y B <0.1 Y <0.25 B 79
式中 坝基可压缩层厚度，m； B坝底宽度,m
中 坝基可压缩层厚度，m； B一坝底宽度，m。 E.2.4当坝基的可压缩层厚度不满足本规范公式（E.2.3一1)或 公式（E.2.3一2)的要求时，可任选下列方法之一计算附加应力： 1假定坝基内应力分布从坝基面向下作45°扩散，并每个水 平面上按三角形分布，三角形顶点与坝体自重合力作用线吻合 （见图E.2.4一1），则计算层面上的最大竖向应力按式（E.2.4一1） 计算：
2R Pmax= B±2u
2坝基任一点的附加应力由坝基表面矩形分布荷重（见图 包.2.4一2）和三角形分布荷重（见图E.2.4一3）所引1起的竖向应力 叠加而得。该附加应力按式(E.2.4一3)～式(E.2.4一5)计算
式中P——坝基任一点的附加应力，
表E.2.4一1矩形分布荷重下的应力系数K
E.2.4一2三角形分布荷重下的应力系数K
E.2.51级、2级高坝是土质防渗体心墙坝时，竖向应力计算应 考虑拱效应对竖向应力的减小。 E.2.6计算沉降时，坝体和坝基的竖向应力应采用有效应力。
宜按以下规定选取 1坝体分层的最大厚度为坝高的1/5~1/10， 2均质坝基，分层厚度不大于坝底宽度的1/4； 3非均质坝基，按坝基土的性质和类别分层，但每层厚度不 大于坝底宽度的1/4。
E.3.2坝基覆盖很深时，受压层的计算深度可按以下方法确定：
绘制坝体附加应力在坝轴线上沿坝基深度的分布曲线； 2绘制坝基自重竖向应力的分布曲线， 3坝体附加应力等于坝基自重竖向应力20%处的深度即为
YD／T 2092-2015标准下载计算深度。 E.3.3粘性土坝体和坝基的竣工时的沉降量和最终沉降量可用 分层总和法按式(E.3.3)计算：
式中&一 一竣工时或最终的坝体和坝基总沉降量； e0一 第层的起始孔隙比； t 一第层相应于竣工时或最终的竖向有效应力作用下 的孔隙比， h一第i层土层厚度， 土层分层数。 竣工后的坝顶沉降量应为最终沉降量减去竣工时沉降量的 差值。 E.3.4非粘性土坝体和坝基的最终沉降量可用式(E.3.4)估算：
式中S一坝体或坝基的最终沉降量， P—第i计算土层由坝体荷载产生的竖向应力， E一第i计算土层的变形模量。 E.3.5混凝土面板堆石坝坝顶沉降量可利用材料相似的已建坝 原型观测成果，可按式（E.3.5）估算：
式中S2 待建坝的坝顶预计沉降值， 已建坝的坝顶原型观测的沉降值； 112 待建坝的坝高 已建坝的坝高， E2 待建坝的变形模量； Ei 已建坝的变形模量。 若计算待建坝不同时期的坝顶沉降量,E应
形模量。 E.3.6湿陷性黄土和黄土状土、软弱粘性土坝基的沉降量应进 行专门研究。 E.3.7当需要考虑坝基侧向变形影响时，坝基的沉降量应进行 专门研究。
为便于执行本标准，对要求严格程度不同的用词说明如下： 1表示很严格非这样做不可的： 正面词采用“必须”反面词采用“严禁”。 2表示严格桥梁承台专项施工方案.docx，在正常情况下均应这样做的： 正面词采用“应”反面词采用“不应”或“不得”。 3对表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的： 正面词采用“宜”反面词采用“不宜”，表示有选择，在一定 条件下可以这样做的，采用“可”