DL／T 5313-2014 标准规范下载简介

DL／T 5313-2014 水电站大坝运行安全评价导则

拱座稳定等计算指标不满足规范规定时，不能仅根据计算结果简 单得出结构不安全的结论，而应从多方面考虑对安全的影响，综 合分析评价拱坝结构安全性。

均无结构性裂缝。定期检查认为上述大坝的拉应力不影啊结构安 全，均评定为正常坝。广东泉水拱坝2009年定期检查复核，各工 况坝体最大拉应力为1.62MPa2.98MPa，大拉应力区域主要出现 在395.0m高程下游面拱冠两侧（止常蓄水位+温降工况）以及下 游面拱端附近（死水位+温升工况），拉应力较大区域主要集中在 400m高程以下的下游面以及下游面拱端的局部部位，与泉水拱坝 目前发现的裂缝位置、裂缝密集区域基本一致，但经检测裂缝深 度未超过50cm，且裂缝深度与历次检测成果相比未增加。泉水拱 坝两次定期检查均为正常坝。

DL/ T 5313 2014

DB11T 1300-2015 湿地恢复与建设技术规程DL / T 5313 2014

9碾压式士石坝结构安全评价

9.1.1本条规定了碾压式土石坝结构安全评价的主要项目。 9.1.2坝顶结构包括坝顶高程和坝顶构造。按照DL/T5395核算 项顶高程及防浪墙顶高程：当坝顶未设置防浪墙时，坝顶超高 即为对坝顶的要求。对于坝顶构造，面板堆石坝重点复查防浪 墙底与面板顶部的止水连接及其止水的可靠性：心墙、斜墙堆 石坝重点复查防浪墙是否稳定、坚固和不透水，以及与防渗体 的连接是否紧密。

9.1.3地基特性包括岩性和风化程度（或覆盖层特性）、防渗

本结构尺寸及地基防渗处理情况。防渗体和堆石体对地基的要 包括地基的适应性（承载能力、变形协调）及渗流稳定两个 面。

9.1.4筑坝材料包括各物料的岩性、抗压强度、细料（小干

和细粒（小于0.075mm）的含量、级配、渗透系数等指标；填筑 标准包括碾压密实度及碾压参数。除要求各物料之间变形协调外， 还要求面板堆石项垫层料与过渡料、心墙和斜墙堆石坝反滤料与 过渡料之间均满足层间反滤要求；其中，大坝的渗流稳定性主要 包括防渗体系、坝料层间反滤特性两个方面。 9.1.5坝体变形包括内观和外观的沉降、水平位移。面板堆石坝 除堆石体变形外，还包括面板周边缝、垂直缝变形及面板应变。 设计规范对坝体变形没有提出具体控制指标，评价时可采用工程 经验值进行工程类比，工程经验值见本条文说明9.3.6。

9.1.6坝坡抗滑稳定性指坝坡及其覆盖层地基的抗滑稳

9.1.7大坝渗流量和坝体浸润线无具体控制指标，可根据监 及规律性进行工程类比，判断渗流是否异常，以及渗流量是 合理范围内。

9.2.1对于碾压式土石坝，主要的规范为DL/T5395、DL/T5016 DL/T5129、DL/T5128：当规范没有明确规定时，采用工程经验 类比。

9.2.2对于面板堆石现和均质王坝，按照规范要

和防浪墙项高程；对于心墙和斜墙堆石坝，一般防渗体顶部高程 低于坝顶，因此，按照规范要求复核防渗体顶部高程和防浪墙顶 高程。坝顶构造按照规范规定，对于面板堆石坝，复查防浪墙底 部高程是否高于正常蓄水位、防浪墙底与面板顶部水平缝的接缝 止水是否可靠；对于心墙和斜墙堆石坝，复查防浪墙结构形式、 与防渗体的连接情况及防渗体顶部高程是否高于正常或非常运用 条件的静水位

9.2.3坝基包括防渗体地基和堆石体地基。对于面板璀石坝， 防渗体地基指趾板地基；对于心墙和斜墙堆石坝，指心墙和斜 墙地基。

9.2.3坝基包括防渗体地基和堆石体地基。对于面板璀石

9.2.4检测成果是指监理工程师或第三方检测单位提供的坝

9.2.4检测成果是指监理工程师或第三方检测单位提供的坝料渗 透系数、密实度（干密度、压实度、相对密度）、颗分级配等现场 检测数据。

之一时，可不进行相应的坝坡稳定计算。

DL / T 5313 2014

和过渡料的细料、细粒级配及颗分要求。心墙和斜墙堆石坝的防 渗体系主要指防渗体材料和接缝止水，坝料层间反滤特性重点复 查反滤料和过渡料之间的反滤要求。均质土坝的防渗体系主要复 查防渗体材料及渗透系数。

的接缝止水及填筑料与高趾墙接触面的坡度、坝料填筑层厚、碾 压参数及碾压密实性等：心墙、斜墙堆石坝及均质土坝与混凝士 结构的连接，重点复查接触面坡度、防渗体断面加大情况及防渗 体（或坝料）的填筑层厚、碾压参数及碾压密实性等；土质防渗 体内理设的涵管重点复查涵管伸缩缝设置、止水及其材料、涵管 外反滤料设置情况。

9.3.1碾压式土石坝结构安全评价，首先要查说地质、设计、施 工资料，结合建筑物现场检查及监测成果，对运行性态较差的部 应复查是否存在设计、施工质量缺陷，必要时进行计算复核或质 量检测，并进行综合评判。 9.3.2当坝顶未设置防浪墙时，按照防浪墙顶要求复核实测的坝 顶高程是否高于正常运用、非常运用条件下的静水位加坝顶超高。 9.3.3坝顶和面板均会发生变形，防浪墙与面板的水平接缝容易 破坏而成为漏水通道。当该水平接缝高程低于正常蓄水位时，库 水位在此缝以上的概率较大；一此缝止水破损，沿此缝产生渗 漏的可能性较大。心墙、斜墙堆石坝防渗体顶高程低于最高静水 立三防渗体顶部与防浪墙未连接时，库水有可能通过防渗体顶部 向下游渗水，带走坝体细料或因坝体排水不畅而导致下游坝坡滑 坡甚至垮坝。 9.3.5一些工程坝肩设有与坝顶同高程且与坝顶连接的公路或人 行道，该部位无法设置防浪墙；当端头防浪墙并未向上游延伸时 法泽送

行道，该部位无法设置防浪墙；当端头防浪墙并未向上 该通道容易翻浪。

DL/T 5313 2014

DL/T 5313 2014

求进行检查，并复查检测成果。 9.3.8当坝下游坡有高于下游水面的明显渗水点或坝后量水堰内 渗水浑浊时，说明坝体排水不畅或坝体细料已被带出，会引起坝 下游坡塌滑甚至垮坝。库水位上升时，与以往相同库水位相比渗 流量逐年增加且增幅较大，说明坝体渗漏通道面积正逐年增大， 细料已逐年被带出坝体，可能会引起大坝沉陷甚至垮坝。需要查 明渗水来源和渗水原因，必要时进行水下检查。以下是两个国内 面板堆石坝渗流量异常的工程实例。 湖南省浏阳市株树桥面板堆石坝最大坝高78m。1990年11 月下闸蓄水，1992年7月大坝渗流量为30L/s～40L/s，1994年8 月为970L/s，1998年7月为1600L/s，1999年7月达到2500L/s 2000年1月开始放空水库处理，发现3块混凝土面板严重损坏， 垫层料大量流失。处理后的渗流量在29L/s以内。 湖南城步县白云面板堆石坝最大坝高120.00m，正常蓄水位 540.00m。从1998年12月水库蓄水至2008年5月，库水位在 512.0m～538.0m之间运行，大坝渗流在20L/s～110L/s区间变化； 2008年5月～2011年10月，渗流量由110L/s增加至900L/s，对 应的库水位为517.0m和508.0m；2012年9月渗流量增大至 1250L/s（对应库水位522.0m）。2013年5月对大坝进行防渗应急 处理，处理后库水位509m时对应的大坝渗流量为690L/s。大坝 渗流量远大于我国同规模面板堆石坝的渗流量，为国内同类工程 所罕见。

9.4结构安全分项评价

9.4.1、9.4.2当大坝的设计、施工质量不满足规范要求时，意味 着存在工程薄弱环节。如果运行性态中又有表露，这样的薄弱环 节可能成为安全隐患。因此，大坝安全等级评定的指导思想是根 据设计、施工质量结合运行性态进行综合评判。 9.4.3监测成果和外观检查需要进行相互验证，当监测成果和外

DL / T 5313 2014

DL /F 5313 2014

新疆某29.5m高的心墙堆石坝，坝顶高程368.00m，心 高程（364.60m）高于正常蓄水位（364.20m），但低于校核洪） 坝顶虽设有防浪墙，但与心墙防渗体顶部未连接，库水有可 过心墙顶向下游渗水，蓄水前在心墙和防浪墙之间开槽重新 防渗体，堵住了坝顶渗水通道。

高程（364.60m）高于正常蓄水位（364.20m），但低于校核洪水位 项顶虽设有防浪墙，但与心墙防渗体顶部未连接，库水有可能通 过心墙顶向下游渗水，蓄水前在心墙和防浪墙之间开槽重新做了 防渗体，堵住了坝顶渗水通道。 9.4.5当防渗体建基面处理达不到规范要求时，可根据监测成果， 核查防渗体地基或坝体是否出现过大的变形：或当坝基防渗标准 大部分比规范规定低一个等级，或两岸防渗幕标准达不到规范 要求，或已发现坝基渗流异常时，需根据监测成果和现场检查情 况核查坝体（基）、两岸是否出现渗透破坏。 9.4.6当坝料细料（小于5mm）含量等指标不能满足规范要求时， 需根据粗、细料界面的粗颗粒剔除情况、大坝渗流量及坝脚渗水 浑浊情况分析大坝渗流稳定性，以判断坝料是否存在安全隐患。 例如，有些面板堆石坝（如湖南黑麋峰抽水蓄能电站上、下 水库大坝）的垫层料的细料含量低于规范规定值或级配不佳，或 有些大坝垫层料与过渡料不满足层间反滤要求，但施工时对垫层 料与过渡料界面进行了处理，剔除了过渡料上游面的粗骨料。运 行期坝后量水堰实测渗流量较小、渗水清澈，且库水位上升时与 以往相同库水位相比渗流量稳定。据此，可以认为大坝渗流是正 常的，但需加强渗流量监测和渗水浑浊度的观察。 9.4.7国内土石坝滑坡的实例很多，据不完全统计，滑坡跨坝的 均质坝124座、心墙项13座。一些工程坝坡稳定计算的最小安全 系数虽满足规范规定，但坝坡坡比、坝料抗剪强度等指标取值禾 必合理。大多数滑坡坝是由于大坝本身存在坝坡太陡、坝料抗 剪强度低等问题，在库水位骤降、地震、暴雨情况下诱发滑坡。 例如，湖南省流光龄水库均质土石坝，最大坝高42.5m，由于库 水位骤降等原因，大坝先后发生3次上、下游坝坡滑坡，滑坡前 均出现平行于坝轴线的纵向裂缝。辽宁省汤河水库黏土斜墙砂砾 石坝，最大坝高48.5m，1975年2月辽宁海城发生7.3级地震时，

DL / T 5313 2014

DL / T 5313 2014

高130.0m。由于绕坝渗流等原因，上述两座大坝的渗流量最大值 均达到1800L/s，处理后分别减少至130L/s和100L/s。巴西的阿 里亚大坝，最大坝高160.0m，1980年大坝渗流量最大值236L/s， 1985年后减少至70L/s。 9.4.10土石坝与混凝土坝接头是容易发生渗流接触冲刷的薄弱 部位，发生地震时也容易沿混凝士坝与土石坝接触面形成裂缝发 生渗漏，因此对接头部位加强检查和监测是必要的。

10泄水建筑物安全评价

10.1.1坝身泄水孔包括坝身泄洪孔、放空孔、冲（排）沙孔，泄 水隧洞包括泄洪洞、放空洞、冲（排）沙洞及其开澈式进水口和 下游明流渠道。 10.1.2泄水建筑物安全评价主要从两个方面进行，即从宏观布置 上评价泄水建筑物布置与枢纽区相邻建筑物及设施的适应性，从 泄水建筑物实际运行反映的情况（泄流能力、建筑物结构安全性） 评价建筑物自身的安全性。 通过大坝安全定期检查第三轮（2004年～2010年）182座大 项的定期检查资料分析，发现有101座（占55.5%）大坝泄水建 筑物存在不同程度的缺陷，这些缺陷大体上表现为泄流能力符合 性、泄流建筑物结构安全、水力流态及下游消能防冲建筑物结构 安全4个方面存在问题： 1行洪条件改变，影响泄水建筑物的泄流能力。 2未按设计要求完建，有些仅有首部，泄槽、消能工未完建。 3溢洪道边墙挡水高度不够；弧形闸门支铰（墩）高程在设 计或校核水位以下，泄洪时影响支铰（墩）结构安全。 4泄洪或冲沙中孔或深孔闸门启闭不灵、冲刷问题突出。 5过流面冲蚀、破损、裂缝。 6进流不顺、有严重漩涡、泄洪水舌归槽不好造成冲刷问 题等。 7下游消能工冲刷严重，如漫湾的消力塘几乎每次泄洪后都 要修补

DL/ T 5313 = 2014

8泄水建筑物边坡稳定问题。 消能防冲建筑物的安全评价从消能工（如底流、挑流、面流、 实流等）形式、布置及消力池的形式、，深度、长度和结构的合理 性等方面进行。对实践经验较少的竖井式流消能及孔板洞式消 能工，应作专项说明。

10.2.1泄水建筑物的布置对枢纽区相邻建筑物、相关设施及运行 人员的安全影响很大。如某水电站利用坝后冲沟消能，将溢洪道 与该冲沟正交布置，但由于鼻坎体形欠佳等原因，泄洪时水流在 溢洪道泄槽内发生水跃，洪水漫过泄槽侧墙，未能形成挑流后下 泄，导致侧墙倾覆变形，且冲击并淘刷本岸山体，造成重大缺陷： 某水电站因泄洪时下游雾化造成山坡滑坡：某水电站因泄洪雾化 影响广区工作环境；某水电站放空管事故闸门后通气孔面积过小， 事故闸门动水下门后，门后产生很大负压，导致放空管出口出现 大风速的倒吸气流，并引发了人身安全事故。 10.2.2本条评价内容仅核查各泄水建筑物的实际行洪能力，与 设计要求的最大泄流量进行对比后，分别评价各泄水建筑物的 泄流能力；对于尚未遭遇设计、校核洪水考验的泄水建筑物， 核查其设计成果的合理性，通过小流量泄洪时的水力学特性推 断设计工况。至于各泄水建筑物联合泄流时的泄流能力，以及 在设计工况下机组的过水能力之和与设计洪水标准要求的符合 性，参见“4防洪安全评价”分项的评价要求。 10.2.3泄流建筑物结构安全评价主要复核现状结构在设计工况 下的稳定和应力状态等。泄水建筑物上部结构，如闻墩、牛腿、 胸墙和支撑结构及扎口等的应力状况安全评价时，宜根据工程实 际工作状况选择合适的计算和分析方法，并以实际运行状况作为 衡量计算结果的依据。

10.4.1泄水建筑物评价，可通过审阅设计、运行期相关资料，现 场检查过流面、主要受力结构部位以及下游消能防护设施等方法 升展，对存在缺陷或隐患的，分析其对建筑物结构安全性和行洪 能力的影响，提出补强加固处理措施。 10.4.2国内多个水电站溢洪道由于闸门开启方式不合理，发生 刷流道、河床及下游护岸甚至水流翻出导墙等现象，因此应重视 泄水建筑物的闸门调度方式。水力学流态观察包括：进出水口流 态、回流、漏斗漩涡：流道内气锤、振动、水翅、脉动水流：泄 槽内流速、流态、明满流交替、水面波动、紊流状态、掺气效果： 下游消能淤积和冲刷、冲坑发育、异常响声、河势变化等。 10.4.5～10.4.7从第一轮96座、第二轮124座及第三轮182座大 项定期检查情况统计，分别有15座、13座和27座大坝进行了泄 水建筑物的专题研究，统计历年各轮次的大坝定期检查成果。专 题研究内容包括以下几类： 1下游消力池、河道及两岸护坡冲刷检查（含水下）、地形 测量。 2泄水建筑物存在危害性裂缝等缺陷时进行结构安全性 分析。 3流道、门槽裂缝或混凝土耐久性检测。 4修补处理或改造工程总结及效果评价。 5水工模型试验或水力设计复查。 6泄水运行异常振动的研究。

10.5泄水建筑物安全分项评价

DL/ T 5313 2014

11金属结构设备安全评价

11.1.1水利水电工程中，当孔口尺寸较小时，常采用阀门代替闸 门，其功能与闸门相同。本导则为叙述方便，所述闸门也包括阀 门，此后各条款不再一一指出。 11.1.2快速闸门是指设于压力明管、坝内埋管和坝后背管进水口 的快速闸门，而非用于水轮机组飞逸保护的快速闸门。部分水电 站存在采用非工作闸门长期挡水的情况，如暂不施工、汛期或长 期不运行的船闸等通航建筑物上闸首的挡水闸门。此时，闸门成 为挡水坝段的一部分，其挡水时的结构安全性应予以评价。 11.1.3门式启闭机和桥式启闭机已纳入各地方质量技术监督局 定期检查验收范围，且其检查周期为2年，少于5年的大坝安全 定期检香周期，因此原则上不必对其作重复的安全评价工作，司 直接引用其定期检查结果

11.2.1如果建设期已开展过安全鉴定并且没有遗留问题，则对本 条第1～2款的评价可参考安全鉴定成果，并适当简化。其中，金 属结构设备总体布置是指涉及大坝运行安全的闸门和启闭机的类 型、数量选择，以及为满足其正常运行、维护、检修所采用的布 置方案和技术措施：金属结构设备的设计标准是指闸门和启闭机 设计荷载中的设计（校核）水位标准和地震设防标准。 11.2.2如果建设期已开展过安全鉴定并且没有遗留问题，则可省 略设计、制造、安装质量的评价，重点进行运行期间的维护、检

修和运行安全评价。 11.2.3门槽埋件周边的二期混凝土可能会由于施工质量问题，发 生漏水继而淘空的现象：若门槽形式不合理，也可能引起周边混 凝土的空蚀。 11.2.4～11.2.6考虑以往对启闭机的安全评价深浅不一，而后闭 机的可靠与否直接关系到大项的运行安全，故对启闭机安全评价 的内容分类作出了规定。许多水电站启闭机已采用远程控制的方 式进行启闭操作，正文中涉及电气控制的内容包括现地控制和远 方控制两部分

11.3.2水工建筑物一般依据GB50201和DL5180确定其设计标 准，金属结构设备作为水工建筑物的一部分，其设计标准置与相 应部位的水工建筑物保持一致。 11.3.3~~11.3.4水利部1998年颁发的《水利水电工程金属结构报 废标准》SL226一1998由于编制年份较早，部分内容有不尽合 理之处，需要修订。为避免误导，本导则未将其列为评价标准和 依据。 11.3.5对水利部或交通运输部等部门管辖的水电站，可参照其相 应的规范进行评价

11.4.6~11.4.11建设期开展过安全鉴定、定期检查时外部条件末 发生变化的工程，这几条内容的复查可适当简化，可以引用安全 鉴定成果。 寒冷地区的快速闸门，当采用卷扬式启闭机操作时，其闸门 并应采取措施避免钢丝绳被冰盖冻结：当采用液压启闭机操作时， 般情况下也应采取措施避免液压缸体承受静冰压力，并保证液 压缸能按原设计意图进行微量摆动，除非设计时已进行了相关内

容的复核。 11.4.9条“对台风地区、地震设防烈度大于7度的地区、士 石坝工程和高坝大库工程，尚应检查泄洪闸门是否配置了柴油 发电机等应急供电设施，或配置了手动操作、应急泵站等断电 应急操作设施”的规定，略高于《水力发电厂机电设计规范》 DL/T5186一2004中“对坝区重要负荷应有2个独立电源供给 对特别重要的泄洪设施，经过论证可增设第三电源或专用发电机 组”的规定。主要是考虑对上述工程，必须确保闸门在任何情况 下均能开启。 11.4.19本条实际规定了两个方面的内容：一是构件、零件复核 计算时容许应力采用DLT5039和DLT5167的规定，不需根据 实际使用年限进行折减。容许应力不根据使用年限折减主要基于 以下几点：①闸门等钢结构发生腐蚀时，未发生腐蚀部分钢材的 金相组织并不受影响，而结构及零件复核的正是未腐蚀部分的强 度和刚度，晶间腐蚀仅存在于不锈耐酸钢、镍基耐蚀合金和铝合 金中，一般情况下，国内水工钢闸门的受力结构件均不会选用上 述3类材料。②原材料质量会影响结构的强度，但规范充许的质 量偏差设计时已考虑在安全系数中：随着时间的推移，自然时效 的作用使制造过程产生残余应力逐渐减少，材料的力学性能得到 改善。③由于运行次数有限，水电站金属结构一般情况下不会产 生疲劳破坏，但当运行过程存在明显振动或运行特别频繁时，振 动或运行过程产生的动荷载，可能使应力集中处的局部应力超过 屈服强度而产生裂纹，加上材料及焊缝内部已有的微裂纹，随着 使用次数的增加，裂纹扩展到一定程度，可能会造成结构的突然 断裂。对振动引起的疲劳，首先应找到原因，消除振动源，其次 再进行疲劳复核，不宜简单地采用应力折减的方法进行复核；对 运行频繁的金属结构应进行疲劳复核。④据了解，比利时内陆运 河上1917年之前竣工的4台升船机、1889年建成的埃菲尔铁塔 等欧美的许多接近或超过100年的钢结构至今仍在使用中，也间

接说明了钢材的容许应力不会随时间的推移逐年减低。二是构件、 零件复核计算的方法要求采用上述两规范规定的计算方法，空间 有限元分析法可作为必要时的验证手段。空有限元分析自前在 工程上已得到广泛应用，其理论和算法都已经日趋完善。但考 水电行业的特殊性，此方法在从水工建筑物到水工钢闸门的各类 规范中，主要用于复核验证。 11.4.20目前行业内用有限元分析方法对闸门和启闭机进行强度 复核的报告，水平参差不齐，故专列条对其提出具体要求。

1.5金属结构设备安全分项评

DL/T 5313 2014

可能会因闸门不能有效开启泄水而影响防洪甚至漫坝。同样的漫 坝，混凝土坝和土石坝的后果是不同的，前者溃坝风险较小，后 者溃坝风险极大。因此，金属结构设备安全等级的确定，除从挡 水、泄水安全性方面考虑外，还要考虑对混凝土坝和土石坝的不 同影响。

12.2.2枢纽区边坡的稳定安全标准，DL/T5353与DL5180的规 定是致的；对工程枢纽区的库岸边坡和下游边坡，应根据边坡 所处位置的重要性和失稳破坏后的危害程度，划分边坡级别

12.3.1边坡稳定性评价时，除第12.3.5条款规定的情况外，一般 根据地质条件和监测资料进行定性分析。 12.3.4、12.3.5一些失稳机理复杂的大型滑坡体在设计阶段进行 过专题研究并通过审查，可以采用审定的分析方法进行复核。对 于非平面滑移失稳的岩体，可通过线性或非线性有限元法分析其 破坏机理和屈服区域，以便采取应对措施。

DL / T 5313 2014

12.4边坡安全分项评价

12.4.2根据边坡变形失稳机理，边坡稳定状况可单独选择稳定安 全系数、实测变形或综合两者进行评判。如平面滑动的岩质边坡， 失稳具有突然性，可仅依据稳定计算成果：对于具有端变破坏类 型的边坡，可根据蠕变速率的变化和岩体结构的破坏程度综合评 价其稳定状况；对于覆盖层边坡和沿复式结构面组合变形失稳的 边坡，可综合稳定计算成果和实测变形进行评判。 12.4.3边坡安全评价应从边坡失稳可能性和失稳对大坝的影响 两个方面综合评判。对于不影响大坝结构安全和运行的小规模期 塌，不影响边坡安全级别的评定。枢纽区边坡失稳对大坝会造成 一定的损伤，根据汶川地震工程现场情况，边坡跨塌对大坝实体 结构不致有严重威胁，但对阐墩等形体单薄的结构和泄洪设备会 造成严重损伤，影响大坝部分的运行功能，边坡失稳危害性应根 据大项结构特点和运行特点作出合理判断。近坝库岸边坡失稳的 危害性一般为涌浪影响，边坡出现整体失稳迹象是定为b级或c 级的必要条件：为使涌浪不翻大坝需要限制水库正常运用水位的， 应定为b级；无法避免涌浪翻土石坝的，应定为c级；无法避免 涌浪翻混凝土坝或砌石坝的，可根据大坝超载能力评定安全级别： 边坡失稳规模巨大，发生类似瓦依昂的事故造成水库报废的，应 定为c级。对各类坝型的具体评判标准见第13章。

GTCC-044-2018 铁道货车轴承油封-铁路专用产品质量监督抽查检验实施细则DL/ T 5313 2014

13大坝安全等级综合评价

1国内外多个权威机构和学者曾对大坝失事原因进行统计 ，结论如下。 1 国际大坝委员会曾对1100多座失事大坝进行原因统计分 结果为： 1）遭遇特大洪水、设计洪水偏低和泄洪设备失灵，引起 洪水漫顶30% 2）由于地质条件复杂、基础失稳和意外结构事故导致大 坝失事27%。 3） 坝基渗漏引起扬压力过高、渗漏量增大引起坝基渗透 变形过大导致失事20%。 4） 大坝老化、建筑材料变质（如开裂、侵蚀和风化）， 以及施工质量等原因使坝体材料强度降低而失事 11%。 5）其他，各项不同的特有原因12%。 2水利部曾对3000多座失事大坝原因进行统计分析，结果为： 1） 洪水漫顶46.6% 2） 结构质量问题41%。 3) 管理不当6.1%。 4) 其他5.0% 5）不详1.3%。 3 美国学者曾对300多座大坝失事原因进行统计分析，结果为： 1 洪水漫顶35%。 2） 基础问题（渗漏、管涌、基础被淘刷、扬压力偏高、 齿墙截水不当、断层错动、沉陷或地基滑坡）25%。

1国内外多个权威机构和学者曾对大坝失事因进行统计 ，结论如下。 1 国际大坝委员会曾对1100多座失事大坝进行原因统计分 结果为： 1）遭遇特大洪水、设计洪水偏低和泄洪设备失灵，引起 洪水漫顶30%。 2）由于地质条件复杂、基础失稳和意外结构事故导致大 坝失事27%。 3） 坝基渗漏引起扬压力过高、渗漏量增大引起坝基渗透 变形过大导致失事20%。 4） 大坝老化、建筑材料变质（如开裂、侵蚀和风化）， 以及施工质量等原因使项体材料强度降低而失事 11%。 5）其他，各项不同的特有原因12%。 2水利部曾对3000多座失事大坝原因进行统计分析，结果为： 1） 洪水漫顶46.6% 2) 结构质量问题41%。 3) 管理不当6.1%。 4) 其他5.0% 5）不详1.3%。 3美国学者曾对300多座大坝失事原因进行统计分析，结果为 1 洪水漫顶35%。 2） 基础问题（渗漏、管涌、基础被淘刷、扬压力偏高、 齿墙截水不当、断层错动、沉陷或地基滑坡）25%。

DL/ T 5313 2014

失事的风险较大和很大的因素，分别给予b和c的级别，最终也 可一票决定大坝安全等级。各个评价要素的量化指标的确定，一 般依据相应的设计规范规定或要求，突破部分是到目前为止电力 系统三轮大坝安全定期检查定级实践经验的总结。 世界坝工史上有许多因设计安全标准偏低造成失事的例子， 如位居大坝失事原因之首的洪水漫坝，很多是因为洪水设计标准 偏低，大坝难以抵挡超标准洪水而漫坝失事的。因此，设计安全 标准是大坝安全评价要素之一，不可或缺。设计安全标准涉及工 程等级划分、洪水设计标准、抗震设计标准、建筑物安全超高、 建筑物结构整体稳定安全标准、建筑物边坡抗滑稳定安全标准6 个方面，工程等级划分是基础，洪水设计标准、抗震设计标准决 定了所有建筑物设计的荷载大小和结构布置，其余3个安全标准 可包含在坝预高程、抗滑稳定等相应的评价要素中，不再单列。 防洪安全由洪水设计标准、泄流能力、大坝安全超高、坝顶 构造结构安全、启闭设备安全性等多种因素综合决定，然而前三 者的量化指标可归结到坝顶高程和水库防洪特征水位的关系，启 闭设备安全性并入金属结构评价要素。因此，防洪安全评价分项

DB34／T 3145-2018 长输天然气埋地管道外腐蚀非开挖检验方法BZ 002110403

155123.217 定价：45.00元 上架建议：规程规范/ 电力工程/电力安全