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JTS167-8-2013水运工程先张法预应力高强混凝土管桩设计与施工规程.pdf

沉桩贯入度比较小且达不到设计桩端标高时，应以贯入度控制，并以最后一阵10击平均 贯人度达到5~10mm为停锤标准。 6.1.12.3设计桩端持力层为风化岩时应以贯入度控制，当最后一阵10击平均贯入度 不大于控制贯人度时即可停锤。 6.1.12.4当桩端打到设计标高，而贯入度仍较大，则应继续锤击，直至最后一阵10击 平均贯入度达到或接近控制贯入度。贯入度不满足停锤标准而继续沉桩将造成桩顶标高 过低时，应会同设计单位协商解决

6.1.13水上沉桩应符合下列规定

6.1.13.1水上沉桩应根据桩位图，结合船机性能及地形、地貌等自然条件，逐根检查 船体及锚缆是否碰桩，以及相邻桩是否相碰。 6.1.13.2下桩时，应保持船体平衡，桩锤、替打和桩应保持在同一轴线上。桩入土后 不得利用船体强行纠偏，当桩尖遇到障碍或深坑整桩时，应停止下桩，会同有关方面确订 或采取相适措施后，方可继续下桩，并作好记录。 6.1.13.3在斜坡上沉桩，应密切监控桩身滑移情况，及时调整船体、桩架和桩位，应避 免背板整桩。 6.1.13.4地基浅表层有硬质粉砂时，应在桩的自由段上背板董铺水库大桥悬浇箱梁施工方案，开始锤击时应采取间困 锤击，桩晃动时应停止锤击 6.1.13.5在淤泥软土上沉桩时，应采用低冲程、低能量锤击，应防止桩身出现过大的 拉应力。 6.1.13.6在硬软土互层中沉桩时，应掌握各种土层的标高和桩尖所处的位置，当桩尖 进入软土层时，应控制好锤击能量，出现溜桩现象时，应立即停锤。 6.1.13.7在沉设斜桩时，应避免船体纵向窜动，并应加强前、后串心缆的锚锭。 6.1.14沉桩结束后，桩之间应及时夹桩，在开散水域或台汛期间施工，应采取必要的加 固措施。

6.1.16北方地区冬季施工时，应采取防止PHC管桩冻胀损坏的措施。

6.2.1沉桩前应对PHC管桩逐根进行检查，核实出厂合格证与施工用桩是否相符，检查 外观质量和运输中有否损伤。

6.2.2锤击沉桩桩位应符合下列规定

6.2.2.1设计桩顶标高处的桩中心位置应符合表6.2.2的规定。 6.2.2.2水上沉桩桩的纵轴线倾斜度偏差不宜大于1%；桩的纵轴线倾斜度偏差超过 %但不大于2%的桩，其数量不应超过桩总数的10%。 6.2.2.3沉桩结束后，应及时测定处于自由状态的桩顶偏位，并作好记录，偏位值较大 时应及时与设计单位联系，严禁拉桩纠偏。在夹桩铺底板后，应再次测定桩顶偏位，并以 业作为旅工信位的是级数值

寸应及时与设计单位联系，严禁拉桩纠偏。在夹桩铺底板后，应再次测定桩顶偏位，并以 化作为竣工偏位的最终数值

6.2.2.4沉区土层下有柴排、木笼、抛石棱体、浅层风化岩时，或采用长替打沉桩、水 中沉桩时，或在其他特殊地区沉桩时，桩位允许偏差值可会同设计单位、建设单位、监理单 根据直体情源研家确定

水上沉桩桩位允许偏差值

①近岸指距岸小于等于500m，离岸指距岸 ②墩台中间桩允许按上表规定增加50mm：

③表列充许偏差不包括由锤击振动等所引起的岸坡变形产生的基桩位移

2.3沉桩期间高应变和低应变检测可分期分批进行。高应变检测数量不应少于 数的3%，且不得少于5根。低应变检测数量不宜少于总桩数的20%。高应变和 检测应符合国家现行有关标准的规定。

6.2.4基桩全部沉完后.应及时整理下列竣工资

（1）PHC管桩质量保证资料，包括原材料质量保证书和复验试验报告、混凝土强度报 告和验收评定等级等； （2）基线、水准点及基桩位置、标高、斜度等验收记录； (3）沉桩记录、动测检测报告。

应力高强混凝土管桩设计与施工规程（JTS16）

附录 A常用 PHC 管桩型号 规格和力学性能

注：①混凝土强度等级选用C80：

②Φ1200D型管桩主筋选用1860MPa的钢绞线，其余桩型均为标准强度1420MPa的螺旋槽钢棒。

附录B常用PHC管桩轴力与抗弯能力

附录B常用PHC管桩轴力与抗弯能力

附录B常用PHC管桩轴力与抗弯能力

图B.0.2PHC700AB型管桩轴力与抗弯能力关系图

PHC700AB型管机轴力与抗

法预应力高强混凝土管桩设计与施工规程（JTS

图B.0.3PHC700B型管桩轴力与抗弯能力关系图

图B.0.4PHC700C型管桩轴力与抗弯能力关系图

附录B常用 PHC管桩轴力与抗弯能力

图B.0.5PHC800A型管桩轴力与抗弯能力关系图

图B.0.6PHC800AB型管桩轴力与抗弯能力关系图

法预应力高强混凝土管桩设计与施工规程（JTS

图B.0.8PHC800C型管桩轴力与抗弯能力关系图

附录B常用PHC管桩轴力与抗弯能力

图B.0.10PHC1000AB型管桩轴力与抗套能力关系图

图B.0.11PHC1000B型管桩轴力与抗弯能力关系图

图B.0.12PHC1000C型管桩轴力与抗弯能力关系图

附录B常用PHC管桩轴力与抗弯能力

图B.0.13PHC1200A型管轴力与抗弯能力关系图

图B.0.14PHC1200AB型管桩轴力与抗弯能力关系图

长法预应力高强混凝土管桩设计与施工规程（JTS

图B.0.16PHC1200C型管桩轴力与抗弯能力关系图

HC1200C型管桩轴力与抗

附录B常用PHC管桩轴力与抗弯能力

附录C常用锤型参考表

附录 C常用锤型参考表

附录 C常用锤型参考表

②桩打人持力层的深度不包括桩靴长度 ③采用其他锤型时，可比照表中最大锤击能量参考选用； ①若需选用更大的锤型，应经专门论证

法预应力高强混凝土管桩设计与施工规程（JTS1

附录D本规程用词用语说明

长法预应力高强混凝土管桩设计与施工规程（JTS

时蓓玲（中交第三航务工程局有限公司） 徐坚波（中交第三航务工程局有限公司） 沈斌（中交第三航务工程勘察设计院有限公司） 吴锋（中交上海三航科学研究院有限公司） 卓杨（中交上海三航科学研究院有限公司） 董方（人民交通出版社） 管理组人员名单：徐坚波（中交第三航务工程局有限公司） 时蓓玲（中交第三航务工程局有限公司） 沈斌（中交第三航务工程勘察设计院有限公司） 金建昌（中交第三航务工程局有限公司） 吴锋（中交上海三航科学研究院有限公司）

中华人民共和国行业标准

水运工程先张法预应力 高强混凝土管桩设计与施工规程

水运工程先张法预应力 高强混凝土管桩设计与施工规程

JTS167—82013

3.1.1~3.1.3PHC管桩设计采用以概率理论为基础的极限状态设计法，以可靠指标度 量桩基的可靠度，采用分项系数表达的极限状态设计表达式。结合水运工程桩基设计和 施工具体情况，对桩基承载力极限状态和正常使用极限状态设计的主要内容作了规定，指 出荷载组合所依据的标准。 3.1.5根据耐久性专题研究成果，基于对多个预制厂PHC管桩混凝土的室内耐久性试 验研究，以及对大量华东、华南沿海和内河在役PHC管桩的耐久性调研和取样分析及寿 命预测研究成果，认为现有PHC管桩在严格控制原材料、配合比、生产工艺的条件下，裸 桩理论使用寿命不低于50年。对于设计使用年限超过50年的工程，提出通过桩型选择 控制混凝土耐久性指标以及采用附加防腐蚀措施以满足不同设计使用年限的要求。 根据耐久性专题研究成果，PHC管桩附加防腐蚀措施包括玻璃钢包覆、涂层防护等 多种措施。但根据工程实践经验，玻璃钢包覆是PHC管桩防腐蚀最有效的措施，故推荐 优先采用玻璃钢包覆措施作为PHC管桩附加防腐的手段。 基于不同直径PHC管桩的保护层厚度的差别，直径越大其保护层厚度越大，对耐久 性越有利。故对于设计使用年限较高的工程，优先推荐选用直径较大的PHC管桩。本项 推荐桩型的建议，实质上是对PHC管桩保护层厚度的要求。 PHC管桩混凝土不同于高性能混凝土，生产PHC管桩通常使用20%~30%的矿物 掺合料，而高性能混凝土使用的矿物掺合料掺量更。因此，PHC管桩耐久性指标不如 高性能混凝土。此外，根据耐久性专题研究，桩身切割混凝土耐久性优于同条件养护的留 样混凝土。因此，采用留样混凝土试块作为耐久性质量控制切实可行。

3.2.2基桩在施工期产生的内力，如斜桩的自重弯矩（包含桩内水体与土体重力）等，在 上部结构形成后仍然存在，故在使用期结构计算中予以考虑。 3.2.6经过对PHC管桩的钢棒放张过程中的多次测试表明，以Φ800AB型和B型PHC 管桩为例，钢棒在混凝土中的应力传递长度值为0.35~0.75m。故在计算和验算中将 PHC管桩顶部预应力值取零，距PHC管桩顶部1倍桩径处取为有效预应力值，为简化计 算，其间预应力值按线性分布。《港口工程桩基规范》（JTS167一4一2012）中规定：按刚 接设计时，管桩伸入桩帽或横梁的长度不小于0.75倍桩径。本规程规定较严，PHC管桩 端部的预应力传递长度按1倍桩径取值。

法预应力高强混凝土管桩设计与施工规程（JTS

6.1.4试打桩利用工程桩可降低工程造价。试打桩一般采用以下两种形式

（1）单一试打桩，目的是验证桩的可打性，并为设计确定桩长提供参考； （2）试打桩加以动测，并进行复打，获得单桩极限承载力，以确定停锤标准。桩长可 适当加长，是为了避免因受潮位限制无法动测，或承载力不够时需要增加桩长。 目前，在大型工程中，采用长桩及大吨位锤沉桩的情况日益增多，工程中安排试打 桩及高应变动测很有必要，有利于合理选用桩锤系统（包括桩帽、锤垫、桩垫等辅助配 件），通过试打桩及动测试验，获取最佳的沉桩效果，为后期大规模沉桩，提供合适的沉 桩参数。

（2）试打桩加以动测，并进行复打，获得单桩极限承载力，以确定停锤标准。桩长可 适当加长，是为了避免因受潮位限制无法动测，或承载力不够时需要增加长。 目前，在大型工程中，采用长桩及大吨位锤沉桩的情况日益增多，工程中安排试打 进及高应变动测很有必要，有利于合理选用桩锤系统（包括桩帽、锤垫、桩率等辅助配 件），通过试打桩及动测试验，获取最佳的沉桩效果，为后期大规模沉桩，提供合适的沉 桩参数。 6.1.8在PHC管桩下桩后，PHC管桩空腔内留有气体、水体或涌入淤泥，在锤击过程中 这些介质的压缩会在PHC管桩腔体内产生膨胀压力，从而使桩身混凝土产生切向拉应 力，当该拉应力达到某一值后会使桩身产生纵向裂缝。由于水的不可压缩性远大于空气 因此当桩顶没人水中时，更容易因为水锤效应产生纵向裂缝。 6.1.9柴油锤的锤垫多用直径25mm以上粗钢丝绳割成小段，纵横分层铺设制成 更用效果较好。钢丝绳锤垫虽沉桩效果良好，但其厚度以及新旧程度对沉桩影响很 大。厚度主要影响垫层刚度，增加锤垫厚度会减小垫层刚度，有效削除压应力峰值 司时由于力作用时间延长，传递能量增加，贯入度加大，从而提高沉桩效率；在一定 范围内锤击数越多，弹性模量越大，垫层刚度越大，锤击力越大，有效能量越大，其贯 入能力亦增强。 6.1.10过去PHC管桩沉桩所用桩垫一般都用木垫，且木垫多是木板拼接制成，制作粗 糙，且厚薄和木质软硬不一，致使打桩时桩顶局部应力过大，桩顶易打碎。也有使用纸垫 的，纸垫多半由废弃的包装纸箱叠合裁剪制成，疏松多孔，锤击过程中压缩量天，单桩沉 后期桩顶压应力往往较大，容易出现打碎现象。故条文中引导使用棕绳、波纹纸板、松木 作为桩垫。 6.1.12根据工程经验，对于某一桩径的PHC管桩，当参考附录C选用打桩锤时，停

这些介质的压缩会在PHC管桩腔体内产生膨胀压力，从而使桩身混凝土产生切 力，当该拉应力达到某一值后会使桩身产生纵向裂缝。由于水的不可压缩性远大 因此当桩顶没人水中时，更容易因为水锤效应产生纵向裂缝

6.1.9柴油锤的锤垫多用直径 割成小段，纵横分层铺设 使用效果较好。钢丝绳锤垫虽沉桩效果良好，但其厚度以及新旧程度对沉桩 大。厚度主要影响垫层刚度，增加锤垫厚度会减小垫层刚度，有效削除压应力 同时由于力作用时间延长，传递能量增加，贯入度加大，从而提高沉桩效率； 范围内锤击数越多，弹性模量越大，垫层刚度越大，锤击力越大，有效能量越大 人能力亦增强

6。1：10过去PHC管桩沉桩所用桩垒一般股都用不垫，且不垫多是不板拼接制成， 糙，且厚薄和木质软硬不一，致使打桩时桩顶局部应力过大，桩顶易打碎。也有使 的，纸垫多半由废弃的包装纸箱叠合裁剪制成，疏松多孔，锤击过程中压缩量大，单 后期桩顶压应力往往较大，容易出现打碎现象。故条文中引导使用棕绳、波纹纸机 作为桩垫

6.1.12根据工程经验大学城中心共享区公交枢纽站工程冲孔灌注桩施工组织设计，对于某一桩径的PHC管桩，当参考附录C选用打桩锤时，停 锤标准控制在10mm左右能够保证桩身安全，故给出了条文中规定的贯入度停链 标准。

6.1.12根据工程经验，对于某一桩径的PHC管桩，当参考附录C选用打桩锤时，停

列如大锤截桩和风镐截桩对预应力传递长度影响较大。

6.2.3现有《港口工程基桩动力检测规程》（JTJ249—2001）建议高应变动测比例为总桩 数的2%~5%，低应变检测比例为总桩数的10%。但实际工程中采用大吨位锤沉设较长 的PHC管桩的情况越来越常见，导致PHC管桩完整性受损，甚至断桩现象出现较多。因 此，做出具体规定，以保质量。

附录 A常用 PHC 管桩型号 规格和力学性能

DBJ50／T-065-2020 民用建筑外门窗应用技术标准用PHC管桩型号、规格