施工组织设计下载简介
内容预览随机截取了部分,仅供参考,下载文档齐全完整
塑料生产项目厂房AB高支模施工方案.docx下挂部分:承载能力极限状态设计值S承=γ0(1.3×G4k+γL×1.5Q4k)=1 ×(1.3×20.4+0.9×1.5×2)=29.22kN/m2
下挂部分:正常使用极限状态设计值S正=G4k=20.4 kN/m2
设计简图如下:
梁截面宽度取单位长度,b=1000mm。W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3GB 51421-2020-T:架空光(电)缆通信杆路工程技术标准(无水印,带书签),I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4。面板计算简图如下:
q1=bS承=1×29.22=29.22kN/m
q1静=γ0×1.3×G4k×b=1×1.3×20.4×1=26.52kN/m
q1活=γ0×γL×1.5×Q4k×b=1×0.9×1.5×2×1=2.7kN/m
Mmax=0.1q1静L2+0.117q1活L2=0.1×26.52×0.2372+0.117×2.7×0.2372=0.166kN·m
σ=Mmax/W=0.166×106/37500=4.433N/mm2≤[f]=15N/mm2
q=bS正=1×20.4=20.4kN/m
νmax=0.677qL4/(100EI)=0.677×20.4×236.6674/(100×10000×281250)=0.154mm≤236.667/400=0.592mm
3、最大支座反力计算
承载能力极限状态
R下挂max=1.1×q1静×l左+1.2×q1活×l左=1.1×26.52×0.237+1.2×2.7×0.237=7.671kN
正常使用极限状态
R'下挂max=1.1×l左×q=1.1×0.237×20.4=5.311kN
计算简图如下:
跨中段计算简图
悬挑段计算简图
q=7.671kN/m
Mmax=max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×7.671×0.62,0.5×7.671×0.32]=0.345kN·m
σ=Mmax/W=0.345×106/67688=5.1N/mm2≤[f]=15.444N/mm2
Vmax=max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×7.671×0.6,7.671×0.3]=2.762kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.762×1000/(2×45×95)=0.969N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2
q=5.311kN/m
ν1max=0.677qL4/(100EI)=0.677×5.311×6004/(100×9350×3215160)=0.155mm≤600/400=1.5mm
ν2max=qL4/(8EI)=5.311×3004/(8×9350×3215160)=0.179mm≤300/400=0.75mm
4、最大支座反力计算
承载能力极限状态
R下挂max=max[1.1×7.671×0.6,0.4×7.671×0.6+7.671×0.3]=5.063kN
正常使用极限状态
R'下挂max=max[1.1×5.311×0.6,0.4×5.311×0.6+5.311×0.3]=3.505kN
因主梁2根合并,验算时主梁受力不均匀系数为0.6。
同前节计算过程,可依次解得:
承载能力极限状态:R1=1.108kN,R2=3.038kN,R3=3.038kN,R4=1.108kN
正常使用极限状态:R'1=0.765kN,R'2=2.103kN,R'3=2.103kN,R'4=0.765kN
计算简图如下:
主梁弯矩图(kN·m)
σmax=Mmax/W=0.233×106/4490=51.822N/mm2≤[f]=205 N/mm2
梁左侧剪力图(kN)
τmax=2Vmax/A=2×3.175×1000/424=14.977N/mm2≤[τ]=125 N/mm2
梁左侧变形图(mm)
νmax=0.184mm≤300/400=0.75mm
4、最大支座反力计算
R下挂max=4.283/0.6=7.139kN
同主梁计算过程,取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力N=0.95×Max[7.139]=6.782kN≤Ntb=17.8kN
140mm厚顶板模板(扣件式)计算书
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011
荷载系数参数表:
设计简图如下:
模板设计剖面图(模板支架纵向)
模板设计剖面图(模板支架横向)
楼板面板应搁置在梁侧模板上,本例以简支梁,取1m单位宽度计算。
W=bh2/6=1000×15×15/6=37500mm3,I=bh3/12=1000×15×15×15/12=281250mm4
承载能力极限状态
q1=γ0×[1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×(Q1k + Q2k)]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.1)×0.14)+1.5×0.9×2.5]×1=8.073kN/m
正常使用极限状态
q=(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.14))×1=3.614kN/m
计算简图如下:
Mmax=q1l2/8=8.073×0.32/8=0.091kN·m
σ=Mmax/W=0.091×106/37500=2.422N/mm2≤[f]=15N/mm2
νmax=5ql4/(384EI)=5×3.614×3004/(384×10000×281250)=0.136mm
ν=0.136mm≤[ν]=L/250=300/250=1.2mm
q1=γ0×[1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×(Q1k + Q2k)]×b=1×[1.3×(0.3+(24+1.1)×0.14)+1.5×0.9×2.5]×0.3=2.5kN/m
因此,q1静=γ0×1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1×1.3×(0.3+(24+1.1)×0.14)×0.3=1.487kN/m
q1活=γ0×1.5×γL×(Q1k + Q2k)×b=1×1.5×0.9×2.5×0.3=1.012kN/m
计算简图如下:
M1=0.125q1静L2+0.125q1活L2=0.125×1.487×0.92+0.125×1.012×0.92=0.253kN·m
M2=q1L12/2=2.5×0.152/2=0.028kN·m
Mmax=max[M1,M2]=max[0.253,0.028]=0.253kN·m
σ=Mmax/W=0.253×106/67688=3.74N/mm2≤[f]=15.444N/mm2
V1=0.625q1静L+0.625q1活L=0.625×1.487×0.9+0.625×1.012×0.9=1.406kN
V2=q1L1=2.5×0.15=0.375kN
Vmax=max[V1,V2]=max[1.406,0.375]=1.406kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.406×1000/(2×45×95)=0.493N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2
q=(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.14))×0.3=1.144kN/m
挠度,跨中νmax=0.521qL4/(100EI)=0.521×1.144×9004/(100×9350×321.516×104)=0.13mm≤[ν]=L/250=900/250=3.6mm;
悬臂端νmax=ql14/(8EI)=1.144×1504/(8×9350×321.516×104)=0.002mm≤[ν]=2×l1/250=2×150/250=1.2mm
1、小梁最大支座反力计算
q1=γ0×[1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×(Q1k + Q2k)]×b=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.5×0.9×2.5]×0.3=2.578kN/m
q1静=γ0×1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1×1.3×(0.5+(24+1.1)×0.14)×0.3=1.565kN/m
q1活=γ0×1.5×γL×(Q1k + Q2k)×b =1×1.5×0.9×2.5×0.3=1.013kN/m
q2=(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.14))×0.3=1.204kN/m
承载能力极限状态
按二等跨连续梁,Rmax=1.25q1L=1.25×2.578×0.9=2.9kN
按二等跨连续梁按悬臂梁,R1=(0.375q1静+0.437q1活)L +q1l1=(0.375×1.565+0.437×1.013)×0.9+2.578×0.15=1.313kN
主梁2根合并,其主梁受力不均匀系数=0.6
R=max[Rmax,R1]×0.6=1.74kN;
正常使用极限状态
按二等跨连续梁,R'max=1.25q2L=1.25×1.204×0.9=1.355kN
按二等跨连续梁悬臂梁,R'1=0.375q2L +q2l1=0.375×1.204×0.9+1.204×0.15=0.587kN
R'=max[R'max,R'1]×0.6=0.813kN;
计算简图如下:
主梁计算简图一
主梁计算简图二
主梁弯矩图一(kN·m)
主梁弯矩图二(kN·m)
σ=Mmax/W=0.499×106/4490=111.037N/mm2≤[f]=205N/mm2
主梁剪力图一(kN)
主梁剪力图二(kN)
τmax=2Vmax/A=2×3.197×1000/424=15.079N/mm2≤[τ]=125N/mm2
主梁变形图一(mm)
主梁变形图二(mm)
跨中νmax=0.554mm≤[ν]=900/250=3.6mm
悬挑段νmax=0.229mm≤[ν]=2×100/250=0.8mm
5、支座反力计算
承载能力极限状态
支座反力依次为R1=3.763kN,R2=5.452kN,R3=5.838kN,R4=2.347kN
支座反力依次为R1=3.016kN,R2=5.684kN,R3=5.684kN,R4=3.016kN
按上节计算可知,可调托座受力N=5.838/0.6=9.731kN≤[N]=30kN
顶部立杆段:l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm
非顶部立杆段:l0=kμ2h =1×1.755×1500=2632mm
λ=max[l01,l0]/i=2633/15.9=165.597≤[λ]=210
2、立杆稳定性验算
顶部立杆段:l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3042mm
非顶部立杆段:l0=kμ2h =1.155×1.755×1500=3041mm
λ=max[l01,l0]/i=3042/15.9=191.321
查表得,φ1=0.197
Mwd=γ0×γLφwγQMwk=γ0×γLφwγQ(ζ2wklah2/10)=1×0.9×0.6×1.5×(1×0.018×0.9×1.52/10)=0.003kN·m
Nd =Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[3.763,5.684,5.838,3.016]/0.6+1×1.3×0.15×7.97=11.285kN
fd=Nd/(φ1A)+Mwd/W=11.285×103/(0.197×424)+0.003×106/4490=135.762N/mm2≤[σ]=205N/mm2
H/B=7.97/36=0.221≤3
支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la×ωfk=0.9×0.439=0.395kN/m:
风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值:
Fwk= la×Hm×ωmk=0.9×1×0.166=0.149kN
支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok:
Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×7.972×0.395+7.97×0.149=13.739kN.m
B2la(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ≥3γ0Mok
gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2
gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2
Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN
bj ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m
B2la(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj =B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=362×0.9×[0.15×7.97/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×36/2=2340.72kN.m≥3γ0Mok =3×1×13.739=41.218kN.M
GB/T 23694-2013 风险管理 术语(完整正版、清晰无水印).pdf 十一、立杆地基基础验算
立杆底垫板的底面平均压力p=N/(mfA)=11.285/(0.9×0.1)=125.389kPa≤γufak=1.254×320 =401.28kPa
附图1:厂房A高支模区域平面图
附图2:厂房B高支模区域平面图
附图3:厂房A、B立杆平面布置图
附图5:厂房A高支模区域监测平面布置图
JC/T 2482-2018标准下载附图6:厂房B高支模区域监测平面布置图
附图8:厂房A高支模区域监混凝土浇筑顺序图
附图9:厂房B高支模区域监混凝土浇筑顺序图