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高层建筑模板工程专项施工方案专家论证.doc

设计简图如下：

按三等跨连续梁 ，取1m单位宽度计算。

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

承载能力极限状态

公式-管理.pdf——一级造价工程师 q1＝[1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×3]×1=7.934kN/m

q1静=[γG(G1k +(G2k+G3k)h)]b = [1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)]×1=3.734kN/m

q1活=(γQ×Q1k)×b=(1.4×3)×1=4.2kN/m

正常使用极限状态

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1×3)×1＝6.112kN/m

计算简图如下：

Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×3.734×0.22+0.117×4.2×0.22＝0.035kN·m

σ＝Mmax/W＝0.035×106/37500＝0.922N/mm2≤[f]＝26N/mm2

νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×6.112×2004/(100×9000×281250)=0.026mm

νmax=0.026mm≤min{200/150，10}=1.333mm

q1＝[1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×3]×0.2＝1.635kN/m

因此，q1静＝1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.2＝0.795kN/m

q1活＝1.4×Q1k×b=1.4×3×0.2＝0.84kN/m

计算简图如下：

M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×0.795×1.22+0.117×0.84×1.22＝0.256kN·m

M2＝q1L12/2=1.635×0.22/2＝0.033kN·m

Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.256，0.033]＝0.256kN·m

σ=Mmax/W=0.256×106/53333=4.8N/mm2≤[f]=13.068N/mm2

V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×0.795×1.2+0.617×0.84×1.2＝1.194kN

V2＝q1L1＝1.635×0.2＝0.327kN

Vmax＝max[V1，V2]＝max[1.194，0.327]＝1.194kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.194×1000/(2×50×80)＝0.448N/mm2≤[τ]=1.663N/mm2

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1×3)×0.2＝1.262kN/m

挠度,跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×1.262×12004/(100×8415×213.333×104)＝0.987mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(1200/150，10)＝8mm；

悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=1.262×2004/(8×8415×213.333×104)＝0.014mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×200/150，10)＝2.667mm

1、小梁最大支座反力计算

q1＝[1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×3]×0.2＝1.683kN/m

q1静＝1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)×0.2＝0.843kN/m

q1活＝1.4×Q1k×b ＝1.4×3×0.2＝0.84kN/m

q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1×3)×0.2＝1.302kN/m

承载能力极限状态

按三等跨连续梁，Rmax＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×0.843×1.2+1.2×0.84×1.2＝2.322kN

按悬臂梁，R1＝q1l1＝1.683×0.2＝0.337kN

主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6

R＝max[Rmax，R1]×0.6＝1.393kN;

正常使用极限状态

按三等跨连续梁，R'max＝1.1q2L＝1.1×1.302×1.2＝1.719kN

按悬臂梁，R'1＝q2l1=1.302×0.2＝0.26kN

R'＝max[R'max，R'1]×0.6＝1.032kN;

计算简图如下：

主梁计算简图一

主梁弯矩图一(kN·m)

σ=Mmax/W=0.92×106/4490=204.813N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图一(kN)

τmax=2Vmax/A=2×4.017×1000/424＝18.947N/mm2≤[τ]=125N/mm2

主梁变形图一(mm)

跨中νmax=2.563mm≤[ν]=min{1200/150，10}=8mm

悬挑段νmax＝1.159mm≤[ν]=min(2×200/150,10)=2.667mm

5、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为R1=5.734kN，R2=8.892kN，R3=8.892kN，R4=5.734kN

按上节计算可知，可调托座受力N＝8.892/0.6=14.82kN≤[N]＝30kN

l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×250=1350mm

l0=ηh=1.2×1500=1800mm

λ=max[l01，l0]/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150

2、立柱稳定性验算

q1＝[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×3]×0.2 = 1.599kN/m

同上四～六步计算过程，可得：

R1＝5.438kN，R2＝8.433kN，R3＝8.433kN，R4＝5.438kN

λ1=l01/i=1350.000/15.9=84.906

查表得，φ＝0.698

不考虑风荷载:

N1 =Max[R1，R2，R3，R4]/0.6=Max[5.438，8.433，8.433，5.438]/0.6=14.054kN

f＝ N1/(ΦA)＝14054/(0.698×424)＝47.487N/mm2≤[f]＝205N/mm2

Mw＝γQφcωk×la×h2/10＝1.4×0.9×0.388×1.2×1.52/10＝0.132kN·m

N1w =Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+Mw/lb=Max[5.438,8.433,8.433,5.438]/0.6+0.132/1.2=14.164kN

f＝ N1w/(φA)+ Mw/W＝14164/(0.698×424)+0.132×106/4490＝77.258N/mm2≤[f]＝205N/mm2

非顶部立柱段：

λ=l0/i=1800.000/15.9=113.208

查表得，φ1=0.496

不考虑风荷载:

N =Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+γG×q×H=Max[5.438,8.433,8.433,5.438]/0.6+1.2×0.15×3=14.594kN

f=N/(φ1A)＝14.594×103/(0.496×424)=69.395N/mm2≤[σ]=205N/mm2

Mw＝γQφcωk×la×h2/10＝1.4×0.9×0.388×1.2×1.52/10＝0.132kN·m

Nw =Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+γG×q×H+Mw/lb=Max[5.438,8.433,8.433,5.438]/0.6+1.2×0.15×3+0.132/1.2=14.704kN

f=Nw/(φ1A)+Mw/W＝14.704×103/(0.496×424)+0.132×106/4490=99.317N/mm2≤[σ]=205N/mm2

H/B=3/18=0.167＜3

满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！

下挂部分：承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×28.8+1.4×4，1.35×28.8+1.4×0.7×4]＝0.9max[40.16，42.8]＝0.9×42.8＝38.52kN/m2

下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝28.8 kN/m2

设计简图如下：

梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。计算简图如下：

q1＝bS承＝1×38.52＝38.52kN/m

Mmax＝0.125q1l2＝0.125×38.52×0.252＝0.301kN·m

σ＝Mmax/W＝0.301×106/37500＝8.025N/mm2≤[f]＝26N/mm2

q＝bS正＝1×28.8＝28.8kN/m

νmax＝5×28.8×2504/(384×9000×281250)=0.579mm≤250/250=1mm

3、支座反力验算

承载能力极限状态

R下挂＝q1l=38.52×0.25＝9.63kN

正常使用极限状态

R'下挂＝ql=28.8×0.25＝7.2kN

计算简图如下：

小梁弯矩图(kN·m)

q=9.63kN/m

σ＝Mmax/W＝0.493×106/53333＝9.245N/mm2≤[f]＝13.068N/mm2

小梁剪力图(kN)

τmax＝3 Vmax/(2bh)＝3×3.082×1000/(2×80×50)＝1.156N/mm2≤[τ]＝1.663N/mm2

小梁变形图(mm)

q=7.2kN/m

νmax＝1.166mm≤500/250=2mm

4、主梁所受支座反力计算

承载能力极限状态

R下挂max＝6.09kN

正常使用极限状态

R'下挂max＝4.553kN

因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。

承载能力状态：F=max[R下挂max]×0.6=Max[6.09]×0.6=3.654kN

正常使用状态：F'=max[R'下挂max]×0.6=Max[4.553]×0.6=2.732kN

计算简图如下：

主梁计算简图一

主梁计算简图二

主梁弯矩图一(kN·m)

主梁弯矩图二(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.445×106/4490＝99.056N/mm2≤[f]＝205N/mm2

主梁剪力图一(kN)

主梁剪力图二(kN)

τmax=2Vmax/A=2×5.294×1000/424＝24.973N/mm2≤[τ]＝120N/mm2

主梁变形图一(mm)

主梁变形图二(mm)

跨中νmax=0.239mm≤[ν]=550/250=2.2mm

悬挑段νmax＝0.093mm≤[ν]=2×75/250=0.6mm

4、最大支座反力计算

Rmax=Max[8.661,8.438]/0.6=8.661/0.6=14.434kN

取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力，可知对拉螺栓受力N＝0.95×14.434＝13.712kN≤Ntb＝17.8kN

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