施工组织设计下载简介
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东方华府悬挑式脚手架搭设施工方案20120630l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；
A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；
SL 106-2017 水库工程管理设计规范 W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；
——由长细比，为3118/16=197；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.186；
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=5553/(0.19×489)=61.130N/mm2；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=5.057kN；
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；
A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；
W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；
——由长细比，为3118/16=197；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.186；
MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.137kN.m；
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=5057/(0.19×489)+137000/5080=82.565N/mm2；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw=1.4×wk×Aw
wk——风荷载标准值，wk=0.236kN/m2；
Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×4.50=16.200m2；
No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000
经计算得到Nlw=5.358kN，连墙件轴向力计算值Nl=7.358kN
连墙件轴向力设计值Nf=A[f]
其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.58的结果查表得到=0.95；
A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。
经过计算得到Nf=95.411kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!
连墙件采用扣件与墙体连接。
经过计算得到Nl=7.358kN小于扣件的抗滑力8.0kN，满足要求!
按照集中荷载作用下的简支梁计算
集中荷载P传递力，P=16.66kN
支撑按照简支梁的计算公式
其中n=1.50/1.50=1
通过传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重)2×0.00+16.66+1.50×0.20=16.96kN
抗弯计算强度f=0.06×106/141000.0=0.40N/mm2
水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!
悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算
悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。
本工程算例中，m=1500mm，l=1500mm，ml=300mm，m2=1350mm；
水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm4，截面模量(抵抗矩)W=141.00cm3。
受脚手架作用传递集中力P=16.96kN
水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m
k=1.50/1.50=1.00
kl=0.30/1.50=0.20
k2=1.35/1.50=0.90
代入公式，经过计算得到
支座反力RA=53.319kN
最大弯矩MA=28.263kN.m
抗弯计算强度f=28.263×106/(1.05×141000.0)=190.903N/mm2
水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!
受脚手架作用集中计算荷载N=3.74+4.73=8.47kN
水平钢梁自重计算荷载q=26.10×0.0001×7.85×10=0.21kN/m
最大挠度Vmax=8.323mm
水平支撑梁的最大挠度大于3000.0/400,满足要求!
九、悬挑梁的整体稳定性计算
水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下
经过计算得到强度=28.26×106/(0.929×141000.00)=215.77N/mm2；
水平钢梁的稳定性计算>[f]=215,满足要求!
十、锚固段与楼板连接的计算
1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：
水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=18.658kN
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为
其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[18658×4/(3.1416×50×2)]1/2=16mm
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。
2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：
其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=18.66kN；
d——楼板螺栓的直径，d=20mm；
[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；
h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于18657.75/(3.1416×20×1.5)=198.0mm。
3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：
混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式
其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=18.66kN；
d——楼板螺栓的直径，d=20mm；
b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；
fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；
经过计算得到公式右边等于131.6kN
楼板混凝土局部承压计算满足要求!
第三节工字钢悬挑卸料平台
由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。
一、工字钢悬挑卸料平台的设计及参数
卸料平台主梁采用18号槽钢，次梁采用10号槽钢，次梁水平间距为0.5m，主梁悬挑长度为4.5m，主梁锚固长度为0.5m，平台宽度为3m。内侧钢丝绳与墙的距离为1.4m，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离为2.6m，上部拉绳点与悬挑梁支点的距离为3.0m。下部工字钢预埋锚环采用φ20mm的圆钢，上部钢丝绳预埋锚环采用φ30mm的圆钢。钢丝绳的直径为24.5mm。
脚手板自重0.35kN/m2，栏杆、挡板脚手板自重0.14kN/m，施工人员等活荷载为2kN/m2，最大堆放材料荷载为10kN。
次梁为10号槽钢，间距为0.5m，其截面特性为：
面积A=12.74cm2；惯性距Ix=198.3cm4；转动惯量Wx=39.7cm3；回转半径ix=3.95cm；
截面尺寸：b=48mm,h=100mm,t=8.5mm
(1)脚手板的自重标准值：本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35kN/m2
Q1=0.35×0.50=0.18kN/m
(2)最大的材料器具堆放荷载为10.00kN，转化为线荷载
Q2=10/4.50/3×0.5=0.37kN/m
(3)槽钢自重荷载Q3=0.10kN/m
经计算得到静荷载设计值q=1.2×(Q1+Q2+Q3)=1.2×(0.18+0.37+0.10)=0.77kN
经计算得到活荷载设计值P=1.4×2×0.5×3=4.20kN
内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：
最大弯矩M的计算公式为：
经计算得到，最大弯矩M=0.77×32/8+4.2×3/4=4.02kN.m
次梁槽钢的最大应力计算值σ=4.02×103/(1.05×39.70)=96.40N/mm2
次梁槽钢的最大应力计算值σ=96.403N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
经过计算得到φb=570×8.50×48.00×235/(3.00×100.00×235.0)=0.78；
由于φb大于0.6，按照下面公式调整：
得到φb=0.706；
次梁槽钢的稳定性验算σ=4.02×103/(0.706×39.700)=143.33N/mm2
次梁槽钢的稳定性验算σ=143.33N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。
主梁采用18号槽钢，其截面特性为：
面积A=29.29cm2；惯性距Ix=1369.9cm4；转动惯量Wx=152.2cm3；回转半径ix=6.84cm；
截面尺寸：b=70mm,h=180mm,t=10.5mm
(1)栏杆与挡脚手板自重标准值Q1=0.14kN/m
(2)槽钢自重荷载Q2=0.23kN/m
静荷载设计值q=1.2×(Q1+Q2)=1.2×(0.14+0.23)=0.44kN/m
次梁传递的集中荷载取次梁支座力P=(0.77×3+4.20)/2=3.26Kn
悬挑卸料平台水平钢梁计算简图
悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN)
悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m)
悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm)
卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算，由矩阵位移法，得到：
R[1]=19.436kN
R[2]=15.117kN
最大支座反力为Rmax=19.436kN
最大弯矩Mmax=13.067kN.m
最大挠度V=7.522mm
主梁槽钢的最大应力计算值σ=1.31×107/1.05/152200+2.88×104/2929=91.598N/mm2
主梁槽钢的最大应力计算值91.598N/mm2小于主梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求!
φb=570×10.5×70×235/(4500×180×235)=0.517
主梁槽钢的稳定性验算σ=1.31×107/(0.517×152200)=165.99N/mm2
主梁槽钢的稳定性验算σ=165.99N/mm2小于[f]=205,满足要求!
五、钢丝拉绳的内力验算
水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算，
sinθi=Sin(ArcTan(2.7/(2.6+1.4))=0.559
根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：RUi=RCi/sinθi
RU1=19.436/0.559=34.74kN
六、钢丝拉绳的强度验算
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU取最大值进行验算，为34.74kN
如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力计算公式：
计算中近似取Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)
计算中[Fg]取34.74kN，α=0.85,K=6，得到：d=22.1mm
而本工程钢丝绳选用的是直径为24.5mm的，能满足要求！
七、钢丝拉绳拉环的强度验算
取钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力最大值RU进行计算作为拉环的拉力N为：
N=RU=34740.474N
附录D构配件质量检查表
应有产品质量合格证、质量检验报告
750根为一批，每批抽取1根
钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕、深的划道及严重锈蚀等缺陷，严禁打孔；钢管使用前必须涂刷防锈漆
外径48.3mm，允许偏差±0.5㎜;
壁厚3.6㎜，允许偏差±0.36,最小壁厚3.24mm
应有生产许可证、质量检测报告、产品质量合格证、复试报告
《钢管脚手架扣件》规定
不允许有裂缝、变形、螺栓滑丝；扣件与钢管接触部位不应有氧化皮；活动部位应能灵活转动，旋转扣件两旋转面间隙应小于1mm；扣件表面应进行防锈处理
扣件螺栓拧紧扭力矩值不应小于40N·m，且不应大于65N·m.
可调托撑抗压承载力设计值不应小于40kN。应有产品质量合格证、质量检验报告
可调托撑螺杆外径不得小于36mm，可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣，螺母厚度不小于30㎜。插入立杆内的长度不得小于150mm。支托板厚不小于5㎜，变形不大于1㎜。螺杆与支托板焊接要牢固，焊缝高度不小于6㎜
支托板、螺母有裂缝的严禁使用
新冲压钢脚手板应有产品质量合格证
冲压钢脚手板板面挠曲≤12㎜（l≤4m）或≤16㎜（l>4m）；板面扭曲≤5㎜（任一角翘起）
不得有裂纹、开焊与硬弯；新、旧脚手板均应涂防锈漆
木脚手板材质应符合现行国家标准《木结构设计规范》GB50005中IIa级材质的规定。扭曲变形、劈裂、腐朽的脚手板不得使用
竹脚手板宜采用由毛竹或楠竹制作的竹串片板、竹笆板
竹串片脚手板宜采用螺栓将并列的竹片串连而成。螺栓直径宜为3㎜～10㎜，螺栓间距宜为500㎜～600㎜，螺栓离板端宜为200㎜～250㎜，板宽250㎜，板长2000㎜、2500㎜、3000㎜
附图一：外墙连墙件布置图
附图二：26栋A单元悬挑双排脚手架工字钢梁排列图：
附图三：26栋B、C单元悬挑双排脚手架工字钢梁排列图：
第三章 脚手架搭设方案选择 3
第四章 脚手架搭设要求 7
第五章 脚手架的劳动力安排 25
第六章 脚手架的检查与验收 26
第七章 脚手架搭设安全技术措施 33
第八章 脚手架拆除安全技术措施 38
第九章 脚手架计算书 40
玻璃安装施工方案第1节 悬挑式脚手架 40
第2节 工字钢悬挑卸料平台 40
附表D构配件质量检查表68
附图一外墙连杆布置图70
T／CECS665-2020 增强竖丝岩棉复合板应用技术规程及条文说明.pdf附图二26栋A单元脚手架悬挑梁排列图71
附图三26栋B、C单元脚手架悬挑梁排列图72