施工组织设计下载简介

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江苏某商住楼地下室模板施工方案

V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[3.075×0.25，0.097×0.25+3.15]＝3.174kN

Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.691，2.198，3.174]＝3.174kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.174×1000/(2×80×60)＝0.992N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

TCECS 710-2020标准下载q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.25)×0.3＝1.972kN/m

跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×1.972×9004/(100×9350×2560000)＝0.342mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mm

悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=1.972×2504/(8×9350×2560000)＝0.04mm≤[ν]＝l1/250＝250/250＝1mm

主梁弹性模量E(N/mm2)

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

主梁截面惯性矩I(cm4)

主梁截面抵抗矩W(cm3)

1、小梁最大支座反力计算

Q1k＝1.5kN/m2

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.25)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.25)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝2.866kN/m

q1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.25)×0.3＝2.469kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.567kN/m

q2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.25)×0.3=2.033kN/m

按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×2.469×0.9+1.223×0.567×0.9＝3.164kN

按悬臂梁，R1＝q1l=2.866×0.25＝0.717kN

R＝max[Rmax，R1]＝3.164kN;

按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×2.033×0.9＝2.091kN

按悬臂梁，R1＝q2l=2.033×0.25＝0.508kN

R＝max[Rmax，R1]＝2.091kN;

主梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.843kN·m

σ＝Mmax/W＝0.843×106/5080＝165.905N/mm2≤[f]＝205N/mm2

Vmax＝6.56kN

τmax＝2Vmax/A=2×6.56×1000/489＝26.831N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

νmax＝1.016mm

跨中νmax=1.016mm≤[ν]=900/250=3.6mm

悬挑段νmax＝0.888mm≤[ν]=250/250=1mm

立杆顶部步距hd(mm)

立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)

顶部立杆计算长度系数μ1

非顶部立杆计算长度系数μ2

立柱截面面积A(mm2)

立柱截面回转半径i(mm)

立柱截面抵抗矩W(cm3)

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm

非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1800=3159mm

λ=l0/i=3159/15.9=198.679≤[λ]=210

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mm

λ1＝l01/i＝3041.577/15.9＝191.294，查表得，φ1＝0.197

Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.22×0.9×1.82/10＝0.079kN·m

Nw＝1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+0.9×1.4×1]×0.9×0.9+0.9×1.4×0.079/0.9＝7.717kN

f＝Nw/(φA)+Mw/W＝7717.007/(0.197×424)+0.079×106/4490＝110.064N/mm2≤[f]＝205N/mm2

非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.155×1.755×1800=3648.645mm

λ2＝l02/i＝3648.645/15.9＝229.475，查表得，φ2＝0.139

Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.22×0.9×1.82/10＝0.079kN·m

Nw＝1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)=[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.25)+0.9×1.4×1]×0.9×0.9+0.9×1.4×0.079/0.9＝7.96kN

f＝Nw/(φA)+Mw/W＝7960.007/(0.139×424)+0.079×106/4490＝152.737N/mm2≤[f]＝205N/mm2

可调托座承载力容许值[N](kN)

按上节计算可知，可调托座受力N＝7.717kN≤[N]＝30kN

模板设计剖面图(楼板长向)

模板设计剖面图(楼板宽向)

面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)

面板弹性模量E(N/mm2)

根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.2)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.2)+1.4×0.7×2.5]×1=8.68kN/m

q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m

p＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kN

Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[8.68×0.32/8，0.108×0.32/8+3.15×0.3/4]=0.237kN·m

σ＝Mmax/W＝0.237×106/37500＝6.332N/mm2≤[f]＝15N/mm2

q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.2)×1=5.12kN/m

ν＝5ql4/(384EI)＝5×5.12×3004/(384×10000×281250)＝0.192mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

小梁弹性模量E(N/mm2)

小梁截面抵抗矩W(cm3)

小梁截面惯性矩I(cm4)

因[B/lb]取整＝[4200/900]取整＝4，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.2)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.2)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.669kN/m

因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.2)×0.3＝1.724kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.945kN/m

M1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×1.724×0.92+0.121×0.945×0.92＝0.242kN·m

q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.097kN/m

p＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN

M2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.097×0.92+0.21×3.15×0.9，0.107×0.097×0.92+0.181×3.15×0.9]＝0.601kN·m

M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.669×0.252/2，0.097×0.252/2+3.15×0.25]＝0.791kN·m

Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.242，0.601，0.791]＝0.791kN·m

σ＝Mmax/W＝0.791×106/64000＝12.352N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×1.724×0.9+0.62×0.945×0.9＝1.469kN

V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.097×0.9+0.681×3.15＝2.198kN

V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.669×0.25，0.097×0.25+3.15]＝3.174kN

Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.469，2.198，3.174]＝3.174kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.174×1000/(2×80×60)＝0.992N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.2)×0.3＝1.596kN/m

跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×1.596×9004/(100×9350×2560000)＝0.276mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mm

悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=1.596×2504/(8×9350×2560000)＝0.033mm≤[ν]＝l1/250＝250/250＝1mm

主梁弹性模量E(N/mm2)

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

主梁截面惯性矩I(cm4)

主梁截面抵抗矩W(cm3)

1、小梁最大支座反力计算

Q1k＝1.5kN/m2

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.2)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.2)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝2.409kN/m

q1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.2)×0.3＝2.012kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.567kN/m

q2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.2)×0.3=1.656kN/m

按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×2.012×0.9+1.223×0.567×0.9＝2.694kN

按悬臂梁，R1＝q1l=2.409×0.25＝0.602kN

R＝max[Rmax，R1]＝2.694kN;

按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×1.656×0.9＝1.704kN

按悬臂梁，R1＝q2l=1.656×0.25＝0.414kN

R＝max[Rmax，R1]＝1.704kN;

主梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.718kN·m

σ＝Mmax/W＝0.718×106/5080＝141.261N/mm2≤[f]＝205N/mm2

Vmax＝5.586kN

τmax＝2Vmax/A=2×5.586×1000/489＝22.846N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

νmax＝0.828mm

跨中νmax=0.828mm≤[ν]=900/250=3.6mm

悬挑段νmax＝0.723mm≤[ν]=250/250=1mm

立杆顶部步距hd(mm)

立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)

顶部立杆计算长度系数μ1

非顶部立杆计算长度系数μ2

立柱截面面积A(mm2)

立柱截面回转半径i(mm)

立柱截面抵抗矩W(cm3)

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm

非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1800=3159mm

λ=l0/i=3159/15.9=198.679≤[λ]=210

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mm

λ1＝l01/i＝3041.577/15.9＝191.294，查表得，φ1＝0.197

Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.22×0.9×1.82/10＝0.079kN·m

SL 692-2014 小型水电站监控保护设备应用导则（清晰无水印）Nw＝1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+0.9×1.4×1]×0.9×0.9+0.9×1.4×0.079/0.9＝6.497kN

f＝Nw/(φA)+Mw/W＝6497.147/(0.197×424)+0.079×106/4490＝95.459N/mm2≤[f]＝205N/mm2

非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.155×1.755×1800=3648.645mm

λ2＝l02/i＝3648.645/15.9＝229.475，查表得，φ2＝0.139

Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.22×0.9×1.82/10＝0.079kN·m

Nw＝1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)=[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.2)+0.9×1.4×1]×0.9×0.9+0.9×1.4×0.079/0.9＝6.74kN

浆砌石护坡施工方案1f＝Nw/(φA)+Mw/W＝6740.147/(0.139×424)+0.079×106/4490＝132.039N/mm2≤[f]＝205N/mm2

可调托座承载力容许值[N](kN)

按上节计算可知，可调托座受力N＝6.497kN≤[N]＝30kN