施工组织设计下载简介

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附带门式钢管脚手架支撑体系施工方案

每根螺栓净截面积A＝0.25×3.14159×12^2＝113.0972（mm^2）

新浇砼侧压荷载q1＝19.2×0.8＝15.36（kN/m）

新浇砼振捣荷载q2a＝4.0×0.8＝3.2（kN/m）

太极IBMS智能建筑集成管理系统新浇砼倾倒荷载q2b＝2×0.8＝1.6（kN/m）

计算动力荷载取值q2＝3.2（kN/m）

每根螺栓拉力N＝（1.2×15.36＋1.4×3.2）×0.6÷1＝13.7472（kN）

螺栓容许拉力[N]＝170×113.0972÷1000＝19.2265（kN）

Nmax≤[N]＝19.2265（kN）满足要求！

计算总负荷宽度bfh＝1.8（m），负荷混凝土板板厚h1＝0.12（m）。梁底模木方截面宽和高为0.08×0.08（m），门式架宽度（计算跨度L）＝1.219（m）。梁底模木方间距＝0.2（m）。木方抗弯强度设计值[ó]＝14（N/mm^2），木方抗剪强度设计值[T]＝1.4（N/mm^2），木方弹性模量E=9000（N/mm^2）。

模板自重q1＝0.25×0.2＝0.05（kN/m）

模板自重p1＝0.35×0.2×（（1.8－0.3）÷2＋0.8－0.12）＝0.1001（kN）

钢砼自重q2＝25.5×0.2×0.8＝4.08（kN/m）

钢砼自重p2＝24.5×0.2×0.12×（1.8－0.3）÷2＝0.441（kN）

施工荷载q3＝2.5×0.2＝0.5（kN/m）

施工荷载p3＝2.5×0.2×（1.8－0.3）÷2＝0.375（kN）

振捣荷载q4＝2.0×0.2＝0.4（kN/m）

弯剪验算时q＝1.2×（0.05＋4.08）＋1.4×（0.5＋0.4）＝6.216（kN/m）

弯剪验算时p＝1.2×（0.1001＋0.441）＋1.4×0.375＝1.1743（kN）

挠度验算时q＝1.2×（0.05＋4.08）＝4.956（kN/m）

挠度验算时p＝1.2×（0.1001＋0.441）＝0.6493（kN）

Mmax＝0.25×q×b×（L－0.5×b）＋0.5×p×（L－b）

＝0.25×6.216×0.3×（1.219－0.5×0.3）＋0.5×1.1743×（1.219－0.3）

＝1.038（kN.m）

ómax≤[ó]＝14（N/mm^2）满足要求！

Qmax＝0.5×q×b＋P

＝0.5×6.216×0.3＋1.1743＝2.1067（kN）

Tmax＝（3×Q）÷（2×b×h）

＝（3×2.1067）÷（1000×2×0.08×0.08）＝0.4938（N/mm^2）

Tmax≤[T]＝1.4（N/mm^2）满足要求！

Vmax＝（8－4×（b÷L）^2＋（b÷L）^3）×（q×b×L^3）÷（384×E×I）＋（2－3×（b÷L）^2＋（b÷L）^3）×（p×L^3）÷（48×E×I）

＝3.2367（mm）

挠度限值[V]＝1000×1.219÷250＝4.876（mm）

Vmax≤[V]＝4.876（mm）满足要求！

梁模门式架支撑纵榀距（计算跨度L）＝0.6（m）。

构件上部的各种荷载计算：

注：计算顶托梁和门式架支撑架时施工荷载调整为1.5kN/m^2，其它上部荷载与梁底模木方验算的荷载相同。

施工荷载q3＝1.5×0.2＝0.3（kN/m）

施工荷载p3＝1.5×0.2×（1.8－0.3）÷2＝0.225（kN）

作用在梁底木方的荷载计算：

弯剪验算时q＝1.2×（0.05＋4.08）＋1.4×（0.3＋0.4）＝5.936（kN/m）

弯剪验算时p＝1.2×（0.1001＋0.441）＋1.4×0.225＝0.9643（kN）

挠度验算时q＝1.2×（0.05＋4.08）＝4.956（kN/m）

挠度验算时p＝1.2×（0.1001＋0.441）＝0.6493（kN）

顶托梁上设计荷载（集中荷载）的计算：

验算弯剪荷载P＝0.5×5.936×0.3＋0.9643＝1.8547（kN）

验算挠度荷载P＝0.5×4.956×0.3＋0.6493＝1.3927（kN）

每一跨的荷载个数n＝3（个）

荷载个数变动系数K＝（0.6÷0.2）÷3＝1

采用木方顶托梁；木方截面宽和高为0.08×0.08（m）。抗弯强度设计值[ó]=14（N/mm^2），抗剪强度设计值[T]＝1.4（N/mm^2），弹性模量E＝9000（N/mm^2）。

Mmax＝（2×n^2＋1）×K×P×L÷（16×n）

＝（2×3^2＋1）×1×1.8547×0.6÷（16×3）

＝0.4405（kN.m）

ómax≤[ó]＝14（N/mm^2）满足要求！

Qmax＝n×K×P÷2+Mmax÷L

＝3×1×1.8547÷2＋0.4405÷0.6＝3.5162（kN）

Tmax＝（3×Q）÷（2×b×h）

＝（3×3.5162）÷（1000×2×0.08×0.08）＝0.8241（N/mm^2）

Tmax≤[T]＝1.4（N/mm^2）满足要求！

支座反力Rdt＝2×Qmax＝7.0324（kN）

Vmax＝（（5×n^4＋2×n^2＋1）×K×P×L^3）÷（384×n^3×E×I）－0.037×Mmax×L^2÷（E×I）

＝0.2095（mm）

挠度限值[V]＝1000×0.6÷250＝2.4（mm）

Vmax≤[V]＝2.4（mm）满足要求！

6、梁模系统门式架支撑验算：

采用Φ42标准门式架支撑，按规范采用一榀门式架承载力设计值为40.16（kN）。单个标准门式架宽度为1.219（m），单个标准门式架高度为1.93（m）。门式架搭设高度为6.302（m），搭设高度内的单榀门式架规格选配使用3个1.93m高的标准架和可调上托。门式架可调顶托伸出长度为.452（m）；承载力设计值调整系数为.8。

门式架架体自重G＝1.2×0.14×6.302＝1.0587（kN）

门式架上部荷载Rdt＝7.0324（kN）

门式架设计荷载P＝G＋Rdt＝1.0587＋7.0324＝8.0911（kN）

调整后门式架承载力设计值Pf＝0.8×40.16＝32.128（kN）

P≤Pf÷2＝16.064（kN）满足要求！

120（mm）混凝土板模板和支架系统验算

＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝

楼板厚度为0.12（m）。板底模板厚度hmb＝18（mm）。板底模木方间距（计算跨度L）＝0.45（m）。模板抗弯强度设计值[ó]＝14（N/mm^2），模板抗剪强度设计值[T]＝1.4（N/mm^2）。模板弹性模量E=9000（N/mm^2）。

模板自重q1＝0.25×1.0＝0.25（kN/m）

钢砼自重q2＝24.5×0.12＝2.94（kN/m）

施工荷载q3＝2.5×1.0＝2.5（kN/m）

振捣荷载q4＝2.0×1.0＝2（kN/m）

弯剪验算时q＝1.2×（0.25＋2.94）＋1.4×（2.5＋2）＝10.128（kN/m）

挠度验算时q＝1.2×（0.25＋2.94）＝3.828（kN/m）

Mmax＝0.1×q×L^2

＝0.1×10.128×0.45^2＝0.2051（kN.m）

ómax≤[ó]＝14（N/mm^2）满足要求！

Qmax＝0.6×q×L

＝0.6×10.128×0.45＝2.7346（kN）

Tmax＝（3×Q）÷（2×b×h）

＝（3×2.7346）÷（1000×2×1.0×0.018）＝0.2279（N/mm^2）

Tmax≤[T]＝1.4（N/mm^2）满足要求！

Vmax＝（0.677×q×L^4）÷（100×E×I）

挠度限值[V]＝1000×0.45÷250＝1.8（mm）

Vmax≤[V]＝1.8（mm）满足要求！

板底模木方截面宽和高为0.08×0.08（m），板模支撑立杆横距（计算跨度L）＝1.219（m）。板底模木方间距＝0.45（m）。木方抗弯强度设计值[ó]＝14（N/mm^2），木方抗剪强度设计值[T]＝1.4（N/mm^2），木方弹性模量E=9000（N/mm^2）。

模板自重q1＝0.35×0.45＝0.1575（kN/m）

钢砼自重q2＝24.5×0.45×0.12＝1.323（kN/m）

施工荷载q3＝2.5×0.45＝1.125（kN/m）

振捣荷载q4＝2.0×0.45＝0.9（kN/m）

弯剪验算时q＝1.2×（0.1575＋1.323）＋1.4×（1.125＋0.9）＝4.6116（kN/m）

挠度验算时q＝1.2×（0.1575＋1.323）＝1.7766（kN/m）

Mmax＝0.125×q×L^2

＝0.125×4.6116×1.219^2＝0.8566（kN.m）

ómax≤[ó]＝14（N/mm^2）满足要求！

Qmax＝0.5×q×L

＝0.5×4.6116×1.219＝2.8108（kN）

Tmax＝（3×Q）÷（2×b×h）

＝（3×2.8108）÷（1000×2×0.08×0.08）＝0.6588（N/mm^2）

Tmax≤[T]＝1.4（N/mm^2）满足要求！

Vmax＝（5×q×L^4）÷（384×E×I）

＝1.6627（mm）

挠度限值[V]＝1000×1.219÷250＝4.876（mm）

Vmax≤[V]＝4.876（mm）满足要求！

板模门式架支撑纵榀距（计算跨度L）＝0.9（m）。

作用在构件上的各种荷载计算：

注：计算顶托梁和门式架支撑架时施工荷载调整为1.5kN/m^2，其它上部荷载与板底模木方验算的荷载相同。

施工荷载q3＝1.5×0.45＝0.675（kN/m）

作用在板底木方的荷载计算：

弯剪验算时q＝1.2×（0.1575＋1.323）＋1.4×（0.675＋0.9）＝3.9816（kN/m）

挠度验算时q＝1.2×（0.1575＋1.323）＝1.7766（kN/m）

顶托梁上设计荷载（集中荷载）的计算：

验算弯剪荷载P＝3.9816×（1.219＋0.9）÷2＝4.2185（kN）

验算挠度荷载P＝1.7766×（1.219＋0.9）÷2＝1.8823（kN）

每一跨的荷载个数n＝2（个）

荷载个数变动系数K＝（0.9÷0.45）÷2＝1

采用木方顶托梁；木方截面宽和高为0.08×0.08（m）。抗弯强度设计值[ó]=14（N/mm^2），抗剪强度设计值[T]＝1.4（N/mm^2），弹性模量E＝9000（N/mm^2）。

Mmax＝n×K×P×L÷8

＝2×1×4.2185×.9÷8

＝0.9492（kN.m）

ómax≤[ó]＝14（N/mm^2）满足要求！

Qmax＝n×K×P÷2

＝2×1×4.2185÷2＝4.2185（kN）

Tmax＝（3×Q）÷（2×b×h）

＝（3×4.2185）÷（1000×2×0.08×0.08）＝0.9887（N/mm^2）

Tmax≤[T]＝1.4（N/mm^2）满足要求！

支座反力Rdtb＝8.437（kN）

Vmax＝（5×n^2＋2）×K×P×L^3÷（384×n×E×I）

＝1.2795（mm）

挠度限值[V]＝1000×0.9÷250＝3.6（mm）

Vmax≤[V]＝3.6（mm）满足要求！

4、板模系统门式架支撑验算：

采用Φ42标准门式架支撑，按规范采用一榀门式架承载力设计值为40.16（kN）。单个标准门式架宽度为1.219（m），单个标准门式架高度为1.93（m）。门式架搭设高度为6.982（m），搭设高度内的单榀门式架规格选配使用3个1.93m高的标准架和可调上托，另配一个0.914m高的配架。门式架可调顶托伸出长度为0.212（m）；承载力设计值调整系数为1。

门式架架体自重G＝1.2×0.14×6.982＝1.173（kN）

门式架上部荷载Rdt＝8.437（kN）

门式架设计荷载P＝G＋Rdt＝1.173＋8.437＝9.61（kN）

调整后门式架承载力设计值Pf＝1×40.16＝40.16（kN）

P≤Pf÷2＝20.08（kN）满足要求！

计算立杆轴压力P为9.61（kN）。混凝土地板厚度h为100（mm）。地基承载力标准值R为80（KN/m^2），地基承载力修正系数K1为.4，混凝土地板整体性增强系数K2为1.1，混凝土强度等级为C15。支撑立杆纵距a为.9（m），钢立杆横距b为1.219（m）。采用最大计算纵距为.9（m），采用立杆最大计算横距为1（m）。

1、立杆下垫板采用厚度大于18mm的木垫板，边长大于120mm。计算采用垫板边长为.12×.12（m）。

地基承载面积A＝P÷（K1×R－24×h）

＝9.61÷（0.4×80－24×0.1）

＝0.3247（m^2）

承载面积边长bd2＝Sqr（A）

＝Sqr（0.3247）

承载面积边长ad2＝0.3247÷0.5698

ad2≤1（m）且bd2≤0.9（m）满足要求!

地基反力值q1＝0.4×80

＝32（KN/m^2）

立杆垫板压力q2＝9.61÷（0.12×0.12）

＝667.3611（KN/m^2）

W＝bd2×h^2÷6

＝0.5698×0.1^2÷6

砼轴心抗拉强度设计值ft＝0.91（N/mm^2）

素砼轴心抗拉强度设计值fct＝0.55×ft＝0.5005（N/mm^2）

砼截面抵抗矩塑性影响系数rs＝1.55

fh＝M÷（K2×W）

＝0.3802（N/mm^2）

[fh]＝rs×fct＝0.7758（N/mm^2）

[fh]≥fh满足要求！

冲切集荷面积S＝ad2×bd2－（ad1＋2×h）×（bd1＋2×h）

＝0.5698×0.5698－（0.12＋2×0.1）×（0.12＋2×0.1）

＝0.2223（m^2）

冲切荷载Fc＝S×K1×R

＝0.2223×0.4×80

＝7.1136（KN）

某省种粮大户小型农田水利建设项目施工组织设计冲切面积S1＝2×h×（aa1＋bb1＋2×h）

＝2×0.1×（0.12＋0.12＋2×0

＝0.088（m^2）

抗冲切能力Fck＝0.7×ft×S1

＝0.7×0.91×1000×0.088

＝56.056（KN）

JT／T 1355-2020 城市定制公交服务规范.pdfFc≤Fck满足要求！