施工组织设计下载简介

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现场高程量测分四部分：

第一部分：混凝土浇筑前模板标高的设立;

第二部分：混凝土浇筑后模板标高的复测；

第三部分：混凝土浇筑后预应力施加前各节块梁顶高程观测点的量测；

第四部分：预应力施加后各节块梁顶高程观测点的量测比较第一、第二部分两次测量结果DB22／T 1117-2018 城市园林绿化主要树种苗木，以验证模板的预抬高量是否达到了预期效果；比较第三、第四部分两次测量结果，以验证施工节块对已完成节块的影响是否同理论计算一致。

0,1#块施工完毕后，通过导线控制点测放出其中心位置作为中线控制点，并用预埋钢板固定。然后采用导线法确定各节块立模时的中线。

为保证梁体的结构尺寸满足设计及验收标准要求，同时保证合拢精度，需对梁体断面尺寸进行控制。

在挂篮模板设计时，适当减小底模板同已完节块的搭接长度，利用腹板的通气孔，在待浇梁段尾部适当增加横向对拉杆，保证各节块间接的平顺。

采用混凝土浇筑前后的严格控制及认真复核和适当调整的方法，保证梁体的结构尺寸。

图纸设计中存在不合理的地方。例如边跨与中跨因齿块类型、数量不同，自6#段起中跨负重开始大于边跨，到11#段浇筑完成，中跨负重比边跨大24.5吨。

处理措施：选用沙袋配重。通过力臂计算出所需沙袋重量，放置在相应的常规段梁面上。

因调模板多次拉动边摸，导致模板变型，合拢时边模使用钢模板错台明显。

处理措施：合拢时11#段挂篮不拆，边模板不动，采用木模合拢。在两个11#段的前下横梁上搭设纵向工字钢，以便支撑底模，边模板使用钢管支撑在挂篮的边滑梁上。

图纸设计的人洞在边墩底板，进出困难。

处理措施：在11#段顶板中间预留70*70cm的人洞，方便梁合拢后张拉底板与顶板预应力钢绞线。待压浆结束后再补焊钢筋，浇筑混凝土，封堵预留人洞。

齿块钢筋安装和底板吊带盒子预埋常会与波纹管发生冲突。

处理措施：齿块钢筋适当折弯或裁剪，如果有钢筋切断，则用同型号钢筋弯折补焊。波纹管与吊带盒子冲突则略微偏转波纹管，偏转要顺直，左右对称。

图一、崔畈河连续梁施工场地平面布置图

图二、崔畈河连续梁施工工序

图三、0,1#及1#段托架构造图

图四、直线段托架构造图

图一、崔畈河连续梁施工场地平面布置图

图二、崔畈河连续梁施工工序

图三、0,1#及1#段托架构造图

图四、直线段托架构造图

①、砼自重GC＝26.5kN/m3；

②、钢弹性模量Es＝2.06×105MPa；

托架计算设计荷载及组合

考虑箱梁混凝土浇筑时胀模等系数的超载系数：1.05；

浇筑混凝土时的动力系数：1.2；

②、作用于托架主桁的荷载

箱梁荷载：箱梁0,1#和1#块重量；

施工机具及人群荷载：2.5kPa；

荷载组合I：混凝土重量+超载+动力附加荷载+托架自重+人群和机具荷载；

荷载组合II：混凝土重量+超载+托架自重+人群和机具荷载；

荷载组合I用于托架承重系统强度和稳定性计算；荷载II用于刚度计算（稳定变形）计算。

施工机具及人群荷载：2.5kPa。

0,1#和1#块箱梁梁段高度为4.175m——4.5m，腹板宽0.6m，混凝土荷载为：

0,1#和1#块箱梁梁段顶板底板厚度和为0.833m——0.88m，混凝土荷载为：

0,1#和1#块箱梁梁段翼缘板厚度为为0.2m——0.85m，混凝土荷载为：

Ⅱ.人群及机具荷载为：

Ⅲ.倾倒和振捣混凝土产生的荷载；

Ⅳ.托架上部模板板自重荷载:

（按150kg/m2考虑）

工字钢横梁为工字钢（工22a）,间距为0.4m，对受力最大的横梁进行计算，腹板区域、底板区域和翼缘板区域的荷载如下。

注：1.3为临时结构的容许应力提高系数。

竖向最大位移为11.1mm<[L/200]=15.5mm.

注：悬臂结构变形限值为简支结构的一半。

竖向支座反力最大值为101.7kN.

上弦杆竖向最大位移为2.1mm<[L/400]=8.45mm.

托架悬臂端部竖向最大位移为1.4mm<[L/200]=20.25mm.

箱梁荷载：直线梁段，梁高2.2m

施工机具及人群荷载：2.5kPa。

直线现浇段箱梁梁段高度为2.2m，腹板宽0.5m，混凝土荷载为：

直线现浇段箱梁梁段顶板底板厚度和为0.833m——0.88m，混凝土荷载为：

直线现浇段箱梁梁段翼缘板厚度为为0.2m——0.85m，混凝土荷载为：

Ⅱ.人群及机具荷载为：

Ⅲ.倾倒和振捣混凝土产生的荷载；

Ⅳ.托架上部模板板自重荷载:

（按150kg/m2考虑）

工字钢横梁为工字钢（工32a）,间距为0.4m，对受力最大的横梁进行计算，腹板区域、底板区域和翼缘板区域的荷载如下。

竖向最大位移为16.9mm<[L/200]=18.8mm.

竖向支座反力最大值为92.2kN.

直线段托架与零号块托架结构相同，根据支座反力图可知，直线段托架所受荷载比零号块托架所受荷载要小，所以无须对直线段托架进行计算。

挂篮结构计算模型见下图，包括主桁架、立柱间横向连接系、前上横梁、底篮、导梁等所有的承重系统。

悬臂浇注箱梁梁段最大重量：98t（2＃节段）

悬臂浇注箱梁梁段最大分段长度：4.0m

悬臂浇注梁段高度：4.175m

（1）梁段混凝土重量：2.65t/m3。

（2）人群及机具荷载取2.5 KPa。

（3）超载系数取1.05；

（4）新浇砼动力系数取1.2；

（5）挂篮行走时的冲击系数取1.3；

（6）抗倾覆稳定系数2.0；

①砼重+挂篮自重+施工、人群机具+动力附加系数 (强度计算)

②砼重+挂篮自重 (刚度计算)

③挂篮自重+冲击附加系数(行走稳定性)

2#块底篮平台剪应力（单位：MPa）

2#块底篮平台弯应力（单位：MPa）

由计算模型可知：底纵梁受最大弯应力为：125.8MPa＜1.3*145Mpa=188.5Mpa (容许抗弯)，满足强度要求。

最大剪应力为：28.2Mpa＜85Mpa(容许抗剪)，满足强度要求。

2#块底篮平台刚度（单位：mm）

由计算模型可知：底篮平台最大挠度为17.5mm，满足规范及设计要求。

2#块外滑梁弯应力（单位：MPa）

2#块外滑梁剪应力（单位：MPa）

由计算模型可知：外滑梁受最大弯应力为：89.2MPa＜1.3*145Mpa=188.5Mpa (容许抗弯)，满足强度要求。

最大剪应力为：13.7Mpa＜85Mpa(容许抗剪)，满足强度要求。

2#块外滑梁刚度值（单位：mm）

由模型计算可知，外滑梁最大挠度为14.2mm，满足规范及设计要求。

2#块内滑梁剪应力（单位：MPa）

2#块内滑梁弯应力（单位：MPa）

由计算模型可知：内滑梁最大弯应力为：82.7MPa＜1.3*145Mpa=188.5Mpa (容许抗弯)，满足强度要求。

最大剪应力为：11.4Mpa＜85Mpa(容许抗剪)，满足强度要求。

2#块内滑梁刚度值（单位：mm）

由计算模型可知：内滑梁最大挠度为12.97mm，满足规范及设计要求。

2#块下横梁剪应力（单位：MPa）

2#块下横梁弯应力（单位：MPa）

由计算模型可知：最大弯应力为：22.5MPa＜1.3*145Mpa=188.5Mpa (容许抗弯)，满足强度要求。

最大剪应力为：27Mpa＜85Mpa(容许抗剪)，满足强度要求。

2#块下横梁刚度值（单位：mm）

由计算模型可知：下横梁最大挠度值为16.7mm，满足规范及设计要求。

2#块前上横梁弯应力（单位：MPa）

2#块前上横梁剪应力（单位：MPa）

由计算模型可知：最大弯应力为：55.5MPa＜1.3*145Mpa=188.5Mpa (容许抗弯)，满足强度要求。

最大剪应力为：30.9Mpa＜85Mpa(容许抗剪)，满足强度要求。

2#块主桁变形图（单位：mm）

由计算模型可知：主桁变形最大挠度值为10.1mm＜20mm，符合规范及设计要求。

挂篮主桁施工荷载组合条件下内力（销结）

2#块主桁杆件轴力图（单位：KN）

2#块单片主桁后锚最大反力：468.9KN、前支点反力843.8KN

挂篮行走时,前端还是通过前吊杆、导梁吊杆把底篮、翼板模板及顶板模板吊在前上横梁上；后端通过外滑梁吊住后下横梁（底篮），翼板、顶板模板后端吊要己浇筑完的箱梁。行走时后下横梁变换成了一根简支梁。内外滑梁为一简支梁，随挂篮的行走跨径在不断变化。内滑梁支承顶板、内滑梁支承侧模，外滑梁支承侧模。

后下横梁组合应力最大为38MPa＜1.3*145MPa=188.5MPa

滑梁组合应力最大为85.4MPa＜1.3*145MPa=188.5MPa

行走吊杆最大拉力为30KN，满足要求；其余吊杆最大拉力41.5KN，满足要求。

　　径向力 Fr=22750 (N)

　　轴向力 Fa=0 (N)

　　轴颈直径 d1=60 (mm)

　　转速 n=1 (r/min)

　　要求寿命 Lh'=500 (h)

　　温度系数 ft=1

　　润滑方式 Grease=脂润滑

　　轴承类型 BType=深沟球轴承

　　轴承型号 BCode=6312

　　轴承内径 d=60 (mm)

　　轴承外径 D=130 (mm)

　　轴承宽度 B=31 (mm)

　　基本额定动载荷 C=81800 (N)

　　基本额定静载荷 Co=51800 (N)

　　极限转速(脂) nlimz=5000 (r/min)

　　接触角 a=0 (度)

　　负荷系数 fp=1.2

　　判断系数 e=0.16

　　径向载荷系数 X=1

　　轴向载荷系数 Y=0

　　当量动载荷 P=27300 (N)

　　轴承所需基本额定动载荷 C'=8482.745 (N)

　 轴承寿命 Lh=448354 (h)

　 验算结果 Test=合格

2、浇注砼时的抗倾覆计算：根据计算结果，主纵梁后锚在浇注8#块4米节段砼时锚力最大，每个主桁架后锚力P1＝468.9KN

倾覆弯矩M=P*L=374.9*5.3=1986.97KN.m

后锚共设4根Φ32精轧螺纹筋，其抗力达到P1=4*500=2000KN

抗倾覆弯矩M1=P1*L1=2000*4.05=8100KN.m

主桁抗倾覆系数K=M1/M=8100/1987≈3.0＞2，满足规范要求。

3、挂篮走行时的抗倾覆计算：根据走行工况计算结果，主纵梁后走反扣轮锚力N＝509.95/4=127.5KN, 由电算模型可知：倾覆力P=164.0KN

M2=P*L=164.0*5.3=869.2KN.m

反扣轮轴直径为60mm，材质为45#钢调质，受力模型为短悬臂梁，

单只轮子最大抗力Q=125*3*3.14*60*60/16=265KN

则4只轮子抗倾覆力矩M=4*265*4.05=4293KN.M

挂篮走行时的后锚力由滑道承受，滑道为钢板组焊H型构件，结构形式如下图：

经计算W=1006016.8mm3

滑道每隔240cm 有2根Φ32精轧螺纹锚筋，

另滑道梁受弯时能承受的向上的力为：

单根P1=4σ1W/L=4*145MPa*1006016.8mm3/2.4m=243.1KN

则滑道梁能承受的抗力取243KN

1-8.0m 钢筋砼框架顶进涵施工组织设计抗倾覆弯矩M2=P1*L1=243*2*4.05=1968.3KN

滑道抗倾覆系数为K=M2/M=1968.3/869>2，满足规范要求。

反扣轮抗倾覆系数K=M2/M=4293/869>2，满足规范要求。

基于前述计算，得到以下结论：

挂篮主桁架，前横梁构件强度、刚度、整体稳定和局部稳定都能满足规范设计要求。

挂篮钢吊带以及锚固系统验算表明公路项目土方工程施工方案，钢吊带以及后锚吊杆都能满足规范设计要求。

将两个主构架平放地面，对向拼成菱形，下导梁平行，间距50cm，两端采用锁紧横梁和精轧钢锁柱，在中间支点处平放千斤顶，接好油泵，按照设计的加载等级启动千斤顶加载，并测量加载完毕和卸载后千斤顶净伸长值作为挂篮弹性和非弹性变形量；为防止发生侧向失稳导致意外，加载点附近的竖杆上和三角顶点部位需压重，下面垫槽钢作为滑动轨道，加载过程中发现主构架某处离开轨道并有变大趋势时应停止加载，排除危险后方可继续进行。加载示意图如下：

1）挂篮前端悬挂重量：（底模+侧模+内模）/2 +前上横梁=125.2KN