GBT36638-2018信息技术终端设备远程供电通信布缆要求

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标准编号:GBT36638-2018
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GBT36638-2018标准规范下载简介

GBT36638-2018信息技术终端设备远程供电通信布缆要求

图2中跨设备供电系统示意图

当使用中跨供电设备来代替通用平衡布缆的一个或多个组件时,数据线对应满足被代替组件的性 能要求,不需考虑用于输人和输出连接的设备接口。中跨供电设备的插入位置应在永久链路的外部,见 ISO/IECTR24746

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CECS 495-2017-T 纤维增强覆面木基结构装配式房屋技术规程附录A (资料性附录) 已安装布缆的过渡考虑

已安装布缆很难支持有附加要求的新应用。附录A针对使用已安装的D类或其他更好的平衡线 览进行远程供电提出了一些实用的方法,同时宜考虑到散热条件,比如是否有构架墙和隔热材料

代WAP以及室外加热PTZ相机.应使用更高性能的平衡布缆

A.3线缆束大小和位置

随着线缆热性能的提升,线缆束可以越来越大。另一个很重要的因素是线缆束的安装位 均密封的管道线缆比开放的管道保存更多的热量,因而温升较大。在线缆束大小相同时,桥架 道线缆温升小

对于给定大小的线缆束,如已安装的布缆不能满足本标准中的载流量要求,可采用如下过渡方法: a)只使用线缆束中一半线缆用于远程供电,而另一半则用于不需要远程供电的设备; b) 如环境温度过高,应在暴露在高温环境中的线缆周围加设空调等空气流通设备; c) 可能时,将大的线缆束分隔为小的线缆束。 如上述方法均不适用,且需要远程供电的数据终端数目很大,应升级使用热性能更好的线缆。 此外,当需要远程供电的数据终端数目很大时,应按照正确的安装流程更新布缆,并合理控制线缆 束的大小(如24根).以保证在 上正常散热

线缆种类、束大小及安装条件不同的情况下温升的模型

该模型根据不同线缆种类和安装环境下的测量数据,推导出温升。 a)△T代表环境温度(未通电的线缆的温度)与线缆束中心温度之间的温度差,即总温升。 b)△T代表线缆束的外表面与中心之间的温度差。 c)△工,代表环境温度(未通电的线缆的温度)与线缆束外表面之间的温度差

该模型根据不同线缆种类和安装环境下的测量数据,推导出温升, a)△T代表环境温度(未通电的线缆的温度)与线缆束中心温度之间的温度差,即总温升。 b)△T代表线缆束的外表面与中心之间的温度差。 △工,代表环境温度(未通电的线缆的温度)与线缆束外表面之间的温度差

本模型的附加部分还提供了线缆束内部,随到中心距离的变化,线缆温度变化(△T,)的计算 方法

本模型使用了一个常用的因数,用“P”表示

P=NXn.XiXR ......................B.1

i 每个导线的电流,单位为安培(A):等于每个线缆对电流的0.5倍: ne 每个线缆中远程供电电流(i)的导线数;等于每个线缆中远程供电电流的线缆对数的2倍; N 一一远程供电电流的线缆数; R 一一远程供电电流的单位长度导线的DC电阻,单位为Q/m。 上面的公式受温度的影响。当温升小于20℃时该影响可以忽略不计。然而,当使用该模型计算出 的温升较大时,应该采用选代算法。若不采用选代的话,该模型计算的结果将比实际的温升小。

B.3环境温度和线缆束表面的温差(AT)

p—与安装环境有关的常数; d线缆的直径,单位为米(m)

B.3.2常数p.的典型值

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382018/ISO/IECTS2

AT p.× P p.xp d×/N×5.182 C ..........(B.2) d×N× 3 X 元

B.4线缆束表面与中心的温差(AT)

与线缆结构有关的常数:

B.4.2常量的典型值

( B.3 12.6

本标准研制期间进行的工作以及测试结果和该模型中的式(B.2)进行匹配,可以得出: P=5,适用于非屏蔽双绞线; P出=3,适用于铝箔总屏蔽线缆; Pa=2.75,适用于S/FTP(总屏蔽层为丝网,线对屏蔽为铝箔屏蔽的双重屏蔽双绞线,属于双 重屏蔽双绞线)。 目前测试结果与公式的匹配还在进行,该模型还会进一步修正

B.5线缆束内部的温度变化[△T(x)

线缆束内部温度的变化应按式(B.4)计算:

式中: 到线缆束中心的距离(0r≤束半径).单位为米(m)

该模型的近似表达式采用曲线拟合的方法计算,该算法提供了 不值,可以采用更面单的测 只需要测量图F.2中的热电偶T和TA 在这种情况下,模型的式(B.2)和式(B.3)可以合并起来,得出: AT=CXiXR

这样可以将△T表示为d或N的函数。 验证附录B中模型的正确性的方法参见附录E

(5 X d) 12.6

从B.5和B.6中的公式可以看出,电流一定时,线缆束的温升随着线缆束的数目的增大而增大 式(B.7)表示具体表示了这一关系。 △T(I,N)=(C,N+C2X VN) X I2 ·( B.7 式中: △T 温升,单位为摄氏度(℃); / 电流,单位为安培(A); N 束中的线缆数; C, 与线缆的几何特性有关的影响因子; C 与线缆束周围环境有关的影响因子。

从B.5和B.6中的公式可以看出,电流一定时,线缆束的温升随着线缆束的数目的增大而增大。 式(B.7)表示具体表示了这一关系。 AT(I,N)=(C,N+C,X VN)XI?

定,周围环境不变时,更换较大或较小的线缆束,测量出温度变化。通过这两个测量值,可以计算出C 和C2。 式(B.8)为第一个测量值的符号形式的数学表达式。 AT(I,N)=(C,N,+CX/N)XI ·(B.8) 式(B.9)为第一个测量值的符号形式的数学表达式。 AT2(I,N,)=(C,N+C,×/N)X1 .......(B.) 由式(B.8)和式(B.9),可以通过代学运算求解出C,和C2。 另一种方法是由式(B.8)和式(B.9)推导出一个矩阵形式的表达式(B.10)

△T2(I,N,)=(C,N2+C,X/N2)XI2 ....· (B.9 由式(B.8)和式(B.9),可以通过代学运算求解出C,和C2。 另一种方法是由式(B.8)和式(B.9)推导出一个矩阵形式的表达式(B.10)

等式(B.11)可用来求解未知变量

△T, /V 1 VN I △T2 N VN

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Ni VN. △T X XI .(B.11 C. N AT. N.

当线缆束大小为37,每个线缆对电流为1A时,6类线的束中心的温升为7.26℃。 保持其他条件不变,线缆束变为61时,温升是11.10℃。 将上述数值带式(B.10),可得到等式(B.12)

B.10空气中和管道中的影响因子

表B.1所示为不同种类线束的影响因子,是通过至少两个线缆束大小(如每束37和61)的测量值 计算的。测量的方法参见附录F。

不同种类线和跳线的影响因子(4线对全部通

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表C.1信道的最大DC环路电阻

虽然表C.1中规定了最大DC环路电阻值,在实际应用中,DC环路电阻通常与导线的尺寸和线缆 的长度有关。当你选择一个尺寸更大的导线时,通常会采用具有更好性能的线缆,这可以减小DC环路 电阻,并且提高能量消耗和散热。采用恰当的线缆布局来减小线缆长度,也可以大大降低环路电阻。

C.2DC不平衡电阻(线对内)

R。——线对内其中一根导线的DC电阻 R. 线对内另一根导线的DC电阻。

.2线缆、连接器以及信道的DC电阻不平衡约求

C.3DC不平衡电阻(线对间)

式(C.2)定义了对与对之间的DC电阻不平衡率

一个线缆对两根导线的DC并联电阻;

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Rpl u, between pais Rp+Rp X 100%

Rx=R, XR,/(R。 +R.) .....................( C.3)

式中: R。一线对内其中一根导线的DC电阻; R。一线对内另一根导线的DC电阻。 线缆、永久性链路以及信道线对间的DC电阻不平衡如表C.3所示。DC不平衡电阻的要求是基于 安装布缆的一个调查的统计分析结果

R。一线对内其中一根导线的DC电阻; R。一线对内另一根导线的DC电阻。 线缆、永久性链路以及信道线对间的DC电阻不平衡如表C.3所示。DC不平衡电阻的要求是基 装布缆的一个调查的统计分析结果

表C.3DC电阻不平衡(线对间)

当信道和永久链路的长度减小时,信道的DC电阻不平衡是由连接硬件的DC电阻不平衡决定的,当连接器 数目为4时,两对并联时不平衡电阻应不高于100m2。因此,当线缆对信道的DC电阻不平衡影响较小时, 缆的DC电阻不平衡率可能超过7%。实际测量值计算出的不平衡电阻若小于0.2Q2也可以恢复为0.2Q2。 当用DC环路电阻的测量值来计算对与对之间的DC电阻不平衡时,应当考虑两对测量值的准确性

当信道和永久链路的长度减小时,信道的DC电阻不平衡是由连接硬件的DC电阻不平衡决定的,当连接器的 数目为4时,两对并联时不平衡电阻应不高于100m2。因此,当线缆对信道的DC电阻不平衡影响较小时,线 缆的DC电阻不平衡率可能超过7%。实际测量值计算出的不平衡电阻若小于0.2Q也可以恢复为0.22。 当用DC环路电阻的测量值来计算对与对之间的DC电阻不平衡时,应当考虑两对测量值的准确性。

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D.1限制线缆束的大小

附录D (资料性附录) 对线缆束大小和结构不同时的温度升高的说明

将大的线缆束分割成小的线缆束可以减小温升,这是因为线缆束分散,表面积增大(比如,3个37根 的线缆束比91根的线缆束温度升高较小)。 图D.1所示的91根的线缆束中心的温升的测量值比图D.2所示的3个37根线缆组成的线缆束中 心的温度高

图D.191根线缆束

图D.23个37根线缆束

D.2分割成小的线缆束

D.2分割成小的线缆束

分割成3个线缆束,如图D.3所示,温升会进一步

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图D.33个分隔开的37根线缆束

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本附录中给出的测试协议用在实验条件下测定和核对实验结果。可用来对符合本协议配置的产品 进行性能的评估,但是并不作为衡量这些产品或安装布缆的验收性测试标准。 该测试协议能够按照附录B中的模型,通过i。,n。,N和R等变量,计算导线、线缆以及线缆束的 温度。 测试协议规定了测试配置、方法和数据提交格式,以产生有效的可比较的数据来支持本标准的计 刻安装和操作建议

所有的测试都是基于包含37根4线对线缆的线缆束,每根线缆均为圆形截面。之所以采用37根 线缆。是因为这样可以组成一个围绕着中心线缆的3层完整的线缆束,如图E.1所示。 注1:环形线缆束可以由更少数目的线缆组成(如7根或19根,更小容量的线缆束目前还在研究中),但是它们不满 足本标准所提出的要求。 注2:热电偶T和T是可选择的,他们只是为了得到验证附录B中的模型所需的数据。

37根线缆束及温度分

“完美线缆束”的最小长度,以一个线缆为中心,向外环绕3圈组成环形线缆束,线缆长度为2.4m, 如图E.2所示。

“完美线缆束”的最小长度,以一个线缆为中心,向外环绕3圈组成环形线缆束,线缆长度为2.4m 如图E.2所示。

图E.2“完美线缆束”及热电偶分布

通过合理配置线缆束,使得 迎保证通 过整个装置的电流相同,如图E.3所示。 注3:可通过一个线缆将所有线缆的某一端连接起来,或将每对线缆连接起来

在“完美线缆束”中至少应放置6个热电偶:4个(T2,T2b,T2e,T2a)放置在线缆的中心长度位置, 每个热电阻分别测量相邻的线缆层的温度。另外两个(T,和T)分别放置在距离中心0.6m的位置 上,如图E.2所示。 热电偶T2:T外:T2:T应置于每层线缆的外边缘处(即在距中心分别d/2.3d/2.5d/2.7d/2的 立置,d为线缆直径)。此外,热电偶(T)用来测量环境温度。 注4:上述的热电偶的布局和线缆束长度,能够保证在整个线缆束长度内,温度曲线是统一的。如果线缆束长度过 短,会使线缆束末端产生温度的下降。 在一些特殊的安装条件下(比如,在线缆束的中心区域放置防火器),可能需要使用额外的热电偶。 通过这些热电偶获得的信息是T1、T。和T3的额外信息。如果需要计算“完美线缆束”中心线缆的温 度,必须保证能够接触到该线缆的导线,以实现降低电压等测量时的需要。然而,线缆导线的温度在接 入点和热电偶工,和工,的位置处不同,在测量时应考虑该不同

在本标准的测试过程中,线缆束被紧密地放置在一起,线缆之间基本上不留空隙。这样做是为了获 得最差情况下的温升值

如图F.1所示,在线缆的护套上划开一个缝隙以接触到线缆的中心。操作时应尽量小心,以保证 寻线对的保护层完好

图E.1热电偶的放置

如图F.2所示,将热电偶固定到合适的位置,用胶带包裹,这个线缆将作为中心线缆

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F.2.2空气中的线缆束的测量

图F.2热电偶的固定

一根长线缆在两个固定的PVC管之间连续的环绕,形成了如图F.3所示的线缆束。两 PVC管的间距为3m,被固定在两个50mmX3m的板子上

长线缆在两个固定的PVC管之间连续的环绕,形成了如图F.3所示的线缆束。两个固定的 间距为3m.被固定在两个50mm×3m的板子上

F.3空气中线缆束的测

左边的线缆束的大小为61JC/T 2287-2014 玻璃纤维增强塑料快装脚手架,右边的线缆束的大小为37。在每一端露出的两个导线被焊在一起,当 与流控电压源相连时,电流可以流过线缆的每对导线

E.2.3管道中的线缆束

将管道从中间劈开,安装在空气中的线缆测量装置的线缆束周围。将导管纵向切开一半后,放置在 线缆束的周围.然后用软管夹固定好

图F.4管道中线缆束的测试装置

管道的未端用塑料袋填充,以防止空气电流的传导。管道的大小可以改变,以保证线缆束 40%的填充率。

JC/T 2340-2015 热反射混凝土屋面瓦36638—2018/ISO/IECTS29125:2017

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