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JTG 3363—2019 公路桥涵地基与基础设计规范3条形基础单位切向冻胀力
V=hx21xD = hlD 2 4 4 h元/(1+d)=h元/2+h元l
E10_JTG_E50-2006公路土工合成材料试验规程附录 L按 m 法计算弹性桩水平位移及作用效应
b, = k(b+1)
于单桩，不存在相互影响的问题，k=1；而L0.6h1的多排桩，桩间也不会互相影
因此，原规范计算d≥1.0的单排桩、多排桩的通式为：
b, = kk, (b + 1)
b, = kk, (1.5d + 0.5)
3b的计算值不得大于2d，即b,≤2d，目的是为了避免计算宽度发生重叠现象。桩柱直 径或宽度小于1m时，单根桩柱的计算宽度b1，对于矩形截面为(1.5b+0.5)m；对于圆形截面 为0.9（1.5d+0.5）m。在垂直于外力作用方向的n根桩柱的计算总宽度，不得大于(B+1)m， 大于(B+1)m时按(B+1)m计算。相互影响系数可不考虑，k=1
L.0.2关于多层地基当量m值的换算
1多层地基横向受荷桩位移和内力精确计
sm:bi α= VEI
式中，下标i表示第i层土，b1为桩的计算宽 度，EI为桩的抗弯刚度。则各土层内桩的内力及位 移为：
Xiz = αoA, +α,B, + α,C, +αiD) a; Miz = αjoA, + α,B, + αiz2C, + αi;,D3 α? EI Qz αioA +α,B +αizC +αigD, aEI 190
中A1~D4为无纲量系数，αio~αi3为待定常数，可根据边界条件和连续条件确定。对 基，由此可得一八阶线性方程组，联立求解即可得到桩身任意点的内力和位移，
285规范的多层地基横向受荷桩位移和内力简化计算方法
将hm=h1+h2+h3代入上式，整理可得：
为两层地基，则令m3=0，可得：
m,h +m,(h +h)
m,h² +m,(2h, +h,)h m,(2h +2h, +h,)h h.2
hm,+ h +(h +h,) hm 2 2
可以发现，这种换算方法实际上是按深度进行加权换算当量地基系数m，即理深越大的 土体，其m值在桩的内力及位移计算中所起的作用越大。事实上，桩周土对抵抗水平力所起
的作用与其本身的变形有关：土体压缩得越厉害，其抗力发挥的程度越大，而自桩顶向下， 桩的水平方向变形是越来越小的，土体埋深越大，土体对抵抗水平荷载的贡献应该是越低， 其m值的大小也越不重要。在换算中，埋深越大的土体在换算中所应分配的权重应越低，因 此本规范进行了修订。
3本规范的m值换算方法和身最大弯矩计算方法
由此可得双层地基的当量m值为：
故双层地基当量m值为
进一步简化可得m值的计算式为：
hm=2(d+1)，且hm≤h
hm=2(d+1)，且hm≤h
M max=Mzmax
其中Mzmax为计算的桩身最大弯矩值，为最大弯矩修正系数，按下式计算：
该公式为回归公式，其中：Ho单位为kN： Mo单位为kN·m。
4关于三层士的换算公式
内存在三层不同的土时，原85规范给出
m,h² +mz (2h +h2)h, +m, (2h, +2h, + h,)h h
但是，实际工程中，hm=2(d+1)m多小于6m，在局部冲刷线以下6m范围内很少存在3 种以上土层，因此该公式实际使用很少。因此本规范不再推荐3层土的换算公式。如果在工 程中遇到hm内存在三层不同土的情况，可视土质情况将上两层或下两层当作一种土层计算。
L.0.6. L.0.7
附录 P 沉井下沉过程中井壁的计算
Gk 一一沉井重力（kN）； u一一井壁周长（m); h一一沉井入土深度（m） x一一 作用在距刃脚底面x高度处井壁上的单位摩阻力（kPa）。 并壁x处的拉力Px=（x以下自重）二（x高度内摩阻力），即
Gk. + Gak + Gak +Gax = 0.5q, hu
所以 2(Gik + G2k +G3k + G4k ) qd = hu 又 x
并壁x处拉力等于x范围内自重减去x范围内摩阻力，即
阶形并壁，每段并壁都应进行拉力计算，然后取最大值。通过计算，说明最大拉 各截面变化处。
价形沉井井壁竖向受拉计
P.0.3沉井下沉至设计高程，刃脚下的土已被挖空，沉并并壁在水压力和土压力作用下井壁 受最大水平力T／CECS 807-2021 建筑木结构用防火涂料及阻燃处理剂应用技术规程(完整正版、清晰无水印).pdf，此时把井壁作为水平框架，对刃脚根部以上高度等于井壁厚度t的一段井壁 以及其余段井壁分别进行验算。
附录Q沉井下沉过程中刃脚的计算
附录Q根据原规范第6.3.3条及其对应的条文说明改写，将沉井下沉过程中刃脚的计算单 列为一章附录，主要规定和计算方法不变，在文字上作相应调整，表达更为清晰。 Q.0.1沉并在下沉过程中刃脚所受力较大，需要进行承载能力验算。为方便，将沉并刃脚按 悬臂梁和框架分别进行计算。 Q.0.2Q.0.3刃脚视作悬臂梁计算时，其控制工况有两个，其一，刃脚内侧切入土中一定深 度，刃脚作为向外弯曲的悬臂梁；其二，刃脚下的土已挖空，刃脚作为向内弯曲的悬臂梁。 计算受力时需要注意的是，刃脚既视作悬臂梁，又视作一个封闭的水平框架（见本规范Q.0.4 条），因此作用在刃脚侧面上的水平力将两种不同作用来共同承担，其分配系数见本规范第 Q.0.5条。 Q.0.5沉井刃脚一方面可看作固着在刃脚根部处的悬臂梁，梁长等于外壁刃脚斜面部分的高 度；另一方面，刃脚又可看作为一个封闭的水平框架。因此，作用在刃脚侧面上的水平力将 由两种不同的构件即悬臂梁和框架来共同承担，也就是说，其中部分水平力竖向由刃脚根部 承担（悬臂作用），部分由框架承担（框架作用）。按变形协调关系导得分配系数α、β计算公 式。该公式适用于当内隔墙的刃脚踏面底高出外壁的刃脚踏面底不大于0.5m，或者大于0.5m 但有竖直承托加强时。否则，全部水平力都由悬臂梁即刃脚承担（即Q=1）
附录R按支护结构与土体相互作用原理的水平土压力计算
1.为黏性土的液性指
附录S直线形地下连续墙支护结构计算
附录T圆形地下连续墙支护结构计算
T.0.2一道内环梁或内衬的有效截面面积A。为设计截面面积考虑施工偏差导致截面削弱后 的平面有效“真圆环”截面面积。截面削弱主要指内环梁或内衬的水平圆环宽度的折减。影响 因素主要包括：由多段直线形槽段组成的“多边形地下连续墙导致内环梁或内衬水平圆环外 边理论“真圆”的折减、地下连续墙槽段竖直度施工误差引起墙段间错台导致内环梁或内衬水 平圆环外边线的偏移、内环梁或内衬自身的平面施工误差导致理论“真圆”的折减。 T.0.3地下连续墙墙体有效厚度d为设计厚度考虑施工偏差后的平面有效“真圆环”厚度。影 响因素主要包括：由多段直线形槽段组成的多边形”地下连续墙导致理论“真圆”墙体厚度的 折减、槽段竖直度施工误差引起墙段间错台导致墙体厚度的折减， 公式（T.0.3）中的修正系数α主要考虑墙段间存在的泥皮对圆形地下连续墙墙体环向受 压刚度的削弱。槽段混凝土是分期浇注的，由于采用泥浆护璧，二期槽段浇注时，在一、二 期墙段间必然存在一定厚度的泥皮。基坑开挖时，外侧水土压力作用导致墙体环向受压，泥 皮在压力作用下产生变形，从而削弱了墙体的环向刚度。圆形地下连续墙直径越大、槽段接 头数越多、泥皮厚度越大，则削弱程度越大。削弱程度的取值，与施工单位的技术水平、经 验密切相关，需要根据工程具体情况研究采用。武汉阳逻大桥南锚基础圆形地下连续墙支 护结构受力计算中，采用了法国基础公司根据其多年经验提供的建议方法对α值进行了计算， 算得α为0.417。根据信息化施工监测结果，墙体受力及变形状态与计算结果非常吻合。武汉 阳逻大桥南锚基础圆形地下连续墙支护结构外径达73m，墙厚1.5mGTCC-118-2019 铁路信号断相保护器-铁路专用产品质量监督抽查检验实施细则，最大墙深约61m，最 大开挖深度约45m，已达相当规模，因此本条取用α低限值为0.4，能够包括一般情形下的圆 形地下连续墙支护结构。α高限值取0.7主要参考了《港口工程地下连续墙结构设计与施工 规程》(JTJ 303—2003)