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DLT 5072-2019 发电厂保温油漆设计规程.pdf

防潮层材料应阻燃，并规定其氧指数的具体要求，这是根据现 行国家标准《工业设备及管道绝热工程设计规范》GB50264制定的。 氧指数（oxygenindex，OI)是指在规定的条件下，材料在氧氮 混合气流中进行有焰燃烧所需的最低氧浓度。氧指数以氧所占的 体积百分数的数值表示。氧指数高表示材料不易燃烧，氧指数低 表示材料容易燃烧

4.4.2本条系DL/T5072一2007第6.4.2条的修改条文

本条对原条文表述做了局部规范性调整，删除了塑料网格布 的有关内容，因其难以达到难燃的要求。玻璃纤维布的规格根据 现行国家标准《工业设备及管道绝热工程施工规范》GB50126 修订。

5. 1. 2 本条系 DL/T 5072—2007 第 7. 1. 1 条的修改条文

本条是根据现行国家标准《设备及管道绝热技术通则》GB/T 4272编制的。某些热价较高的项目，其高温大口径管道如按经济 厚度方法计算的保温层厚度过厚，管道布置和支吊架设计等困难 较大时，可采用更高效的保温材料（如纳米孔气凝胶复合绝热制 品）DB11／T 1656-2019 电梯应急呼叫及应急照明系统技术要求，也可在散热损失和外表面温度满足规定的要求下适当降低保 温层厚度。

复合保温内外层界面处温度不应超过外层保温材料推荐使用 温度的90%。留有少量裕量，是考虑到内层厚度会因生产、施工 产生误差，内层厚度达不到设计值时，界面处温度将超过外层材料 推荐使用温度

5.1.7本条系 DL/T 5072一2007第 7. 1. 4 条的保留条文

对于饱和蒸汽用户的供汽参数，应考虑管道压降和散热引起 的温降，以免管道末端的温降过大而变成饱和水，

5.1.10本条系DL/T50722007第7.1.7条的修改条

本条对原条文表述做了局部规范性调整，同时删除了带伴热 的燃油管道保温层厚度推荐范围，由计算确定

5.2保温计算数据选取

1本条系DL/T5072一2007第7.4.1条的修改条文。

5. 2. 1本条系 DL/T 5072—2007第 7. 4. 1条的修改条文

道的环境温度一般按不低于20℃取值，并应核算在环境温度 27℃下保温结构外表面温度是否满足本标准第3.0.8条的规 定，如不满足则需要增加保温厚度；当室内环境温度超过27℃ 时，保温结构外表面温度可比环境温度高25℃，但不应超过 60℃。根据主厂房通风设计要求，室内环境温度可取年平均气 温加5℃～7℃的温升，当年平均气温较高时温升取较低值，反之 温升取较高值。 室外布置的设备及管道的环境温度应按工程实际情况取值。 当缺乏气象资料的环境温度可以参考本标准附录B中表B.0.1 的取值。 防止介质冻结保温计算的环境温度取值原则与现行国家标准 《工业设备及管道绝热工程设计规范》GB50264一致

乙7七下保温结构外表面温度是否满足本标准第3.0.8条的规 定，如不满足则需要增加保温厚度；当室内环境温度超过27℃ 时，保温结构外表面温度可比环境温度高25℃，但不应超过 60℃。根据主厂房通风设计要求，室内环境温度可取年平均气 温加5℃～7℃的温升，当年平均气温较高时温升取较低值，反之 温升取较高值。 室外布置的设备及管道的环境温度应按工程实际情况取值。 当缺乏气象资料的，环境温度可以参考本标准附录B中表B.0.1 的取值。 防止介质冻结保温计算的环境温度取值原则与现行国家标准 《工业设备及管道绝热工程设计规范》GB50264一致。 5.2.3本条系DL/T5072一2007第7.4.3条的修订条文。 热价取值直接影响经济厚度计算结果，故热价应按工程实际 情况取值。式（5.2.3)是发电厂热价计算的普适性公式。 对于地热和光热发电机组，燃料成本为0，热价只由产汽设施 计算确定，燃煤机组、燃气机组、核电机组等常规机组的热价由燃 料和产汽设施成本共同确定，燃煤机组、燃气机组的燃料成本在热 价中占比较大，核电机组占比较小。 关于核燃料发热量，行业内习惯以批平均卸料燃耗深度定 义，单位是MW·d/t（U），即兆瓦·天/（吨铀）。核燃料价格不 包括核乏料处理/存储费用，如工程中包括了该部分费用则应 扣除。

热价取值直接影响经济厚度计算结果，故热价应按工程实际 情况取值。式（5.2.3）是发电厂热价计算的普适性公式。 对于地热和光热发电机组，燃料成本为0，热价只由产汽设施 计算确定，燃煤机组、燃气机组、核电机组等常规机组的热价由燃 料和产汽设施成本共同确定，燃煤机组、燃气机组的燃料成本在热 价中占比较大，核电机组占比较小。 关于核燃料发热量，行业内习惯以批平均卸料燃耗深度定 义，单位是MW·d/t（U），即兆瓦·天/（吨铀）。核燃料价格不 包括核乏料处理/存储费用，如工程中包括了该部分费用则应 扣除。

烟道的炳质系数一般情况下取0，但是对于利用余热的烟道， 需要尽量降低沿程烟道的温降和散热损失，因此本次修订增加利 用余热烟道质系数取值的相关规定

条文表述做了局部规范性调整。

保温层单位造价和保护层单位造价是一项综合性指标，且 地区、时间而变化，应按工程施工时的实际情况计算。

年运行时间应按工程实际情况取值，取消了原条文中按地 或季节选取的有关规定

设备及管道的保温结构外表面传热系数

关于室内环境风速的取值，经调研，常规火力发电机组主厂房 A排进风百叶的风速一般为2m/s～4m/s，自然通风格栅处一般 不超过1.5m/s～2.0m/s（未考虑有效系数），机械通风时格栅处 风速可取<2.8m/s（未考虑有效系数），根据工程经验，主厂房内 的有效通风面积远大于A排进风百叶面积，因此主厂房内风速很 小，一般不超过0.5m/s。国外某工程规定室内风速按0.25m/s， 近乎无风，此时室内设备和管道的对流传热按大空间自然对流传 热，流体运动完全是由空气各部分温度不均匀所造成的浮外力引 起的对流。综上分析，保温厚度计算时室内环境风速可取0.。 大气压力影响空气密度，进而影响对流换热系数αc，当海拔 标高不超过500m时，该影响较小，可以忽略。

根据目前工程情况，膨胀珍珠岩保温制品的应用越来越少，本 次修订不再列入；保护层材料增加了彩钢板。设计时可按表 5.2.9的规定开列损耗附加量及施工余量，但是提倡设计、施工等 相关部门通过精确计算、合理采购以及精心施工，尽量减少损耗， 节约投资。

本标准经济厚度计算公式与现行国家标准《设备及管道绝热 设计导则》GB/T8175的计算公式基本相符，且较之精确。参照 国家标准，本标准计算公式中不计人保护层厚度，因为保护层虽然 能起到一定的保温作用，而实际上是起密封防护作用，对保温层厚 度计算结果影响不大，金属保护层时无影响，只是在要求精确计算 保温层厚度和散热损失时，才考虑抹面的影响。抹面的热导率为 0.23W/(mK)~0.35W/(m·K）。 D, 求出Diln 后，可直接按表2查出值，也可以采用下述公 D。 式计算值

,则n 令X= D Do D

当Y<2.3时,计算式为

=0. 372D,Y0. 91

18168(ww)96192|2519188521911611(uu)09508S009099089002.115.

对于计算出的内、外保温层厚度，应同时满足充许最大散热损 和内、外保温层使用温度限制，才可视为有效计算厚度。 3.3本条系DL/T50722007第7.2.3条的保留条文。 保温层厚度按允许散热损失方法的计算公式系经热力学推导

保温层厚度按允许散热损失方法的计算公式系经热力学推导

而得。 保温结构外表面允许散热损失按表5.1.2中允许最大散热损 失的90%取值，是因为保温层厚度在施工过程中将产生施工误 差，致使实际散热损失高于设计值。因此，在设计时应考虑裕量， 以满足生产工艺要求。

本条中的公式与DL/T5072一2007的附录B在允许温降 件下保温层厚度计算规定一致。

5.3.6本条系新增条文。

本条中的公式与DL/T5072一2007的附录B延迟管道内介 质冻结的保温层厚度计算规定有所差异，原因是本次修订所采用 的公式是按管道内介质完全不冻结推算而得，与现行国家标准《工 业设备及管道绝热工程设计规范》GB50264的有关规定一致。

5.3.7本条系新增条文

本条中的公式与DL/T5072一2007的附录B防正空气中 气在管道外表面凝露的保温层厚度计算规定一致。

5.3.8本条系新增条文

本条中的公式与DL/T5072一2007的附录B蒸汽伴热的燃 油管道的保温层厚度计算规定一致，

5.4.1本条系DL/T5072—2007第7.3.1条的修改条文

本条对原条文表述做了局部规范性调整。

6.1.3本条将DL/T5072—2007第8.1.3条中关于可拆卸式保

6.1.4本条系DL/T50722007第8.1.4条的修改条文

6.2.1本条系DL/T5072一2007第8.2.1条的保留条文

保温层厚度以10mm为分档单位，在设计中已成习惯，

合我国保温材料生产实际情况。若以5mm为分档单位，更接近 计算厚度值，但增加了生产模具数量，给保温材料生产厂家带来一 定的经济负担。 硬质保温制品最小厚度宜为30mm。制品厚度太薄，在生产、 运输和施工中会加大破损率，增加成本。

本条与现行国家标准《工业设备及管道绝热工程设计规范》 GB50264的有关规定基本一致。根据实测，缝隙辐射和对流引起 的热损失为保温良好处的几倍至几十倍，所以密缝和压缝十分 重要。 保温层厚度大于80mm时，保温层应分层敷设，对硬质或半 硬质管壳，此保温层厚度可以放大到100mm，因为管径较大的硬 质或半硬质管壳如果厚度太薄，运输、现场搬运过程中易破损，

6.2.3本条系DL/T5072一2007第8.2.3条的保留条文。

纤维状或颗粒状松散保温材料在施工捆扎时会压缩，减少了 保温厚度，引起热导率的变化，在设计时，针对不同材料的最佳保 温密度或不致塌陷的密度值，应规定其施工压缩量。

矩形大截面烟风道和转动机械的保温可采用紧贴金属壁或留 置空气层的保温结构，宜采用前者。紧贴金属壁的保温结构，其加 固肋保温厚度与金属壁保温层厚度保持一致，以使加固肋对应处 的保温结构外表面不超温。留置空气层的保温结构是在带加固肋 的平面外表面和保温层之间设置的空气隔离层。 紧贴金属壁和留置空气层两种保温结构各有优缺点，前者初 投资较省、保温效果良好，后者是针对硬质保温制品设计的保温结 构，现在电力行业硬质保温材料应用越来越少，虽然其理论上可起 到减少噪声、隔振与缩小温差的作用，但初投资较多，局部易超温， 且前，越来越多的工程采用紧贴金属壁保温结构

6.2.6本条系 DL/T 5072—2007第 8.2. 7条的保留条文

噪声超过85dB（A)的设备，如吸风机、送风机等，应采用 材料保温或设置具有隔声作用的保温结构，以降低噪声水平 棉制品和玻璃棉制品具有良好的吸声性能

6.2.7.本条系DL/T50722007第8.

条文表述做了局部规范性调整。 保温结构的支撑件，如托架、支撑环、支撑板等，起着支撑保温 层和保护层的作用，保证保温结构有足够的机械强度，在自重、风 力、雨雪和振动等附加荷载下不致破坏。支撑件的材质应根据设 备、管道的温度确定，宜采用普通碳素钢板或型钢制作。 采用软质保温材料及其半硬质制品时，适当设置金属骨架以 支撑金属保护层，可以保证金属保护层外形整齐美观。

备、管道的温度确定，宜采用普通碳素钢板或型钢制作。 采用软质保温材料及其半硬质制品时，适当设置金属骨架以 支撑金属保护层，可以保证金属保护层外形整齐美观。 6.2.8本条系DL/T5072—2007第8.2.9条的修改条文。 固定件包括螺栓、螺母、销钉、钩钉、箍环、箍带、活动环、固定 环等，固定件在保温结构中起着定位、固形、抗震等多方面作用。 在选用固定件时应避免使用会产生接触腐蚀的金属材料或者采用 加岩棉板隔离。 保温层固定件的材质要求与现行国家标准《工业设备及管道 绝热工程施工规范》GB50126的有关规定一致。 本名万D

固定件包括螺栓、螺母、销钉、钩钉、箍环、箍带、活动环、固定 环等，固定件在保温结构中起着定位、固形、抗震等多方面作用。 在选用固定件时应避免使用会产生接触腐蚀的金属材料或者采用 加岩棉板隔离。 保温层固定件的材质要求与现行国家标准《工业设备及管道 绝热工程施工规范》GB50126的有关规定一致

6.2.9本条系DL/T5072—2007第8.2.10条的修改条文。

保温层捆扎用的镀锌铁丝应为经过退火后的软铁丝，从保证 强度和施工方便考虑规定应用双股捆扎。对于平面，应先用镀锌 铁丝把保温材料固定好，再用镀锌钢带拉紧捆扎。 保温结构的捆扎件不得采用螺旋式缠绕，与现行国家标准《工 业设备及管道绝热工程施工规范》GB50126的有关规定一致。 采用软质或半硬质保温制品时，在大截面的设备和平壁的保 温层外表面可敷设一层铁丝网，与销钉、自锁垫片等一起将保温材 料紧固，形成一个整体，防止松动。铁丝网分为活络网、拧花网等， 设计时可以选用直径为1.2mm~1.6mm的铁丝网。 镀锌铁丝直径与号数关系如表3所示

表3镀锌铁丝直径与号数关系

捆扎件规格表根据现行国家标准《工业设备及管道绝热工 设计规范》GB50264适当修改制定，取消了保温制品型式导致 差异。

6.2.10本条系DL/T5072一2007第8.2.11条的修改条文，

设备或管道绝热层使用硬质保温材料时，根据设计温度与实 际情况在绝热层上留设伸缩缝，因为任何固体材料在不同温度的 影响下均有不同的线膨胀和收缩率。软质材料的线膨胀能自身吸 收，硬质材料则不能。因此仅对硬质材料的绝热层留设伸缩缝。 伸缩缝的宽度和间距应根据设计温度确定，高温时，缝宽取大值 间距取下限，中低温时反之。对于线胀系数较大的奥氏体钢，缝宽 取大值。

6.2.12本条系 DL/T 5072一2007第 8.2.13条的保留条文。

保温结构的支撑件、固定件和捆扎件等辅助材料可按附录D 表中所列计算。表D.0.1和表D.0.2中，管道为每件支撑件的材 料用量，平面为矩形周长或平面宽为1m时每件支撑件的材料用 量。附录中未列出特殊保温结构的辅助材料，比如烟风道留置空 气层保温结构的镀锌铁丝网和防止对流带、大截面设备和平壁保 温层外表面敷设的铁丝网等，在实际工程中应注意开列，

本条对原条文表述做了局部规范性调整。 硬质绝热材料可采用干砌或湿砌施工，湿砌施工的结构不但 严密性好，结构强度也好，但是干砌施工比湿砌施工更方便、快捷， 尤其是现在的工程普遍给保温施工留下的时间较短，如果能保证 施工质量，也可采用干砌施工。

对水平管道的纵向接缝设置进行了较明确的规定，主要是考 惠室内水平管道的纵向接缝设置在中心线下方15°～45°可能不美 观，室外水平管道应在中心线下方15°～45°设置纵向接缝，以防止 雨水进人。 大型设备、罐保温层的金属保护层采用压型板、采用金属箍 带环向加固等措施，目的是防止保护层脱落或塌，尤其是风力较 大地区。 一金属板搭扣在另一金属板上的结合形式称为搭接。一金属 板的直边端插入另一金属板端部插口的结合形式称为插接。接合 的两金属板互相咬口的结合形式称为咬接。压有正反方向圆线的 两金属板互相嵌合的结合形式称为嵌接。嵌接适宜作管道弯头金 属保护层的环向接缝，

6.3.2本条系DL/T5072一2007第8.3.2条的修改条文。

本条对原条文表述做了局部规范性调整。 直管段上的金属保护层环向接缝应考虑管道的热膨胀而采用 活动搭接形式，即二搭接板可做相对的滑动。 机械转动设备、储罐、扩容器和管道的支吊架、管架、鞍座、补 尝器、蠕变测点等部位，凡保温层留有伸缩缝，金属保护层亦应在 同一部位留设活动接缝

6.3.3本条系DL/T5072一2007第8.3.3条的保留条文。

自前市场上的抹面材料大部分为已配制好的成品材料，现场 只需按工艺要求加水调制即可使用，所以本条不再强调抹面的配 方要求。 保温结构抹面保护层采用的应用原则主要是考虑到滨海地区 和有腐蚀性气体等环境，当不宜直接采用金属保护层时，就应在保 温层或防潮层表面做抹面保护层，待其干燥后，可在表面缠绕毡、

箔或布类等，并涂刷防水、耐候性的涂料进行保护。

6.3.5本条系DL/T50722007第8.3.5条的修改条

条文表述做了局部规范性调整。 小口径管道的保护层当选择纤维绳时，可外包金属薄板或玻 璃丝布，由于玻璃丝布适用范围有限，且应用效果较差，本标准推 荐采用金属薄板。 小口径管道保温层采用多层纤维绳缠绕时，应反向回绕，缝隙 错开

玻璃布在长期经受风吹、雨淋后，易老化：脆化、产生裂缝，甚 至脱落，起不到隔水、隔潮、保护保温层的作用，因此，玻璃布保护 层不应在室外使用。

室外布置的大截面矩形管道顶部应设排水坡度，以防顶部积 水，造成保温结构超过设计荷载，防止积水渗入保温层

6.4.1本条系DL/T5072一2007第8.4.1条的修改条文。 本条对原条文表述做了局部规范性调整，删除了塑料网格布 的有关内容，因其难以达到难燃的要求，

防潮层外不得再设铁丝或钢带等硬质捆扎件，以免刺破防潮 层，破坏防潮层的完整性，导致湿空气进入保温结构，损坏防潮 效果。

1现场制作的支吊架、平台扶梯应进行外部油漆，工厂制作 的支吊架应在工厂内按国家标准涂刷涂料，对于沿海工程、腐蚀性 气体环境或露天的管道支吊架零部件表面宜采用热镀锌保护。不 锈钢管、镀锌钢管和有色金属管道可不刷涂料。 2本次修订增加对设计温度超过120℃的保温碳钢和低合 金钢设备及管道外表面宜涂刷耐高温涂料的规定，与现行国家标 准《设备及管道绝热技术通则》GB/T4272的有关规定基本一致： 该标准规定“凡需进行绝热的碳钢设备、管道及其附件应设防腐 层；不锈钢、有色金属及非金属材料的设备、管道及其附件则不需 设防锈层”。根据估算，2X1000MW常规燃煤机组对设计温度超 过120℃的保温设备和管道涂刷耐高温涂料，相应增加的材料和 施工费用约为200万元。 保温层下腐蚀（CUI，CorrosionUnderInsulation）是指发生 在保温设备或管道外表面上的一种腐蚀现象。钢结构的腐蚀速率 与温度、湿度等很多因素相关，温度越高，腐蚀速度越快。但与此 同时，腐蚀速率又与环境中的水分含量成正比，在高温开放环境 中，温度的升高会导致周围环境中水分含量的降低，从而能减缓腐 蚀速率。但保温层下腐蚀的一个重要特点就是，外加的保温层会 造成一个高温高湿的密闭环境，从而导致腐蚀的加剧。而且保温 层下腐蚀的严重性在于无法及时发现，因为为了美观效果，通常会 在保温层外包裹一层金属保护层，这样在腐蚀的初级阶段，通常很 难被观察到当保温层下的腐蚀被发现时，通常已经是腐蚀很严重

的时候，甚至已经发生安全事故。 为了预防和减少保温层下腐蚀的发生，主要从两个方面入手 即合理设计、安装保温结构；涂刷耐高温涂料。良好的保温结构能 阻止或降低湿气进入保温层，避免出现高温高湿环境，而在设备或 管道外壁涂刷具有良好附着力、机械性能和防腐蚀性能优异的涂 料，从物理上隔断了潮湿腐蚀环境与金属表面的直接接触，能够在 一定程度上预防基体金属发生腐蚀。保温层下设备所处的环境决 定了其对防腐涂层的特殊要求，既要保证涂层在高温环境下能保 持稳定，同时又能在低温高湿的环境下对钢结构提供防腐保护。 3热水箱内部环境一般为高温、高压、高湿，如设计温度高于 90℃，内壁涂层易附着不牢导致剥离，导致泵人口滤网堵塞。 4随着工业建设的发展，对防腐蚀涂装质量要求越来越高： 从目前我国钢结构涂装工程选用涂料品种来看，低档的涂料（如油 基漆和调和漆）正逐渐被淘汰，而大量地选用中档涂料（如醇酸树 脂类和含氯橡胶类）和高档涂料（如环氧树脂类和脂肪族聚氨酯 类），水性防腐蚀涂料也开始应用，高耐候性的氟树脂涂料作为面 漆已广泛使用，这些使涂装工程质量有了很大程度的提高，使用寿 命也大大延长。 本次修订时删除高氯化聚乙烯涂料的有关内容，理由如下： ①电力行业应用较少；②高氯化聚乙烯涂料因难以实现高固体分： 挥发性有机化合物（VOC)含量较高，这与越来越高的环保要求不 符；③采用高氯化聚乙烯涂料后；后期不能跟环氧涂料或聚氨酯涂 料搭配使用，需将原涂层清理干净后才能进行维修配套涂装。 设备、管道和附属钢结构的油漆应该是涂装前表面预处理、涂 料选择、涂层配套设计、涂装施工和验收的一个完整过程，任何一 项工作未达到要求，均会对下一道工序以及整个涂层产生不良影 响，从而降低涂装体系预期的使用寿命。研究表明，在涂装施工 中，涂装工艺的各个环节对涂层质量的影响因素与所占的比例如 表4所示。

影响涂层使用寿命的因素和所古的比

从表4可以看出，在涂层质量的各影响因素中，涂装前表面预 处理质量的好坏占很大的比例，是影响涂层性能的关键环节。施 工工艺是指施工环境的温度、湿度、涂膜干燥时间和涂层质量控 制等。 涂层配套中所涉及的涂料产品宜选用一家材料供应商的配套 产品，各层涂层之间的涂装间隔及施工要求应遵循设计说明书或 材料供应商的施工工艺。 7.1.2本条系新增条文。

7.1.2本条系新增条文

表5大气腐蚀性等级和典型环境示例

根据现行国家标准《色漆和清漆防护涂料体系对钢结构的 防腐蚀保护第2部分：环境分类》GB/T30790.2的有关规定， 发电厂大气腐蚀性环境等级基本没有低于C3的情况，同时考虑 到发电厂投资较大、可靠性要求较高，将其腐蚀性环境等级确定为 不宜低于C4，是为了确保涂料防腐的效果和寿命。国外火力发电 工程通常规定大气腐蚀性等级为C4或C5，其中C5等级适用于 沿海等腐蚀性较重的工程。近年来国内工程也开始参考国外工程 的做法，逐步提高等级

7.1.3本条系新增条文。

的预期使用期限。为了确定涂层耐久性，现行国家标准《色漆和清 漆防护涂料体系对钢结构的防腐蚀保护第1部分：总则》GB/ T30790.1将耐久性划为三种范围： 一低等(L）:2年～5年； 一中等（M）：5年～15年； 一高等(H)：15年以上。 发电厂应根据实际情况确定涂层耐久性，发电厂投资较大、可 靠性要求较高，规定发电厂的涂层耐久性不宜低于中等等级，是为 了确保涂料防腐的效果和寿命。

7.1.4本条系DL/T5072一2007第9.1.2条的修改条文。

本条删除了原条文的第1款～第5款，并修改为涂装前钢材 表面预处理及除锈等级应符合现行国家标准《涂覆涂料前钢材表 面处理表面清洁度的目视评定第1部分：未涂覆过的钢材表 面和全面清除原有涂层后的钢材表面的锈蚀等级和处理等级》 GB/T8923.1的规定。 不同涂料对钢结构表面的最低除锈等级要求不一样，有的涂 料，如富锌底漆对基层的除锈等级要求较高，应采用喷砂或喷丸除 锈；沥青涂料、环氧沥青涂料等对基层除锈要求可略低。除锈标准 越高，防腐蚀效果越好，但是成本也越高，因此，除锈标准的确定还 要结合施工和经济的条件。

1涂料应与腐蚀环境相适应，指的是应根据被涂物使用环境 合理确定涂料的种类。因为每一个涂料品种均不可能同时满足所 有的要求，而只能在一定的范围内使用，如高温下使用，应选择耐 高温涂料，而在接触渗透性较大的液体或气体时，应选用具有良好 抗渗性能的涂料。涂料的选择还应考虑其安全性和经济性。 涂层一般由底漆、中间漆和面漆构成，并且配套使用。对于保 温设备及管道，由于涂层不直接与大气接触，无耐候性和装饰性要 求，可不涂刷面漆。

4涂料的选择应适应腐蚀环境、施工方便、经济合理，满足要 求的防腐蚀寿命。 1)室外布置的设备和管道，在要求耐候性和装饰性好时，可以 选用聚氨酯涂料等。聚氨酯涂料的漆膜坚韧、耐磨、光亮、丰满、附 着力好、防腐性能优异，芳香族聚氨酯涂料在阳光照射下易泛黄， 脂肪族聚氨酯涂料不易变黄，多用于对耐候性要求较高的面漆。 2）不保温的油罐外壁，以前在夏天常采用喷淋降温，表面涂刷 普通的防腐漆，结果在耗用工业水和电能的同时，加剧了罐体表面 防腐蚀涂层和金属本体的腐蚀。太阳能热反射隔热涂料一般由底 漆、中间漆和面漆组成，底漆附着力强，具有良好的防腐性能，中间 层具有良好的隔热保温性，面漆有良好的外用性能及较高的反射 性能。油罐内部在运行过程中要产生静电，如不及时排除，容易发 生爆炸危险。因此，在要求油罐内表面的涂层具有防腐蚀性能的 司时，还应具有良好的导静电性。环氧树脂涂料具有良好的附着 力、柔韧性、耐油耐水性，可以作为油罐内壁导静电涂料。由于碳 黑系列导静电涂料在使用过程中存在污染油品、耐腐蚀性较差等 缺陷，提倡油罐内壁采用非碳系导静电涂料。 3）水下或潮湿环境的设备及管道可采用环氧沥青涂料，其漆 膜附着力强、耐水性好，也可采用高固体分改性环氧涂料，其属于 厚浆型涂料，一次涂装可以获得较厚涂层。循环水管道内壁可涂 刷环氧沥青厚浆涂料，耐水性好，一次成膜较厚，当采用海水直流 循环冷却系统时，循环水管道内壁的腐蚀较淡水环境时强烈得多， 因为海水是典型的电解质溶液，氯粒子含量很高，电导率大，泥沙 含量高，甚至可能还有藻类和海洋生物引起的腐蚀，此时可以采用 涂刷2度高固体分改性环氧涂料，干膜厚度达到600um。水下或 潮湿环境的设备及管道、循环水管道内外壁还可以采用无溶剂环 氧涂料，无溶剂环氧涂料具有防腐效果好、固体含量高、环境污染 小的特点，是环保涂料的发展趋势之一。滨海核电站的海水循环

前，世界上使用最广泛的两种色卡体系是劳尔（RAL）色卡和潘通 （PANTONE）色卡，其中，劳尔颜色体系自1927年至今，已经将最 初的40种颜色发展至1898种特定颜色，其典型编号和命名示例 为：RAL5015天蓝。 5保温的设备及管道，由于保温材料含有氯化物、氟化物、硫 化物等有害成分，同时具有较强的吸附能力和吸水能力，加之厂区 内工业大气的存在，腐蚀杂质和保温材料吸附水分后形成电解质 溶液，引起电化学腐蚀。因此保温的设备及管道，其涂料选择应兼 顾耐高温和防腐蚀两方面的要求。 需要注意，由于锌粉在一个封闭或潮湿的环境中不能提供有 效防腐蚀保护，特别是当温度高于60℃时，锌可能会发生电化学 逆转，加快钢结构腐蚀，因此保温层下防腐不推荐富锌涂料。 设计温度高于120℃时，为预防和减少保温层下腐蚀的发生： 宜涂刷耐高温涂料，如有机硅耐热涂料等。

7.1.7本条系DL/T5072—2007第9.1.8条的修改条文，对原

条文表述做了局部规范性调整 1涂料的理论涂布率可以由厂家给定，也可以用公式计算。 2涂料的体积固体含量是指涂料中不可挥发物的体积百分 比。涂料的体积固体含量因涂料种类、应用环境和厂家不同而有 所区别。以下是某涂料厂家的产品说明书或工程案例中的涂料体 积固体含量： (1)涂料厂家A：醇酸底漆Φ=52%,环氧底漆Φ=72%,环氧 富锌底漆Φ=53%，铝粉耐热漆Φ=45%，玻璃鳞片聚酯漆Φ= 96%,酚醛环氧耐高温漆Φ=63%,环氧云铁漆Φ=62%丙烯酸聚

氨酯面漆Φ=39%，厚浆型聚硅氧烷面漆Φ=74%，脂肪族聚氨酯 面漆Φ=63%。 （2）涂料厂家B：环氧富锌底漆Φ=65%，无机富锌底漆Φ= 68%，环氧中间漆Φ=81%，环氧面漆Φ=81%，聚氨酯面漆Φ= 63%，环氧玻璃鳞片漆Φ=87%，硅酮铝粉漆Φ43%。 通常，发电广开始油漆设计时，建设单位还未采购涂料，为了 统计涂料工程量，可采用先假定体积固体含量为100%或某个数 值（如80%），待涂料采购时再根据涂料体积固体含量调整涂料 耗量。 5涂布损耗系数主要与施工方法和被涂底材的结构类型有 关。对相同结构的底材，刷涂和滚涂损耗系数较小，空气喷涂和高 压无气喷涂损耗系数较大；采用相同的施工方法，大面积钢结构 （如油罐等）的损耗系数较小，小面积钢结构（如工字钢、较大口径 管道等）的损耗系数中等，而框架（如平台扶梯、栏杆、支吊架等）的 损耗系数最大。涂料的损耗系数还与施工环境、操作者水平、涂料 品种等有密切的关系。一般情况下，涂料的涂布损耗系数可取 0.1～0.5，工程设计时可先按0取值计算理论涂料耗量，然后由施 工单位根据施工方法和施工经验确定涂布损耗系数，调整涂料 耗量。 6稀释剂的品种和数量应按厂家要求采购。一般说来，稀释 剂就是用来溶解和稀释涂料的挥发性液体。可以用来调节涂料的 粘度，以便适合涂装要求。对于不同类型的涂料，应按产品说明书 选择最合适的稀释剂。在实际使用中要注意稀释剂的专一性，即 每类涂料都有适合于自身应用的特定稀释剂，或者说每种稀释剂 都只适用于特定的涂料。 7支吊架和平台扶梯的涂刷面积每吨钢材可按38m²计算， 该数据是在支吊架和平台扶梯设计中计算而得的综合性经验数 据。每吨钢材的涂刷面积应根据支吊架和平台扶梯的结构类型相 应调整。

7.2.1本条系新增条文。

土壤腐蚀性评价应符合现行行业标准《电力工程地下金属构 筑物防腐技术导则》DL/T5394的有关规定，其土壤腐蚀性评价 指标较为全面，包括腐蚀电流密度、平均腐蚀速率、土壤电阻率、氧 化还原电位、土壤pH值。

7.2.2本条系DL/T5072—2007第 9.2.1条的修订条文

1埋地管道通常是指碳钢，也有少量不锈钢。埋地不锈钢管 道应与碳钢管道一样进行相应的防腐设计，以保证管道的正常 使用。 2发电厂常用的埋地管道外防腐材料主要有环氧煤沥青、高 固体分改性环氧涂料等，互穿网络防腐涂料也有应用案例。 高固体分改性环氧涂料通常是体积固体分在80%左右的环 氧树脂涂料，由于其良好的防腐蚀性能和施工性能，在发电厂的循 环水管道内外壁防腐蚀中，有着全世界的广泛成功经验。 互穿网络防腐涂料（IPN)是一种高分子防腐涂料。互穿网络 防腐涂料具有高强度、高韧性、耐冲击磨损等性能，多应用于地上 和埋地输油、输气、输水管道的防腐。互穿网络防腐层结构可采用 表6规定的防腐结构

CECS 31-2017-T：钢制电缆桥架工程技术规程表6互穿网络防腐层结构

电位，在管底部形成阳极区而发生腐蚀。散流于大地中的电流叫 杂散电流，电气化铁道、电解工厂的直流电源、交直流高压输电系 统接地极等都是杂散电流源。对于绝缘不良的管道，杂散电流可 能在绝缘破损的某一点流入管道，然后沿管道流动，在另一绝缘破 损点流出，返回杂散电流源，从而引起腐蚀，这种腐蚀比一般土壤 蚀激烈得多。与水工构筑物、铁路、公路相交的埋地管道，或在 杂散电流作用地区的埋地管道应设特强等级的防腐结构

7.2.4本条系DL/T5072一2007第9.2.2条的修订条文，将原

防腐蚀涂层是防止和减缓埋地钢质管道腐蚀的重要手段，如 果和阴极保护联合使用，则防腐蚀效果更为显著。埋地管道单凭 防腐蚀涂层保护存在许多不安全因素。在实际工程中，管道防腐 蚀涂层由于施工条件、经济性等诸多原因，不可能做到完整无缺、 致密无孔，这样在破损处就形成阳极，大面积防腐层则成为阴极： 形成小阳极和大阴极的不利局面，在腐蚀电流大小一定时，小阳极 上的腐蚀电流密度远大于大阴极上的电流密度，造成破损部位穿 孔，且破损面积越小，穿孔速度越快，也就是说防腐层加速局部破 损处的腐蚀速度。而解决这一问题的有效办法就是在实施管道防 贫蚀涂层的同时，加上阴极保护技术，保证管道长期安全、可靠 运行。

录A常用保温材料性能

附录A中的常用保温材料性能是根据相关材料标准和设计 规范制定的DB23T1359-2019 承重混凝土多孔砖建筑技术规程，设计缺少资料时可以采用表中的热导率计算公式，