SY／T 6876-2012标准规范下载简介
SY／T 6876-2012 壳的屈曲强度加强环的截面面积（不包括有效壳板翼缘）不能小于由下式计算的Ar值：
5. 5. 2. 2惯性短
HG／T 3119-2020 轮胎定型硫化机检测方法.pdfA km≥( + 0. 06)
( + 0. 06) 4
IR = I, + I + I
1，1x和1的计算见5.5.2.7的公式（42）、公式（44）和公式（45），壳板翼缘有效宽 5.2.3。
5.5.2.3有效宽度
实际的加强环惯性矩计算中用到的壳 下述两式计算值的较小者：
l=1.56m 1 + 12 号
5. 5. 2. 4的计算
当圆筒壳承受轴向压缩和/或总纵弯曲时，包含壳板翼缘的加强环惯性矩不得小于通过下式计算 的，值：
5. 5. 2. 5I 的计算
Lox.su /t(1 + aa)rd 500El
当圆筒壳承受扭转和/或剪切时，包含壳板翼缘的加强环惯性矩不能小于通过下式计算的「，值：
5.5.2.6外压工况下的I、简化算法
Iμ=(）()Lrot
在圆筒壳承受外部压力时，包含有效壳板宽度的加强环惯性矩不能小于通过下式计算的
其他情况，ft按5.9方法计算。 α,定义在图 2 中。 OiR,s见 4. 2. 5. Psi见 4. 1.
假设的加强环变形模式为椭圆形，初始的不圆度由下式定义：
或者可以用5.5.2.7介绍的方法评估加强环自
5.5.2.7外压工况下的1详细算法
对于一个两端被有效支撑的带加强环的圆筒或者带加强环圆简的一部分，可以用下述的方法计算 加强环所需的惯性矩Ih。设计中，推荐先根据公式（45）得出初始儿何尺度［是因为，现有的计算 流程中，I隐含在公式（60）和公式（64）中门。 当一个带加强环的圆简承受外部压力时，其加强环应满足
应取/的值，f可通过5.9的计算方法得至
0.27Z ag 1 + α /1+αB 1 + αB (58
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5.2论述了特征屈曲强度，5.3.2论述了弹性屈曲强度
5.6.3带筋薄面板屈曲
5. 6. 3. 1 述
5.2论述了屈曲特征强度。强度评估应基于有效壳面积。轴向应力6.s和弯曲应力m.s与有效壳
图4参数L和L.定义
S。相关，5。的计算公式见5.6.3.3。 如果满足下述要求，则可以不考患作为失效模式之一的纵向加强筋的扭转屈曲问题。 扁钢作为纵向加强筋：
一带翼缘的纵向加强筋
h≤0.4twJ ≤0. 6
h≤0.4t/号 ≤0. 6
果纵向加筋不满足上述要求，则采用另一种设计方法，该方法在所有公式中用扭转屈曲 屈服强度于。 5.9给出了入和f的定义，
5. 6.3.2弹性屈曲强度
折减屈曲系数计算公式为
对于最重要的工况，出，和p的取值见表4。
(68) C=+/1+() (69)
E C=* / +()
5. 6.3.3有效壳宽
有效壳宽通过如下公式计算，
S = fu Lox.s
Se = fu lox.s Gs
中，屈曲特征强度fk见5.3.2/5.4.2，设计等效应力i.%见公式（26），轴向力和弯矩引 计应力见公式（1)
适用的屈曲模式有： a) 壳屈曲（无加强筋的曲面板），见5.7.2。 b) 面板纵向加强筋屈曲，见5.6。 c) 面板环向加强筋屈曲，见5.7.3。 d) 整体屈曲，见5.7.4。 e) 柱状屈曲，见5.8
的届曲特征强度见5.2，壳的弹性届曲强度见
5.7.3面板加强环屈曲
较为保守的强度评估见5.5.2
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比例配置加强环以防止总体屈曲的出现，其
5.8.2柱状屈曲强度
2a (80) (81) fE fEfEl 82）
环向薄膜设计应力0i.si见公式（8）或者公式（9)，拉为正。 弹性屈曲强度m·m见5.4。
对于扁钢纵向加强筋，可通过下式计算
fr=(β+0. 2 分)G (会)
frr =(β+0.2 片)G ()
fr=[8β+2 ()G (≤) (93)
[r= [β+2 (A1)c (会)
β为1.()或者按公式（94）计算。 l对于加强环，为防倾肘板间的距离（弧长），且其值应大于元Vrh；对于纵向加强筋，为加强 环间的距离。
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0j.sa和fks的值可以通过5.3.2或者5.4.2中计算弹性屈曲强度的公式（26）和公式（24）得到。 对于不承受外部侧向荷载的圆筒壳，考虑到扭转屈曲的影响，尽量减小结构的长细比（即入不 能大于0.6），因此，加强环应按一定比例设置
5.10纵向加强筋和加强环的局部屈曲
5. 10. 1 加强环
强环的几何比例应满足下述要求（符号定义见 一扁钢加强环
h≤0. h≤1.35tm E
h≤0.4tw ≤1.35t片 E
如果不满足公式（96）和公式（97），材料特征抗力f.应替换为fT（f按3.9介绍的方法计算）
5. 10.2纵向加强筋
强筋的几何比例应满足下述要求（符号定义） 钢纵向加强筋
一带翼缘的纵向加强筋
H h≤号/ rA.E 3hA:fy e≤lA. 3hA
如果不满足公式（101）和公式（102），材料特征抗力f.应替换为ft（f按5.9介绍的方法计
无图 锥形壳的屈曲问题可按等效圆筒壳计算
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h≤1. 35t (103) b/≤0. 4tr E (104)
图5锥形壳（图示的力和压力均为负值）
如图5所示的锥形壳剖面的荷载包括：不包括端部压力的总设计轴向力Nsd，关于主轴1的总设 计弯矩M.l，关于主轴2的总设计弯矩M2.，总设计扭矩Ts，平行于主轴1的总设计剪力Qi.s， 平行于主轴2的总设计剪力Q2.S，侧向压力设计Ps。 上述各量中的任何值均可能是壳体轴向坐标r的函数。而且，Ps可能是环向坐标θ（到主轴1的 角度）的函数。psa总是被区分为内部压力和外部压力两种，即ps向外为正。 由上述各量的一个或者几个作用而形成的壳板内部任意一点的薄膜应力都可以完全地由下述三个 分量定义：纵向薄膜设计应力αx.sd（拉力为正）、环向薄膜设计应力h.sd（拉力为正）、与壳表面相切 的设计剪切应力ts（截面内，工，8为常量）。 荷载条件和轴的指向与图1中定义的圆筒壳类似
6.2.2纵向薄膜应力
如果简支梁理论适用，则纵向薄膜应力应为
其中，均布轴向压力产生的应力为o.s，弯矩产生的应力为。m.。
Oxsd =..sy +om.Sd
对于没有纵向加强筋的锥形壳
6.2.3环向薄膜应力
如果简支梁理论适用，则薄膜剪切应力应为：
其中，TT.S由扭矩所导致，TQ.S由总剪力所导致
上式中，应标示扭矩和剪力的正负号。
2元rt (10 Missing M, m.Sd (10) 元r"t. r"t
GB／T 13297-2021 精密合金包装、标志和质量证明书的一般规定.pdfOg.Sd = 2 t. 2元rt m.Sd cost 元r"t. rr"te
Ts = TT.Sd + tQ.Sd
IT.Sd TQ,S = xrt xrt
IT. TQ.Sd = xrt xrt
维形壳的屈曲特征强度 简壳的计算方法得出。 曲抗力值
锥形壳的屈曲强度应满足5.4给出的对圆简壳的要求。如果根据6.2给出的薄膜应力分布规律 维形壳内任何一点的应力均满足要求，则无需进行更加精确地分析，
银川都市圈城乡东线供水工程-吴忠金积水厂改造工程中华人民共和国 石油天然气行业标准 壳的屈曲强度 SY/T6876—2012 石油工业出版社出版 （北京安定门外安华里二区一号楼） 北京中石油彩色印剧有限责任公司排版印剧 新华书店北京发行所发行 880×1230)毫米16开本2印张53千字印1—600 2()12年11月北京第1版2012年11月北京第1次印剧 书号：155021·6792定价：24.00元 版权专有不得翻印