GB 50151-2010标准规范下载简介

GB 50151-2010 泡沫灭火系统设计规范(完整正版、清晰无水印)

液体，需由试验确定。

表5汽油、煤油、柴油、苯灭火试验数据

俺没深度是系统设计的关键参数之一，必须严格执行本规定 否则灭火无法保证。为此将本条定为强制性条文。

灌没深度是系统设计的关键参数之一，必须严格执行本规定 否则灭火无法保证。为此，将本条定为强制性条文。 6.2.5本条是依据国外相关标准及我国灭火试验制定的。 1灌没时间是指从高倍数泡沫产生器开始喷放泡沫至泡沫 充满防护区规定的淹没体积所用的时间。 由于不同可燃物的燃烧特性客不相同，要求泡沫的没时间 也不同。通常，B类火灾，尤其是甲、乙类液体火灾蔓延快、辐射热 大，所以其没时闻间理应比A类火灾短。 2系统开始喷放范沫是指防护区内任何一台高倍数泡沫产 生器开始喷放泡。 泡沫的灌没时间与第6.2.3条规定的泡沫淹没深度，共同成 为全淹没高倍数泡沫灭火系统的核心参数DL／T 943-2015 烟气湿法脱硫用石灰石粉反应速率的测定，它关系到系统可靠与

否和系统投资大小，必须严格执行本规定，否则灭火无法保证。为 此,将本条定为强制性条文。

标准的规定。现将式中各参数与系数的含义说明如下： 最小泡沫供给速率（R）是系统总的泡沫供给能力的参数，同 时也是计算系统泡沫产生器数量、泡沫混合液流量等的重要参数。 V为本规范第6.2.4条规定的没体积。 T为本规范表6.2.5规定的最大泡沫淹没时间。 泡沫破裂补偿系数（CN）是综合火灾影响、泡沫正常析液、防 护区内表面润湿与物品吸收等因素导致泡沫损失的经验值，国列 标准也推荐取1.15。 泡沫泄漏补偿系数（C）是补偿由于门、窗和不能关闭的开口 泄漏而导致的泡沫流失的系数。对于全部并口为常闭的建筑物： 此系数最高可取到1.2。具体取值，需综合泡沫倍数、喷水系统影 响和泡沫灌没深度而定。 喷水造成的泡沫破泡率（Rs）是参考国外相关标准的计算公 式与数据确定的。 预计动作的最大水喷头数目总流量（Q）需依据现行国家标 准《自动喷水灭火系统设计规范》GB50084的规定确定。 尚需指出，对宇低于有效控制高度的开口，使用泡沫挡板将不 可控泄漏降到最小是非常必要的。喷水会增加泡沫的流动性，从 而导致泡沫损失率的增加，故应留意泡沫通过排水沟、管沟、门下 部、窗户四周等处的泄漏。在泡沫泄漏不能被有效控制的地方，需 N

6.2.7本条是依据国外相关标准制定的。泡沫液和水的连续供

给时间是系统设计的关键参数之一，必须严格执行本规定，否则会

6.2.8全淹没高倍数泡沫灭火系统按规定的淹没

火或最大限度地控火。其所需的保持时间，与被保护的物质和是 否设置自动喷水灭火系统有关。 由于高倍数泡沫的含水量较低（为2kg/m3～3.5kg/m3），耳 携带广大量的空气，对易于形成深位火灾的一般固体场所，需要较 长的保持时间；当防护区内同时设有自动喷水灭火系统时，因水有 较好的润湿性能，所以需要的保持时间相对较短。 保持没体积的方法，主要采用一台、儿台或全部高倍数泡沫 产生器连续或断续地向防护区供给高倍数泡沫的方式。

本杀规烂门向部应用系究的适用物所 1所谓四周不完全封闭，是指一面或多面无围墙或固定围 挡，以及围墙或固定围挡高度不满足全淹没系统所需的高度。出 于生产或其他方面的需要，某些保护场所的四周不能用围墙或固 定围挡封闭起来，或封闭高度达不到全淹没系统所需的高度。在 这种情况下，当供给高倍数泡沫覆盖保护对象时，因泡沫在面或 多面没有限制，泡沫的覆盖面增大，泡沫用量随之增大，系统泡沫 供给速率不能像全淹没系统那样进行精确的设计计算。所以，在 系统设计时，不但要有足够的裕度，而必要时在附近预备适宜的 临时围堵设施。 普通金属窗纱制成的围栏能有效起到屏障作用，可以把泡沫 挡在防护区域内。 鉴于泡沫堆积高度的限制，当保护对象较高耳不能有效阻止 泡沫大量流失时，可能不适宜采用局部应用系统。为此，该系统主 要适宜保护燃烧物顶面低于其周围地面的场所（如车间中的萍火 油槽、凹坑、管沟等）和有限区域的液体溢流或流散火灾场所。 2·液化天然气（LNG）液化站与接收站设置高倍数泡沫灭火 系统有两个自的：一是当液化天然气泄漏尚未着火时，用适宜倍数 的高倍数泡沫将其盖住，可阻止蒸气云的形成二是当着火后，覆

盖高倍数泡沫控制火灾，降低辐射热，以保护其他相邻设备等。 高倍数泡沫用于天然气液化工程，其作用如下： (1)控火。美国煤气协会（AGA）所做的试验表明，用某些高 倍数泡沫，可将液化关然气溢流火的辐射热大致降低95%。其一 定程度上是由于泡沫的屏障作用阻止火焰对液化天然气溢流的热 反馈，从而降低了液化关然气的气化。室温下，倍数低的泡沫含有 大量的水，当其析液进到液化天然气内时，会增大液化天然气蒸发 率。美国煤气协会的试验证明，尽管500倍左右的泡沫最为有效， 但250倍以上的泡沫就能控火。不同品牌的泡沫其控制液化天然 气火的能力会明显不同。泡沫喷放速率过快会增加液化天然气的 蒸发率，从而加大火势。较干的泡沫并不耐热，其破泡速度更快。 其他如泡沫大小、流动性及液化天然气线性燃烧速率等也会影响 控火。 （2）控制下风向蒸气危险。溢流气化伊始，液化关然气的蒸气 比空气重。当这些蒸气被阳光及接触空气加热时，最终会变轻而 向上扩散。但在向上扩散之前，下风向地面及近地面会形成高浓 度蒸气溢流。在溢流的液化天然气上释放高倍数泡沫，当液化天 然气蒸气经过泡沫覆盖层时，靠泡沫中水对液化天然气蒸气的加 热，可降低其蒸气浓度。因为产生浮力，所以高倍数泡沫的使用可 降低下风向地表面气体浓度。已发现750倍～1000倍的泡沫控 割扩散最为有效，但如此高的倍数会受到风的不利影响。不管怎 样，正如用以控火一样，控制蒸气扩散能力随泡沫的不同而异，为 此应该通过试验来确定。 依据上述试验结论，美国消防协会标准NFPA59A《液化关 然气生产、储存及输送》率先推荐在液化天然气生产、储存设施中 使用高倍数泡沫系统，随后的欧洲标准EN1473《液化天然气装置 及设备》等也作了相似的推荐。NFPA11《低倍数、中倍数、高倍 数泡沫灭火系统标准》对高倍数泡沫系统的设计作了简单规定 2004年版《右油关然气工程设计防火规范》GB50183也规定了在

液化天然气生产、储存设施中使用高倍数泡沫系统。借鉴上述标 准推荐或规定，所以本规范对其系统设计进行了规定。 目前，高倍数泡沫已广泛用于保护液化天然气设施。但为提 高高倍数泡沫灭火系统可靠性，应采取有效减少泄漏蒸发面积的 措施。

5.3.2在确定系统的保护面积时，首先要考虑保护对象周围是否

存在可能被引燃的可燃物，如果有，应将它们包括在保护范围内 其次应考虑保护对象着火后，是否存在因物体塌或液体溢流导 致保护面积扩大的现象，如果存在，应将其影响范围包括在内

6.3.3本条是依据国外相关标准及我国灭火试验制定的。泡淋

腋和水的连续供给时闻是系统设计的关键参数之一，必须严格技 行本规定，否则会降低系统可靠性。为此，将本条定为强制性条 文

6.3.5本条对用于液化天然气工程的集液池或储罐围堰区

11944年美国俄亥俄州克利夫兰市的个调峰站的LNG 储罐发生破裂事故，发生爆炸并形成大火。在丧生136人中既有 被烧死的，也有被冻死的。所以，为了人员安全和泡沫发生器正常 工作，规定应选择固定式系统并设置导泡筒。 2有关发泡倍数的规定参考了国外相关标准及我国相关试 验。 3关于泡沫混合液供给强度：国内外均未开展过大型试验研 究，也无利用高倍数泡沫控火的事故案例。所以，即使是执行了多 年的美国消防协会标准NFPA11《低倍数、中倍数、高倍数泡沫灾 火系统标准》，也未规定具体参数。对以降低辐射热为的的 NFPA11规定由试验确定，并在基附录H中给出了试验方法

特别指出，泡沫的析液对液化天然气有加热作用，所以并不是 供给强度越大越好，应适度。

6.4，1移动式高倍数泡沫火火系统问由手提式或车载式高倍数 泡沫产生器、比例混合器、泡沫液桶（罐）、水带、导泡筒、分水器、供 水消防车或手抬机动消防泵等组成。使用时，将它们临时连接起 来。 地下工程、矿井等场所发生火灾后，其内充满危及人员生命的 烟雾或有毒气体，人员无法靠近，火源点难以找到。用移动式高倍 数泡沫灭火系统扑救这类火灾，可将泡沫通过导泡筒简从远离火场 的安全位置输送到火灾区域扑灭火。1982年10月：山西某煤 矿运输大巷发生火灾，大火燃烧药30h，整个矿井充满浓烟。用移 动式高倍数泡沫火火系统，两次发泡共用70min将明火.压住，控 制住火势发展，在泡沫排烟降温的条件下，救护人贯进入火灾区， 直接灭火和封闭火区。 河南桌汽车运输公司电心站油库发生火灾，库房崩塌，罐内油 品四溢，燃烧面积达500m。采用移动式高倍数泡沫灭火系统， 1omin后将火扑灭。所以，移动式高倍数泡沫灭火系统，也可用于 诸如油罐防火堤内等因油品泄漏号起流涧火灾的场所。 对于一些封闭空间的火场，其内部烟雾及有毒气体无法排出 火场温度持续上升，会造成更大的损失。如果使用移动式高倍数 泡沫灭火系统，泡沫可以置换出封闭空间内的有毒气体，也会降低 火场的温度，而后可用其他灭火手段扑救火灾。 移动式高倍数泡沫灭火系统还可作为固定式灭火系统的补 充。全淹没、局部应用系统在使用中出现意外情况时或为了更快 地扑救防护区内火灾，可利用移动式高倍数泡沫灭火装置问防护 这喷放高倍数泡沫，增大高倍数泡沫供给量，达到更迅速扑救防护 区内火灾的目的。

自前，我国各煤矿矿山救护队都普遍配置了移动式高倍数泡 沫灭火装置，对扑救矿井火灾、抢险、降温、排烟和清除瓦斯等都起 到了很大作用。 采用移动式系统灭火，要进行临场战术组织；灭火成功与否， 还与操作者个人能力、技巧密切相关，有关人员应有针对性地进行 灭火技术训练。

6.4.2移动式高倍数泡沫灭火系统作为火场一种火火战术的逆

择，有着如保护对象的类型与火场规模、火灾持续时间与系统开始 供给泡沫时间、同时采取的其他灭火手段等许多不确定因素。其 淹没时间或覆盖保护对象时间、泡沫供给速率与连续供给时间，需 根据保护对象的具体情况以及求火策略而定。

6.4.3有关移动式高倍数泡沫灭火系统泡沫液和水的储备量解

1在全淹没系统或局部应用系统控火后，或局部有超出设计 的泡沫泄漏量时，可能需要便携式泡沫产生器局部补给。本着安 全、经济的原则，规定在其系统储备量的基础上增加5%～10%。 2一套系统是指一套高倍数泡沫产生器与一台消防车。本 款规定的泡沫液储存量是按采用3%型泡沫液、泡沫混合液流量 不大于4L/s的高倍数泡沫产生器连续工作60min计算而得的。

不大于4L/s的高倍数泡沫产生器连续工作60min计算而得的。 6.4.4执行本条规定时应注意以下两点：①在高倍数泡沫产生器 的进口工作压力范围内（水轮机驱动式一般为0.3MPa～ 1.0MPa），其泡沫混合液流量、泡沫倍数、发泡量随压力的增大面 增大；②当采用管线式比例混合器（即负压比例混合器）时，其压力 损失高达进口压力的35%。 6.4.5在矿井使用泡沫产生器时，无论是竖并或斜并发生火灾 后，火风压狼大，泡沫较难到达起火部位。河南省某县个矿井发 生火灾后，竖井的火风压很大，在井口安放的移动式高倍数泡沫产 生器向井内发泡，泡沫被火风压吹掉而不能灌进矿井中。之后救 护人员使用了用阻燃材料制作的导泡筒，将泡沫由导泡筒顺利地

的进口工作压力范围内（水轮机驱动式一般为0.3M 1.0MPa），其泡沫混合液流量、泡沫倍数、发泡量随压力的增 增大；②当采用管线式比例混合器（即负压比例混合器）时，其 损失高达进口压力的35%。

4，5在码开用他保厂生器的： 后，火风压很大，泡沫较难到达起火部位。河南省某县一个矿井发 生火灾后，竖井的火风压很大，在井口安放的移动式高倍数泡沫产 生器向井内发泡，泡沫被火风压吹掉而不能灌进矿井中。之后救 护人员使用了用阻燃材料制作的导泡筒，将泡沫由导泡筒顺利地

导人矿井中，将火扑灭。 由于矿井中巷道分布情况复杂，而且通风状况、巷道内瓦斯聚 集浓度等均无法预测，因此在矿井中使用移动式高倍数泡沫灭火 系统扑救火灾时，需考虑矿并的特殊性。目前煤矿使用的可拆且 可以移动的电动式高倍数泡沫发生装置，可满足驱动风压和发泡 倍数的要求。 6.4.9.系统电源与电缆满足输送功率、保护接地和防水要求是最

6.4.9系统电源与电缆满足输送功率、保护接地和防水要求是最

6.4.9.系统电源与电缆满足输送功率、保护接地和防水要求是量 基本的。同时，所用电缆应耐受不均匀用力的扯动和火场车辆自 不慎碾压，

7.1.1泡沫一水喷淋系统具备火火、冷却双功效，可有效防止火 火后因保护场所内高温物体号起可燃液体复燃，且系统造价又不 会明显增加。目前，泡沫一水喷淋系统已成为液体火灾场所的重 要灭火系统之一。 泡沫一水喷淋系统通常的工作次序是先喷泡深灭火，然后喷 水冷却。依据自动喷水灭火系统的分类方式，泡沫一水喷淋系统 可分为雨淋系统和闭式系统两大类。其中闭式系统又可进一步细 分为预作用系统、干式系统、湿式系统三种形式。 本条对泡沫一一水喷淋系统适用场所的规定是根据国内试验研 究、工程应用及国外相关标准制定的。尽管国内外有在室外场所 安装泡沫一水喷淋系统的工程实例，但根据公安部天津消防研究 所的试验，在多风的气候条件下，其灭火功效存在着某些不确定因 素。所以，本规范暂推荐其用于室内场所。 本条所述的缓冲物可以是专门设置的缓冲装置，也可以是保 护场所内设置的固定设备、金属物品或其他固体不燃物。通过公 安部天津消防研究所的试验，对于水溶性液体厚度超过25mm，但 有金属板或金属桶之类的缓冲物时，灭火是切实可行的。 7.1.2·泡沫喷雾系统在变电站油浸变压器上应用，是20世纪90 年代源于我国，并已少量最出口到欧洲。现行国家标准《火力发电厂 与变电所设计防火规范》GB50229将泡沫喷雾系统规定为变电站 单台容量为125000kV·A及以上的主变压器应设置的灭火系统 可选项之一，加速了该系统使用。为保证本规范规定的设计参数 科学、安全、可靠，2007年4月至9月，公安部天津消防研究所会

同司杭州安土城消防器材有限公司、杭州新纪元消防科技有限公司、 杭州美邦冷焰理火有限公司、上海冠丞金能源科技有限公司，在杭 州成功开展了大型油浸变压器泡沫喷雾系统试验研究，取得广系 统设计所需的成果。 面积不大于200m²的非水溶性液体室内场所，主要指燃油锅 炉房、油泵房、小型车库、可燃液体阀门控制室等小型场所。

杭州美邦冷焰理火有限公司、上海冠丞金能源科技有限公司，在杭 州成功开展了大型油漫变压器泡沫喷雾系统试验研究，取得了系 统设计所需的成果。 面积不大于200m²的非水溶性液体室内场所，主要指燃油锅 炉房、油泵房、小型车库、可燃液体阀门控制室等小型场所。 7.1.3本条参照了NFPA16《泡沫水喷淋与泡沫一水喷雾系 统安装标准》等相关标准，同时兼顾现行国家标《自动喷水灭火 系统设计规范》GB50084对持续喷水时间的规定。本条规定必须 做到，否则系统灭火无法保证，为此为强制性条文。 7.1.4泡沫一水雨淋系统与泡沫一水预作用系统是由火灾自动 报警系统控制肩动的自动灭火系统。为了保证在报警系统故障条 件下能启动灭火系统，其消防泵、相关控制阀等应司时具备手动后 动功能，并报警控制阀等尚应具备应急机械手动开启功能。为尽 可能避免因体力原因而不能操作，对机械手动启动力进行了限制。 在系统启动后，为尽快向保护场所供给泡沫实施灾火，尽可能 少向保护场所喷水，泡沫液供给控制装置快速响应是必须的。响 应方式可能随选用的泡沫比例混合装置的不同而不同，可为随供 水主控阀动作而动作的从动型，也可为与供水主控阀同时动作的 主动型。

统安装标准》等相关标准，同时兼顾现行国家标准《自动喷水灭贝 系统设计规范》GB50084对持续喷水时间的规定。本条规定必刻 做到，否则系统灭火无法保证，为此定为强制性条文。

7.1.4泡沫一水雨淋系统与泡沫一水预作用系统是由火灾自云

报警系统控制肩动的自动灭火系统。为了保证在报警系统故障条 件下能启动灭火系统，其消防泵、相关控制阀等应司时具备手动后 动功能，并且报警控制阀等尚应具备应急机械手动开启功能。为尽 可能避免因体力原因而不能操作，对机械手动启动力进行了限制。 在系统启动后，为尽快向保护场所供给泡沫实施灭火，尽可能 少向保护场所喷水，泡沫液供给控制装置快速响应是必须的。响 应方式可能随选用的泡沫比例混合装置的不同而不同，可为随供 水主控阀动作而动作的从动型，也可为与供水主控阀同时动作的 主动型。

7.1.5本规定旨在便泡沫液及时与水按比例混合，缩短系统响应

关于流量，泡沫水雨淋系统按个雨淋阀控制的全部喷头 同时工作确定；闭式系统的最大流量按作用面积内的喷头全部开 启确定，最小流量按8L/s确定。

7.1.7本条规定的目的，一是防止火灾蔓延，二是出于环境保我

7.1.7本条规定的自的，一是防止火灾夏延，二是出于环境保护 的需要。

号，在工程中亦存在许多实例，为保证其可靠性制定了该条文。对 于独立控制系统，传动管的长度是指系统传动管的总长；对于集中 控制系统，则是指一个独立防护区域的传动管的总长。规定传动 管的长度不大于300m，是为了使系统能够快速响应。

7.2.1本条规定必须做到，否则灭火无法保证，为此定为强制性 条文。

.2.1本条规定必须做到，否则灭火无法保证，为此定为强制性

7.2.2本条是在总结国内灭火试验数据的基础上，参

6《泡沫一水喷淋系统与泡沫一水喷雾系统安装标准》、BS5306 art6《泡沫灭火系统标准》，并结合我国国情制定的。本条规定 必须做到，否则灭火无法保证，为此定为强制性条文。

7.2.4泡沫一水喷头和泡沫一水雾喷头的性能要优于带溅

的开式非吸气型喷头。另外，所谓“吸气型”仅针对泡沫一水喷头 并不针对泡沫一水雾喷头。

计规范》GB50219，并结合泡沫一水雨淋系统的特性制定的。为 利于灭火，保护面积内的泡沫混合液供给强度要均匀且满足设计 要求，这就需要任意四个相邻喷头组成的四边形保护面积内的平

均泡沫混合液供给强度不小于设计强度。

7.3闭式泡沫水喷淋系统

1液体火灾蔓延速度比较快，发生火灾后，会很快蔓延至所 有液面，若流消面积较大，则闭式泡沫一水喷淋系统很难控火，参 见第7.3.4条条文说明。这种情况下，宜设置泡沫一水雨淋系统。 2根据公安部天津消防研究所的试验，用闭式喷头喷酒水成 膜泡沫，其发泡倍数不足2倍。这充分说明闭式泡沫一水喷淋系 统的泡沫倍数较低，靠泡沫混合液或水稀释可扑灭少量水溶性液 体泄漏火灾。当水溶性液体泄漏面积较大时，闭式泡沫一水喷淋 系统可能较难灭火，宜设置泡沫一水雨淋系统。 3若净空高度过高，则烟气上升至顶棚时，温度会变得比较 低，有可能会导致喷头不能及时受热开放，参照《自动喷水灭火系 统设计规范》GB50084，作此规定。 7.3.2泡沫一水于式系统是靠管道内的气体来启动的，喷头开启 后，需先将管道内的气体排空，才能喷放泡沫。因此，喷头喷泡沫 会有较长的时间延迟，若火灾蔓延速度较快，则在喷头开始喷泡沫 时，火灾已经蔓延很大区域，此时火势可能已经难于控制。 7.3.3管道充水的泡沫水湿式系统，火灾初期需要先将管道内 的水喷完后才能喷泡沫灭火。面喷水不但无助于控制本条所述场 所的油类火灾，可能还会加速火灾蔓延。以致系统泡沫时，火灾 规模可能已经很大，使得系统难以控火和灭火。 7.3.4油品等液体火灾，不但热释放速率大，而且会产生大量高 温烟气，高温烟气扩散至距火源较远处时还可能启动喷头。因此： 开放的喷头数量可能较多，开启喷头的总覆盖面积比着火面积要 大，甚至天很多。

1液体火灾蔓延速度比较快，发生火灾后，会很快蔓延至所 有液面，若流消面积较大，则闭式泡沫一水喷淋系统很难控火，参 见第7.3.4条条文说明。这种情况下，宜设置泡沫一水雨淋系统。 2根据公安部天津消防研究所的试验，用闭式喷头喷酒水成 膜泡沫，其发泡倍数不足2倍。这充分说明闭式泡沫一水喷淋系 统的泡沫倍数较低，靠泡沫混合液或水稀释可扑灭少量水溶性液 体泄漏火灾。当水溶性体泄漏面积较大时，闭式泡沫一水喷淋 系统可能较难灭火，宜设置泡沫一水雨淋系统。 3若净空高度过高，则烟气上升至顶棚时，温度会变得比较 低，有可能会导致喷头不能及时受热开放，参照《自动喷水灭火系 统设计规范》GB50084，作此规定

7.3.2泡沫一水于式系统是靠管道内的气体来启动的，喷头开 后，需先将管道内的气体排空，才能喷放泡沫。因此，喷头喷泡法 会有较长的时间延迟，若火灾蔓延速度较快，则在喷头开始喷泡沃 时，火灾已经蔓延很大区域，此时火势可能已经难于控制

.3.3 管追充水的泡沐水泄式系统，火灾初期需要先将管道 的水喷完后才能喷泡沫灭火。面喷水不但无助于控制本条所述 所的油类火灾，可能还会加速火灾蔓延。以致系统喷泡沫时，火实 规模可能已经很大，使得系统难以控火和灭火

. 这就要求系统输送的泡沫混合液能在系统最低流量和最大设计流 量范围内满足规定的混合比，而比例混合器也只能在一定的流量范 围内满足相应的混合比，其流量范围应该和系统的设计要求相匹配。 因此，需要按照系统的实际工作情况确定个合理的流量下限 统计资料表明，火灾时一般会并放4个～5个喷头，而对油品 火灾，开放的喷头数会更多，从第7，3.4条条文说明所述的试验可 看到这一点。当系统开放4个喷头时，系统流量一般可达到8L/s 以上。如对一个均衡泡沫一水喷淋系统进行了计算，系统采用 K=80的标推喷头，作用面积380m²，喷头间距3.5m，泡沫混合液

供给强度6.5L/（min·m²），经计算，当系统开放3个喷头时，流 量为6.5L/s，开放4个喷头时，流量为8.85L/s。因此，将流量下 限确定为8L/s，这样，既能保证火灾初期系统开放喷头数较少时 的要求，又能使目前的比例混合器产品容易满足闭式系统的要求。 为保证系统可靠运行，本条定为强制性条文。 7.3.7本条参照NFPA16《泡沫一水喷淋系统与泡沫水喷雾 系统安装标准》制定。由于油品火灾的热释放速率比较高，其烟气 温度也会较般火灾高，安装于顶棚的喷头周围容易聚集热量。 因此，选用公称动作温度比较高的喷头，以避免作用面积之外的喷 头开放，项棚喷头的设置可参照现行国家标准《自动喷水灭火系统 设计规范》GB50084。当喷头离顶棚较远时，其周围的热量聚集 效果会比较差，此时采用动作温度较低的喷头。条文中的“中间层 面”是指离顶棚较远的位置，如喷头安装在距顶棚较远的某层货架 内，由于货物的阻挡，顶棚的喷头可能无法完全覆盖该位置。喷头 安装于中间层面时，一般需设置集热挡水板，以利于喷头周围集热 及免受顶棚喷头喷酒的影响。 7.3.8本条参照NFPA16《泡沫一水喷淋系统与泡沫水喷雾 系统安装标准》和NFPA409《飞机库标准》制定。 7.3.9当系统管道充注泡沫预混液时，首先要保证预混液的性能 不受管道和环境温度的影响，同时，相应的管道和管件要耐泡沫预 混液腐蚀。 当系统管道充水时，为保证能尽快控火和灭火，需尽量缩短系 统喷水的时间。在此，应合理地设置系统管网，尽可能避免少量喷 头开启的情况下，将管网内的水全部喷放出来。 7.3.10本条参照NFPA13《自动喷水灭火系统安装标准》 （2007年版）和现行国家标准《自动喷水灭火系统设计规范》G日 50084、《自动喷水灭火系统施工及验收规范》GB50261制定。 规定系统管道的充水时间或系统控制的喷头数是为了限制系 统的容积不至于过大，保证火灾时系统能够快速启动，及卓控制和 ·102·

供给强度6.5L/（min·m²），经计算，当系统开放3个喷头时，流 量为6.5L/s，开放4个喷头时，流量为8.85L/s。因此，将流量下 限确定为8L/s，这样，既能保证火灾初期系统开放喷头数较少时 的要求，又能使目前的比例混合器产品容易满足闭式系统的要求 为保证系统可靠运行，本条定为强制性条文。 7.3.7本条参照NFPA16《泡沫一水喷淋系统与泡沫水喷雾 系统安装标准》制定。由于油品火灾的热释放速率比较高，其烟气 温度也会较般火灾高，安装于顶棚的喷头周围容易聚集热量。 因此，选用公称动作温度比较高的喷头，以避免作用面积之外的喷 头开放，项棚喷头的设置可参照现行国家标准《自动喷水灭火系统 设计规范》GB50084。当喷头离顶棚较远时，其周围的热量聚集 效果会比较差，此时采用动作温度较低的喷头。条文中的“中间层 面”是指离顶棚较远的位置，如喷头安装在距顶棚较远的某层货架 内，由于货物的阻挡，顶棚的喷头可能无法完全覆盖该位置。喷头 安装手中间层面时，一般需设置集热挡水板，以利于喷头周围集热 及免受椰喷头喷洒的影响

7.3.8本条参照NFPA16《泡沫一水喷淋系统与泡沫水喷雾

当系统管道充水时，为保证能尽快控火和灭火，需尽量缩短系 统喷水的时间。在此，应合理地设置系统管网，尽可能避免少量喷 头开启的情况下，将管网内的水全部喷放出来。

7.3.10本条参照NFPA13《自动喷水灭火系统安装标准》

50084、《自动喷水灭火系统施工及验收规范》GB50261制定。 规定系统管道的充水时间或系统控制的喷头数是为了限制系 统的容积不至于过大，保证火灾时系统能够快速启动，及早控制和

扑灭火灾,同时提高系统的可靠性。

表6泡沫喷零系统灭油漫变压器火灾试验结果

1. 5 的裕量系数。

8.1泡沫消防泵站与泡沫站

8.1.1本条对泡沫消防泵站的设置作出了具体规定。

1泡沫消防泵站和消防水泵房都需要水源、电源，两者合建 有利于集电管理和使用，同时节约投资； 2本款规定是为了防止泡沫液污染生活或生产用水； 3为防止储罐或装置发生火灾后影响泡沫消防泵站的安全， 规定其距保护对象的距离不小于30m； 4泡沫消防泵站的门、窗是其建筑中最容易受到破坏的部 分，尤其是泡沫消防泵站的门，它是泡沫系统操作人员进出和灭火 物资输送的通道，一旦受到火灾影响，将威胁到操作人员的安全和 灭火物资输送。我国有泡沫消防泵站被破坏的火灾案例。因此作 此规定。

8.1.2泡沫消防水泵或泡沫混合液泵处于常充满水状态，是缩短

应低于最大一台泵的能力，是国内外通行的规定。其目的是保证 在其中一台泵发生故障后，系统仍可按最大设计流量供给泡沫泪 合液。

应低于最大一台泵的能力，是国内外通行的规定。其目的是

在其中一台泵发生故障后，系统仍可按最大设计流量供给泡沫 合液。 当储罐区规模较小时，其火灾危险性也会比较小，且可以利用 机动设施进行灭火。因此，参照现行国家标准《石油库设计规范》 GB50074小规模的储罐区可不设置备用泵。 8.1.4本条实际上是规定了泡沫消防泵站应采用双动力源，并给

当储罐区规模较小时，其火灾危险性也会比较小，且可以利月 机动设施进行灾火。因此，参照现行国家标准《石油库设计规范 GB50074，小规模的储罐区可不设置备用泵

8.1.4本条实际上是规定了泡沫消防泵站应采用双动力源，并

8.1.6有些储罐区较大、罐组较多，如果将泡沫供给源集中

8.2.1淡水是配置各类泡沫混合液的最佳水源，某些泡沫液也适 宜用海水配置混合液。一种泡沫液是否适宜用海水配置泡沫混合 液，取决于其耐海水（或硬水）的性能。因此，选择水源时，应考虑 其是否与泡沫液的要求相适宜。同时，为了不影响泡沫混合液的 发泡性能，规定水温宜为4℃～35℃。

8.2.2采用含油品等可燃物的水时，其泡沫的灭火性能

响。影响程度取决于上述物质的含量和泡沫液种类。要鉴别处理 后的生产废水，如油田采出水等是否满足要求，可通过试验确定。 公安部天津消防研究所受某石化公司委托，曾用氯碱广PVC母液 处理水作为6%型氟蛋白泡沫液配置泡沫混合液用水，按《蛋白泡 沫灭火剂及氟蛋白泡沫灭火剂》GA219一1999对其泡沫性能进 行过测试。测试结果表明，其90%火焰控制时间、灭火时间都不 能达到标准要求。

8.2.3为保证系统在最不利情况下能够满足设计要求，系统

能正常供水时，可由消防车连接水泵接合器向系统管道供水。系 统在喷洒泡沫期间，供水泵亦可能出现不能正常供水的情况，因 此，规定水泵接合器宜设置在比例混合器的进口侧。为满足系统 要求，水泵接合器的流量应按系统的设计流量确定。

9.1.3当多个雨淋阀并联使用时，首先分别计算每个雨淋阀的

量，然后将需要时开启的各雨淋阀的流量叠加，计算总流量，并 选取不同条件下计算获得的各总流量中的最大值，将其作为系统 的设计流量。 本条定为强制性条文，旨在要求设计者进行水力计算，以保证 系统可靠。

本条定为强制性条文，旨在要求设计者进行水力计算，以保证 系统可靠。

9.1.4本条规定的采用闭式喷头的泡沫一水喷淋系统设计流

的计算式和现行国家标准《自动喷水灭火系统设计规范》GB 50084的规定相同，但计算方法与之有别。在本规定中，系统设计 流量按最有利水力条件处作用面积内的喷头全部开放，所有喷头 的流量之和确定。所谓最有利水力条件是指系统管道压力损失最

9.1.6本条是针对泵的选择、泡沫液与水的储量计算而规定白

9.2.1本条参照NFPA11《低倍数、中倍数、高倍数泡沫灭火系 统标准》、BS5306Part6《泡沫灭火系统标准》和现行国家标准《.自 动喷水灭火系统设计规范》GB50084规定了泡沫灭火系统管道内 的水、泡沫混合液流速和泡沫的流速。 液下喷射灭火系统管道内的泡沫是一一种物理性质很不稳定的 流体，某些泡沫的25%析液时间为2min～3min，如其在管道内的 流速过小、流动时间过长，势必造成部分液体析出，影响泡沫的灭 火效果。因此，在液下喷射系统设计中，在压力损失充许的情况下 应尽量提高泡沫管道内的泡沫流速。较高的泡沫流速，有利于泡 沫在流动中的搅拌、混合，减少泡沫流动中的析液。

9. 2. 2 由于泡沫混合液中水的成分占 96%以上,有的高达 99

上，它具有水流体特点，所以在水力计算时，泡沫混合液可按水对待。

C1. 85 Vo. 15 k=0.0001593 d0. 13

普通钢管，取C=100，所得结果

k1=0.7984 70, 13

对于铜管和不锈钢管，取C三130，所得结果见式（3）

V0.15 k²1.2972 10. 13

结合本规范规定，对管径为0.025m~～~0.2m，流速为2.5 m/s～10m/s的情况，计算得（参见图7）：对于普通钢管，kl介于 1.1292～1.8217之间；对于铜管和不锈钢管，k2介于1.8347~ 2.9600之间

图7水力计算公式对比

当系统采用普通钢管时，两个公式的计算结果相差不是很天

管道压力损失计算式和第3款的压力损失系数是根据国内的试验 和NFPA11《低倍数、中倍数、高倍数泡沫灭火系统标准》中的泡 沫管道水力计算对数曲线推导而来。液下喷射的泡沫倍数一般控 制在3左右，为了便于计算，圆整为3。泡沫管道上的阀门、部分 管件的当量长度是参照美国的相关文献而确定的。 9.2.6达西（Darcy)公式是计算不可压缩液体水头损失的基本公 式，因此建议采用。达西公式见式（4）。

fLpQ" APm=0.2252 ds

中：Re 一雷诺数：

Re=21.22( p du

绝对动力粘度（cP）。

图8钢管莫迪图（Re≤10）

码头评估规范图9钢管莫迪图（Re≥10）

节主要参照现行国家标准《自动喷水灭火系统设计规范》

GB50084制定。本次全面修订新增的泡沫一水喷淋系统的流动 介质和结构形式与自动喷水灭火系统基本相同，因此，其减压措施 采用现行国家标准《自动喷水灭火系统设计规范》GB50084的相 关规定。 对于减压孔板的局部阻力系数，现行国家标准《自动喷水灭火 系统设计规范》GB50084规定的计算公式见式（6）。

式中：—一减压孔板的局部阻力系数，见表8; dk一—一减压孔板的孔口直径（m）; 一管道的计算内径（m）

d 1. 1 d? 1.75 d da 1.175 d?

Q／GDW 10639-2018 配电自动化终端检测技术规范表8减压引板的高部阻力系数