SY／T 7395-2017标准规范下载简介

SY／T 7395-2017 柱稳式平台圆柱壳结构稳定性设计

因此，得到缺陷系数为：

应用塑性折减系数得到非弹性整体屈曲应力

因此T／CCMA 0081-2019 土方机械 排气烟度 压路机测量方法.pdf，得到非弹性屈曲应力：

用公式（27）确定有效

N..=294.65

4.=A./L.t=18.75/60/0.75=0.4167

=0.72 ....................................

FxeG =αxG NxeG = 0.72× 294.65 = 230.6[ksi] 0.92

1.0 n=(50/230.6) = 0.208 1.0+3.75×(50 / 230.6)2

F..=0.208 × 230.6=48.01[ksi]

FxeL = 29.42, 37.93 26.15[in] 48.01

由此完成的第一次送代，每次送代得到一个新的不同的b。值。用新的有效宽度b。值开始第二 ：

由于b

b,=26.15[in] b 29.42

塑性缺陷系数用以求得非弹性整体屈曲应力：

因此，得到非弹性屈曲应力：

SY/T73952017

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E..=0,E=24262.62

A.=26.15;A22=16.38;A3=0.39

NxG=253.01[kip/in]

NxcG = 0.72× 253.01 217.74[ksi] 0.84

1.0 n=(50/217.74) = 0.22 1.0+3.75×(50 / 217.74)2

F..c=0.22 × 217.74=47.79[ksi]

b。=bJFxc./FxcG=29.42×V37.93/47.79=26.21[in

序号 b. NxeG 29.4156 294.6492 2 26.1471 253.0114 m 26.2062 253.1216 4 26.2077 253.1244 5 26.2077 253.1244 1

注意到第五次选代后N.G值收敛到第四位小数。最后得到弹性和非弹性整体屈曲应力分别为

6.5.3.2环间属曲

Fxcc=217.74[ksi] Fr=47.79[ksi]

a）弹性屈曲应力： 与6.5.2.2相似，本节的计算获得Nea最小值及对应的m和n组合，如下表

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如上表所示，n=50且m=1时，NeeB为最小值。下面解释当n=50且m=1时如何得到Nge值。同 样的方法可以求得任意m，n组合的NeB值。注意到有效宽度b。值保持不变。因此，不必再继续迭代 求N值。

接下来求公式（24）中的各项。根据以下条件确定泊松比： V=0，当L

j=B,A,=l=J,=0, .=60lin L=L,=60[in],b,=b=29.42[in] k=0 mn 50 =2.785× 1 299.625

29.4156 C,=0, Dx=2406.62, D,=1120.36 D=130264.3，G..=8365.4，E.=23901.1 Ex=7170.33, E,=28830.45 A.,=311.99 ; A,,=688.52 ; Ag,=2.298

接下来，求F.R。根据第12章得到：

b）非弹性屈曲应力： 塑性折减系数参见第7章：

得到非弹性屈曲应力：

F..=nF..=0.53 × 72.61=38.73[ksi

F..=nF..=0.53 × 72.61=38.73[ksi]

6.5.3.3整体屈曲

N..=70.52[kip/in

FreB=QeB ×0.77=72.61[ksi] 0.75

1.0 =(50 / 72.61) = 0.53 1.0+3.75×(50/72.61)2

同前，本章计算确定NeG最小值及对应的m，n组合。如下表所示，m=1且n=3时NeG取得最 小值：

j=B，A=l=J=0,L=L=60[in]

SY/T 73952017

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然后求Fc，根据第12章得到：

应用塑性折减系数得到非弹性整体屈曲应力：

因此，得到非弹性屈曲应力：

()+()=( =1.00×10 299.625

N..c=136.95[kip/in

FreG = OeG 136.95 ×0.701=102.4[K 0.75

1.0 n=(50/102.4) = 0.42 1.0 +3.75×(50 /102.4)²

Fc=0.42 × 102.4=42.62[ksi]

6纵向筋及正交加筋的圆柱壳的环间屈曲一

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本章用于确定纵向加强筋数量小于3n且环间屈曲应力大于1.5倍局部壳体屈曲应力日 尺寸。

6.6.2轴向压力或弯矩

根据公式（31）求弹性环间屈曲应力：

确定上式中各项参数如下：

由此得到弹性环间届曲应力

用于求非弹性整体属曲应力的塑性折减系数为

因此，得到非弹性属曲应力

元EI 1 + A, / bt (bat + A)L)

F..=399.97[ksi]

n=(50/399.97) 1.0 = 0.12 1.0 +3.75(50 /399.97)

F.,=0.12 × 399.97=49.29[ksi]

限据公式（43）求得上式中有效壳体宽度：

由公式（45）可求得非弹性环间屈曲应力：

P.由环向筋加强圆柱壳的非弹性局部曲应

根据上述各参数，得到弹性环间屈曲应力：

P..=67516[kip]

P.:=67516[kip]

b.=21.87[in]

b=21.87[im

Pen=(PeL+P,)K

F. =19.8[ksi]

PeL=Frct/R,=0.0495

........................

P.=(0.0495+0.18)×0.3465=0.0783

应用第7章，可以计算弹性届曲应力。得到公式（50）和公式（51）的等效公式：

口果Frc≥0.5Fy，则FeB=Fy/3.75/（F,/FrB）

否则: FreB=FreB 由此得到：FreB=24.20[ksi] 屈曲应力汇总： 正交加筋圆柱壳的屈曲应力汇总如下表：

SY/T73952017

SY/T 73952017

按照5.4压力作用下的环间届曲应力是无效的，因为当n=50时，加强筋数量N,=64小于3n。

8组合载荷作用下的板壳屈曲应力计算

组合屈曲应力的计算过程详见环加筋板壳实例。正交加筋的板壳类似。

组合屈曲应力的计算过程详见环加筋板壳实例。正交加筋的板壳类似

P 9000 . = 4.78[kip/in] 2元R 2元×299.625

N。=pR=0.0267×300=8.01[kip/in]

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正常操作工况下安全系数为：

其中，中的计算参见公式 向压缩，许用应力的计算应用公 局部和整体屈曲模式 下内容得到

许用应力汇总（表格行

因不同屈曲模式下纵筋带板有效宽度不同，轴向输入载荷也不同。 局部屈曲： 局部屈曲时，采用纵筋间全部宽度：

因不同屈曲模式下纵筋带板有效宽度不同， 轴向输入载荷也不同。 局部屈曲： 局部屈曲时，采用纵筋间全部宽度：

环间屈曲时，因6.5.2无效，可依据公式（43）选取有效宽度，因此

b,=21.87[in] 2,=0.79 f,=6.57[ksi] 整体届曲： 整体屈曲时，可依据6.5.2.3： b,=26.21[in]

P 2元Rt+O.N.A

Q,=0.91 f=5.7[ksi] 环筋及环间壳体中部应力依据第13章得到： fes=8.24[ksi]

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fa.=7.48[ksi]

上述值表明，设计的圆柱壳结构抗屈曲能力满足要求。

GDGC-2021-01 35～750kV输变电工程安装调试定额应用等2项指导意见(国家电网有限公司电力建设定额站标准).pdfSY/T 73952017

附录D （资料性附录） 本标准与APIBull2U：2004相比的结构变化对照表

本标准与APIBull2U：2004相比的结构变化对

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GBT 7759.1-2015 硫化橡胶或热塑性橡胶 压缩永久变形的测定 第1部分：在常温及高温条件下SY/T 73952017

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