GB／T 50783-2012 标准规范下载简介

GB／T 50783-2012 复合地基技术规范(完整正版、清晰无水印)

式中：fu—桩体试块标准养护28d的立方体（边长150mm）抗压 强度平均值(kPa);

Ra单桩竖向抗压承载力特征值（kN）； A，一单桩截面积（m）。 有关桩基规范对钢筋混凝土桩桩体强度提出应符合下立式 规定：

f.≥ Ra deAp

14.4.2采用低应变动力测试检测桩体完整性时，检测数量可取 不少于总桩数的10%。 14.4.3刚性桩复合地基工程验收时，检验数量由设计单位根据 工程情况提出具体要求。一般情况下，复合地基竖向抗压载荷试 验数量对于建筑工程为总桩数的0.5%～1.0%，对于交通工程为 总桩数的0.2%，对于堆场工程为总桩数的0.1%，且每个单体工 程的试验数量不应少于3点。单桩竖向抗压载荷试验数量为总桩 数的0.5%，且每个单体工程的试验数量不应少于3点，

14.4.2采用低应变动力测试检测桩体完整性时，检测数量可取 不少于总桩数的10%。 14.4.3刚性桩复合地基工程验收时，检验数量由设计单位根据 工程情况提出具体要求。一般情况下，复合地基竖向抗压载荷试 验数量对于建筑工程为总桩数的0.5%～1.0%，对于交通工程为 总桩数的0.2%，对于堆场工程为总桩数的0.1%DB11／T 3122.10-2017 安全生产等级评定技术规范 第10部分：木材加工企业.pdf，且每个单体工 程的试验数量不应少于3点。单桩竖向抗压载荷试验数量为总桩 数的0.5%，且每个单体工程的试验数量不应少于3点，

短桩选用种类与浅层土性有关。 15.1.3长桩的持力层选择是复合地基沉降控制的关键因素，大 量工程实践表明，选择较好土层作为持力层可明显减少沉降，但应 避免长桩成为端承桩，否则不利于发挥桩间土及短桩的作用，甚至 造成破坏

端位于软弱土层时，应验算此深度的软弱下卧层承载力，这也是确 定短桩桩长的一个关键因素（另一关键因素是复合地基的沉降控 制要求）。短桩桩端平面的附加压力值可根据短桩的类型，由其荷 载扩散或传递机理确定。对散体材料桩或柔性桩，按压力扩散法 确定，对刚性桩采用等效实体法计算

1挤土桩应先于非挤土桩施工。如果先施工非挤土桩，当挤 土桩施工时，挤土效应易使已经施工的非挤土桩偏位、断裂甚至上 浮，深厚软土地基上这样施工的后果无为严重。 2当两种桩型均为挤土桩时，长桩宜先于短桩施工。如先施 工短桩，长桩施工时易使短桩上浮，影响其端阻力的发挥。 15.3.5当基础底面桩间土含水量较大时，应进行试验确定是否 采用动力夯实法，避免桩间土地基承载力降低，出现弹簧土现象。 对较十的砂石材料，虚铺后可适当洒水再进行碾压或夯实。 15.3.6基础理深较浅时宜采用人工开挖，基础埋深较深时，可先 采用机械开挖，并严格均衡开挖，留一定深度采用人工开挖，以围 扩桩头质量。

16. 1 一般规定

16.1.1桩网复合地基适用于有较大工后沉降的场地，特别适用 于新近填海地区软土、新近填筑的深厚杂填土、液化粉细砂层和湿 陷性土层的地基处理。当桩土共同作用形成复合地基时，桩网复 合地基的工作机理与刚性桩复合地基基本一致。当处理新近填 土、湿陷性土和欠固结淤泥等地基时，工后沉降较大，桩间土不能 与桩共同作用承担上覆荷载，桩帽以上的填土荷载、使用荷载通过 填土层、垫层和加筋层共同作用形成土拱，将桩帽以上的荷载全部 转移至桩帽由桩承担。此时桩网地基是填土路堤下桩承堤的一种 形式。

桩网复合地基一般用于填士路堤、柔性面层的堆场 场跑道等构筑物的地基加固，已广泛应用于桥头路基、高速公 高速铁路和机场跑道等严格控制工后沉降的工程，具有施工进 快、质量易于控制等特点

16.1.5桩网复合地基中的桩可采用刚性桩，也可选用低强度桩。 实际上采用低强度桩时布桩间距较密，桩顶不需要设置荷载传递 所需的桩帽、加筋层，对填土层高度也无严格要求，在形式上与桩 网复合地基不一致。所以，桩网复合地基中的桩普遍指的是刚 性桩。 刚性桩的形式有多种，应根据施工可行性和经济性比选桩型， 在饱和软黏土地层，不宜采用沉管灌注桩；采用打（压）人预制桩 时，应采取合理的施工顺序和必要的孔压消散措施。填土、粉细 砂、湿陷性土等松散的土层宜采用挤土桩。 塑料套管桩是专门开发用于桩网复合地基的一种塑料套管 就地灌注混凝土桩，桩径为150mm～250mm，先由专门的机具 将带铁靴的塑料套管压人地基土层中，后灌注混凝土，桩帽可一 次浇筑，具有施工速度快，饱和软土地层施工影响小等特点。 16.1.6为了充分发挥桩网复合地基刚性桩桩体强度，宜采用较 大的布桩间距。但是，加大桩间距时，需加大桩长、增加桩帽尺寸 和配筋量，加筋体应具有更高的性能，以及加大填土高度以满足土 拱高度要求，结果有可能导致总体造价升高。所以，应综合地质条 件、桩的竖向抗压承载力、填土高度等要求，确定桩间距、桩帽尺 寸、加筋层和垫层及填土层厚度。

16.2.1应该根据桩的设计承载力、桩型和施工可行性等因素选 用经济合理的桩径，根据国内的施工经验，就地灌注桩的桩径不宜 小于300mm，预应力管桩直径宜选300mm~400mm，桩体强度较 低的桩型可以选用较大的桩径。桩穿过原位十字板强度小于 l0kPa的软弱土层时，应考虑压曲影响。 6.2.2正方形布桩并采用正方形桩帽时，桩帽和加筋层的设计 计算较方便。同时加筋层的经向或纬向正交于填方边坡走向时， 加筋层对增强边界稳定性最有利。三角形布桩一般采用圆形桩

帽，采取等代边长参照正方形桩帽设计方法。 根据实际工程统计，桩网复合地基的桩中心间距与桩径之比 大多在5～8之间。当桩的竖向抗压承载力高时，应选较大的间距 桩径比。但3.0m以上的布桩间距较少见。过大桩间距会导致桩 唱造价升高，加筋体的性能要求提高，以及填土总厚度加大，在实 际工程中不一定是合理方案。 16.2.3单桩竖向抗压承载力应通过试桩确定，在方案设计和初

步设计阶段，可根据勘察资料采用现行行业标准《建筑桩基技 范》JGJ94规定的方法按下式计算：

Ra = upZqsil: +qpA,

式中：up一一桩的截面周长（m）； n一一桩长范围内所划分的土层数； l第i层土的厚度（m）； qp一一桩端土地基承载力特征值(kPa)。 16.2.4参照现行行业标准《建筑桩基技术规范》JG94中第 5.4.4条计算下拉荷载（Q）。计算时要注意负摩阻力取标准值。 16.2.5当处理松散填土层、欠固结软土层、自重湿陷性土等有明 显工后沉降的地基时，桩间土的沉陷是一个较缓慢的发展过程，复 合地基的载荷试验不能反映桩间土下沉导致不能承担荷载的客观 事实，所以不建议采用复合地基竖向抗压载荷试验确定该类地质 条件下的桩网复合地基承载力。桩网复合地基主要由桩承担上覆 荷载，用桩的单桩竖向抗压载荷试验确定单桩竖向抗压承载力特 征值，推算复合地基承载力更为恰当。 对于有工后沉降的桩网复合地基，载荷试验确定的单桩竖向 抗压承载力应扣除负摩擦引起的下拉荷载。注意下拉荷载为标准 值，当采用特征值计算时应乘以系数2。

能发挥作用承担一部分上覆荷载，桩网复合地基的工作机理与刚 性桩复合地基一致，属于复合地基的一种形式，β和βs按刚性桩 复合地基的规定取值。当桩和桩间土有较大的相对沉降时，不应 考虑桩间土分担荷载的作用，β取1.0，βs取0。 16.2.7当采用圆形桩帽时，可采用面积相等的原理换算圆形桩 帽的等效边长（a。）。等效边长按下式计算：

16.2.8桩帽宜采用现浇，可以保证对中和桩顶与桩帽紧密接触。 当采用预制桩帽时，一般在预制桩帽的下侧面设略大于桩径的凹 槽，安装时对中桩位。桩帽面积与单桩处理面积之比宜取15%～ 25%。当桩径为300mm～400mm时，桩帽之间的最大净间距宜 取1.0m～2.0m。方案设计时，可预估需要的上覆填土厚度为最 大间距的1.5倍。 桩帽作为结构构件，采用荷载基本组合验算截面抗弯和抗冲 剪承载力（图13）。

(a)桩帽抗冲剪验算

桩帽抗冲剪按下列公式计算：

V./umho ≤ 0. 7βhp ft/ n

角，黏性土取综合内摩擦角（图14）。

图14土拱高度计算示意

桩网复合地基采用间距为S的正方形布桩，止方形桩帽边长为 a，土拱高度计算应考虑桩帽之间最大的间距，H。=0.707（S一a） tanp。当p=30°时,H。=1.22(S一a)；日本细则法另外规定土拱高度 计算取1.2的安全系数，设计取值时H。=1.46（S一a）。 目前各国采用的规范方法略有不同，但是考虑到路堤填料规 定的差异，各国关于土拱高度计算方法实质上差异较小。 16.2.12当处理松散填土层、欠固结软土层、自重湿陷性土等有 明显工后沉降的地基时，根据桩网地基的工作机理，土拱产生之 后，桩帽以上以及土拱部分填土荷载和使用荷载均通过土拱作用， 传递至桩帽由桩承担。当桩间土下沉量较大时，拱下土体通过加 筋体的提拉作用也传递至桩帽，由桩承担。目前国外规范关于加 筋体拉力的计算方法主要有下列几种： 1英国规范BS8006法。 将水平加筋体受竖向荷载后的悬链线近似看成双曲线，假设 水平加筋体之下脱空，得到竖向荷载（W）引起的水平加筋体张拉 力(T)按下式计算：

式中：S一桩间距（m）； 一桩帽宽度(m)： a

对于摩擦桩及其他桩：

S? a² S? a²

图15加筋体计算 1一路堤；2一水平加筋体

北欧规范法的计算模式采用了三角形楔形土拱的假设 （图15），不考虑外荷载的影响，则二维平面时的土楔重量（WT2D） 按下式计算：

该方法中水平加筋体张拉力的计算采用了索膜理论，也假定加筋 体下面脱空，得到二维平面时的加筋体张拉力Tm2D）可按下式计算

式中：△一一加筋体的最大挠度（m）。 瑞典Rogheck等考虑了三维效应，得到三维情况下土楔重量 (W T3D)可按下式计算:

则三维情况下水平加筋体的张拉力（Trp3D）可按下式计算：

3日本细则法。 日本细则法考虑拱下三维楔形土体的重量，假定加筋体为 高么的抛物线，土拱下土体荷载均布作用在加筋体上，推导出加 筋体张拉力可按下式计算：

图16加筋体计算平面示意

5不同方法计算结果的对比。 此处以一个算例，对比上述不同规范计算土拱高度和加筋拉 力的结果。算例中：布桩间距2.0m，桩帽尺寸1.0m，填料内摩擦 角取35°30°和25°三种情况，填土的重度取20kN/m，填土的总 高度大于2.5m，加筋体最大允许下垂量0.1m。土拱的高度和加 筋体的拉力分别按照不同的规范方法计算，结果列于表7。

同规范土拱高度和加筋体拉力计算比轮

在本规范确定总填土厚度时，考虑了20%的安全余量。能够 保证桩网复合地基形成完整的土拱，不至于在路面产生波浪形的 差异沉降。工程实际和模型试验都表明，增加加筋层数能够有效 地减小土拱高度。但是，目前这方面还没有定量的计算方法，建议 采用有限元等数值方法和足尺模型试验确定多层加筋土土拱 高度。 加筋层材料应选用土工格栅、复合土工布等具有铺设简便、造 价便宜、材料性能适应性好等特点的土工聚合物材料。宜选用尼 龙、涤纶、聚酯材料的经编型、高压聚乙烯和交联高压聚乙烯材料 等拉伸型土工格栅，或该类材料的复合土工材料。热压型聚苯稀、 低密度聚乙烯等材料制成的土工格栅强度较低、延伸性大、变性 明显，不宜采用。玻纤土工格栅强度很高，但是破坏时应变率较 小，一般情况下也不适用。 桩与地基土共同作用形成复合地基时，桩帽上部加筋按边坡 稳定要求设计。加筋层数和强度均应该由稳定计算的结果确定。 多层加筋也可以解决单层加筋强度不够的问题。从桩网加筋起桩 间土提兜作用的机理分析，选择两层加筋体时，两层筋材应尽量靠 近。但是贴合会减少加筋体与垫层材料的摩擦力，要求之间有 10cm左右的间距，所填的材料应与垫层相同。由于两层加筋体所 处的位置不同，实际产生的变形量也不同，所以强度发挥也不同。 两层相同性质的加筋体，上层筋材发挥的拉力只有下层的60% 左右。 加筋体的充许下垂量与地基的允许工后沉降有关，也关系到 加筋体的强度性能。当工后沉降控制严格时，允许下垂量取小 直。规定的加筋体下垂量越小，加筋体的强度要求就越高。所以， 一般情况下本规范推荐取桩帽间距的10%。 16.2.13当桩间土发生较大沉降时，加筋层和桩间土可能脱开，

为了避免垫层材料漏到加筋层之下，填料的最小粒径不应小于加 筋体的孔径尺寸。如果加筋体的孔径较大，垫层材料粒径不能满

足要求时，可在加筋层之上铺设土工布，或者采用复合型的土工 格栅。 16.2.15、16.2.16当复合地基中的桩和桩间土发生较大相对沉 降时，导致桩帽以上荷载通过土拱作用转移至桩帽，根据土体体积 不变的原理，推导出形成稳定土拱所导致的地面沉降量S3的计算 公式（16.2.16）。在实际工作中往往更关心工后沉降，桩网复合地 基的工后沉降主要由桩受荷后的沉降和桩间土下沉而产生的地面 沉降组成，所以控制加筋层的下垂量，对于控制工后沉降有重要 作用。

16.3.2在饱和软土地层施工打入桩、压桩时，随看打人或压入地 层的桩数增加，会引起软土层超静孔隙水压力升高，导致打桩或压 桩的阻力减小，很难实现施工初期确定的收锤标准和压桩力标准 所以本条规定“饱和黏土地层预制桩沉桩施工时，应以设计桩长控 制为主，工艺试桩确定的收锤标准或压桩力控制为辅的方法控制 施工桩长。”在工艺试桩过程中，应记录在不同地层、设计桩长时的 贯人量或压桩力，结合桩的载荷试验结果，总结出收锤标准和压桩 力控制标准。对于成孔就地灌注桩，主要根据钻孔揭示的土层判 断持力层来控制桩长

16.3.3饱和软土地层采用挤土桩施工时，可以采取较长间

间跳打、由中间往两侧施工等办法，减小超静孔隙水压力升高对成 班质量和周边环境的影响。必要时在饱和软土层中插塑料排水板 或打设砂井等坚向排水通道，促使超静孔隙水压力消散

16.3.4聚合物土工材料在紫外线强烈曝晒下，都会有一定

加筋层的接头可采用锁扣连接、拼接或缝接，加筋层接头的强 度不应低于材料抗拉强度设计值的70%。

16.3.5现浇桩帽施工时,要注意桩帽和桩的对中,桩头与桩帽白

16.3.5现浇桩帽施工时，要注意桩帽和桩的对中，桩头与桩帽的 连接，必要时可在桩顶设构造钢筋与桩帽连接。预制桩帽一定要 有可靠的对中措施，安装时桩帽和桩对中、两者密贴。桩帽之间土 压实困难，故应采用砂土、石屑等回填。 16.3.6当加筋层以上铺设碎石垫层时，采用振动碾压很容易损 伤加筋层。垫层应选用强度高、变形小的填料，铺设平整后可不作 压实处理

16.4.4土工合成加筋体抗老化性能测试采用现行国家标准《塑 料实验室光源暴露试验方法第2部分：氙弧灯》GB/T16422.2 光照老化试验的有关规定。光照老化法是指氙弧灯光照辐射强度 55W/m²，照射150h，测试加筋体的拉伸强度不小于原有强度的 70%。加筋体的其他检测与检验按照现行行业标准《公路工程土 工合成材料试验规程》JTGE50的有关规定和要求进行试验

17复合地基监测与检测要点

17.2.1复合地基技术目前还处于半理论、半经验状态，应重视监 测，利用监测成果指导施工、完善设计。 17.2.2不少工程事故归因于监控流程不通畅，宜成立以建设管 理单位代表为组长包括监理、设计、监测、施工等各方的监控小组， 遵循合理可行的监控流程，这对于发挥施工监控的作用，保证工程 质量土分必要。

17.2.5上海地区采用沉隆控制桩复合地基的部分工程长期监测

表明，桩承担荷载逐渐增加，桩间土承担荷载逐渐减少。因此，对重 要工程、试验工程、新型复合地基工程等应监测桩土荷载分担情况。 17.2.8应根据施工进度周边环培等判断监测指标是否合理,工

17.2.8应根据施工进度、周边环境等判断监测指标是否合理，工 程事故通常伴随地面裂缝或隆起等，因此合理分析监测数据，监测 时应记录施工、周边环境变化等情况

17.2.8应根据施工进度、周边环境等判断监测指标是否合理，工

17.3.1当荷载大小、荷载作用范围、荷载类型、地基处理方案等 不同时，检测内容有所不同，应根据工程特点确定主要检测内容。 填土路堤和柔性面层堆场等工程的复合地基往往受地基稳定性和 沉降控制，应注重检测竖向增强体质量。

17.3.3检测方案宜包括以下内容：工程概况、检测方法及其依指

复合地基检测方法有平板载荷试验、钻芯法、动力触探试验、 土工试验、低应变法、高应变法、声波透射法等，应根据检测目的和 工程特点选择合适的检测方法（表8）。

表8适宜的检测和监测方法

注：表中PLT为平板载荷试验，BCM为钻芯法，SPT为标准贯入试验，DPT为圆 锥动力触探，CPT为静力触探，LSM为低应变法，HSM为高应变法

散体材料桩或抗压强度较低的深层搅拌桩、高压旋喷桩采用平 板载荷试验难以反映复合地基深处的加固效果，宜采用标准贯入、 钻芯（胶结桩）、动力触探等手段检查桩长、桩间土、桩体质量。由于 钻芯法适用深度小，难以反映灌注桩缩径、断裂等缺陷，所以小直径 刚性桩应采用低应变法、高应变法或静载试验进行检测。复合地基 检测方法和数量宜由设计单位根据工程具体情况确定。由静载试 验检测散体材料桩、柔性桩复合地基浅层的承载力以及刚性桩复合 地基的承载力。对于柔性桩复合地基，单桩竖向抗压载荷试验比复 合地基竖向抗压载荷试验更易检测桩体质量。 17.3.5为真实反映工程地基实际加固效果，应待竖向增强体及 其周围土体物理力学指标稳定后进行质量检验。地基处理施工完 华至检测的间隙时间受地基处理方法、施工工艺、地质条件、荷载 特点等影响，应根据工程特点具体确定。 不加填料振冲挤密处理地基，间歇时间可取7d～14d；振冲桩 复合地基，对粉质黏土间歇时间可取21d～28d，对粉土间歇时间

A.0.1复合地基采用的桩往往与桩基础的桩不同，前者有时采 用散体材料桩、柔性桩，后者均采用刚性桩，相应的载荷试验方法 应有区别

A.0.3单桩（墩）复合地基竖向抗压载荷试验的承压板可用圆形

A.0.3单桩（墩）复合地基竖向抗压载荷试验的承压板可用圆形 或方形，多桩（墩）复合地基竖向抗压载荷试验的承压板可用方形 或矩形，

A.0.6采用并联于于斤顶油路的压力表或压力传感器测定油 压NB／T 35121-2018 水电工程沟水治理设计规范，根据干斤顶率定曲线换算荷载时，压力表精度应优于或等于 0.4级

A.0.6采用并联于千斤顶油路的压力表或压力传感器测定油

的做法，3点中，2点承载力特征值的试验值为设计承载力特征值 的0.9倍，一点为1.2倍时最易出现误判现象。为避免误判，试验 荷载（P）应符合下式要求：

式中:P 最大试验荷载（kN）； 承压板覆盖范围设计承载力特征值（kN）；

7 2.4Rspn n =1

木用。 单桩竖向抗压极限承载力对应的总沉降、相对沉降主要参考 现行行业标准《建筑基桩检测技术规范》JGJ106，并考虑散体材料 桩（墩）、柔性桩桩体压缩性较大的特点。 散体材料桩（墩）与桩（墩）间土变形协调，复合地基形状与天 然地基类似，参考天然地基取值。淤泥地基中深层搅拌桩、高压旋 喷桩竖向抗压承载力受桩体强度限制，桩体破坏时沉降较小，因此 采用较小的相对沉降。复合地基承载力特征值对应的相对沉降参 考表9规定的数值。 复合地基承载力特征值也可按下式计算

式中：fspk 复合地基承载力特征值（kPa） 桩间土地基承载力折减系数； fpuk一 桩竖向抗压极限承载力标准值（kPa）； fsuk 桩间土地基极限承载力标准值（kPa）； K。一综合安全系数。 除散体材料桩（墩)外DB63／T 1952-2021 水文设施工程质量评定规范.pdf，综合安全系数K。必然大于2，因此复 合地基承载力特征值取极限承载力除以2～3的安全系数。