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消能减震结构设计--技术交流(图文并茂)（2019年12月）.pdf4.1 设计案例一一多层学校
>小震时程分析一楼层剪力与层间位移角的包络
4.1 设计案例一一多层学校消能器的建模一支撑式剪切型消能器建模结果扁钢柱钢支撑同截面的刚性杆或钢梁堃熠减震KUNYI
4.1 设计案例一一多层学校
DB1310／T 262-2021 气体保护焊技术条件.pdf》墙式阻尼器的建模说明
4.1 设计案例一一多层学校消能器的建模真一墙式剪切型抗震消能器释放轴向刚度前处理及计算设计结果弹性时程分析直接积分法时程透板及设备振动预应力研体设计基础设计LL计算荷载特殊梁特殊柱特殊支屋特殊增板压性节点压性抗表材料性能人防删除复制多塔定义楼层压性风荷载计算长度温度荷载活荷折减生参敌校核等级强度设计构件T及角柱上简饺接剪力系数杆能释放风荷载计算长度温度荷载活荷折减转换柱下端较接水平转换删除释放。门式刚柱两端铰接轴压比限值增减量：空间压性忙仓支佳两端国接关闭绝对刚度XTIk/n (rad)端刷度端刚度uo u1u2 12u3 u3R1R1R2R2上端 UX:0.00R3R30消能器一般不承担竖向荷载，计算时尽量消除竖向刚度对无法消除竖向刚度的情况，应读取单地震工况内力进行消能器相关计算，相关主体结构构件应进行配筋复核施工时必须采相应的安装方案，消除竖向力对消能器的影响熠减震KUNYI
4.1 设计案例一一多层学校>修改减震模型，进行下一次迭代600*600600*6001000*32600*600600*60087*8787*87结构阻尼比(%)①全楼统一O按材料区分钢型钢混凝土5混凝土5KUNM
4.1 设计案例一一多层学校
>减震率的计算，一般要满足0.75，即减小罕遇地震的最大层间位移角25%以上 >大震小震位移角建议富余度不小于10% >最终实取阻尼比按计算阻尼比乘以0.80
三、《实施细则》第七条第二款所称采用减震设计时“罕 遇地震作用下减震结构与非减震结构的水平位移之比应小 于0.75”，是指罕遇地震作用下消能减震结构与拆除所有消 能器后的相应非减震结构的弹塑性层间位移角的最大值之 比小于0.75，保证消能减震建筑中设置足够数量的消能器， 真正达到“使建筑抗震性能明显提高”的目的
三、《实施细则》第七条第二款所称采用减震设计时“罕 遇地震作用下减震结构与非减震结构的水平位移之比应小 于0.75”，是指罕遇地震作用下消能减震结构与拆除所有消 能器后的相应非减震结构的弹塑性层间位移角的最大值之 比小于0.75，保证消能减震建筑中设置足够数量的消能器， 真正达到“使建筑抗震性能明显提高”的目的
4.1 设计案例一一多层学校
2 位移相关型消能部件附加给结构的有效阻尼比可按《建筑消能减震扌
4.1 设计案例一一多层学校>迭代至收敛，得到最终的减震模型消能部件为有效刚度，阻尼比为最终计算阻尼比ztmae堃熠减震KUNYI
4.1 设计案例一一多层学校堃熠减震KUNYI
4.2设计案例二一多层酒店一项目概况》本工程丙类设防的大型酒店建筑>抗震设防烈度为8度0.20g第三组，场地类别Ⅲ类，Tg为0.65s>地上5层，结构高度20.20米，框架结构>地上部分建筑面积约3.1万平米熠减
4.2设计案例二一多层酒店一设计难点设防烈度高，场地不利，地震作用大框剪方案受建筑限制只能采用框架方案平面尺寸较大，但因为建筑要求未设置抗震缝，结构平面尺寸达到了164.20mX72.40m；>层高较高，底层层高5.0米，上部为3.80米，且柱距较大整体结构刚度较弱，需较大的截面和配筋，常规设计困难，>平面呈8字形，较为不规则，中间部分联系较弱，抗扭刚度较弱，扭转位移比控制不理想，而业主方又不希望设置抗震缝。72.40m164.20m熠减震KUNYI
4.2设计案例二一多层酒店一设计难点》上部均为酒店房间，梁柱尺寸不允许过大中间连接部位非常弱，楼板有效宽度太小>二层楼面开洞较多，楼板不联系>框架结构位移角差距较大，无法满足结构指标客房
4.2设计案例二一多层酒店一减震方案刚度+阻尼的策略，综合考虑性价比和结构需求，采用基于剪切型金属抗震阻尼器的消能减震方案消能器的布置不能影响建筑立面和房间的分割，并方便后期的维护，设置在楼电梯周边、外墙、固定房间隔墙、通道两侧等>采用金属剪切型抗震阻尼器可为主体结构提供一定的附加刚度，且体积较小，可放置于隔墙中，对建筑影响小>普通位置采用墙式连接，关键位置使用成本高但减震效果更好的大吨位支撑式连接的产品，如底层、平面的角部、弱连接位置等熠减震KUNYI
4.2设计案例二一多层酒店一减震方案>对称，均匀，分散，周边每个独立的结构单元的布置相对独立，形成独立的抗震单元共计使用阻尼器205组，其中支撑式连接8组，墙式连接197组1F2F熠减震KUNYI
4.2设计案例二一多层酒店一减震效果阻尼器提供了较大的附加刚度和不小于3.0%的附加阻尼比结构前三周期分别为0.7697（1.00+0.00）、0.7515（0.00+0.98）、0.6926（0.00+0.00），结构扭转情况控制良好>X、V向位移角分别控制到1/632、1/628，位移角指标较为理想，主体结构的尺寸和配筋均控制在合理范围内>结构较弱的位置都通过阻尼器得到了加强，显著提升了结构的抗震性能，如中部的弱连接部位，大震位移角控制在1/129、1/133，结构整体抗震性能优异堃熠减震KUNY
4.2设计案例二一多层酒店一案例总结超长结构应注意温度荷载作用下，阻尼器不应进入屈服工作状态堃熠减震KUINYI
4.3设计案例三一高层医院项目中连梁型抗震消能器的应用项目基本情况高层医院建筑，乙类设防8度0.20g第三组，场地类别第三组地下3层，地上26层，结构高度96.90米采用框架剪力墙结构体系抗震等级全楼特一级KUINYI
4.3设计案例三一高层医院项目中连梁型抗震消能器的应用项目特点分析地震作用大，结构高度高设计思路：初步判断和试算，结构的刚度分布基本合理，地震作用太大建筑使用功能变化较大，布置剪力楼电梯及合适位置均布置了剪力墙导致位移角难于控制，因此首先考虑对抗侧刚度影响小的连梁阻尼器剪力墙超筋严重以提供附加阻尼比为主，如仍不满足设计要求，再考虑在隔墙位置增加结构刚度大，采用常规利用层间变其它类型的而消能器方很多布置了剪力墙，属于政策规定和结构需要采用减隔震技术的项目188410000088DCAMZARVIFREtyk"NJLKUNYI
4.3设计案例三一高层医院项目中连梁型抗震消能器的应用连梁阻尼器方案选定连接梁尺寸及连梁阻尼器参数（连接梁在不影响建筑使用的前提下尽量大，阻尼器尽量采用小屈服位移，大屈服力的产品，但要考虑连接梁的实际承载力，及连接梁高度和跨度的限制条件）阻尼器Mb剪力墙X剪力墙连梁MbM图V图VbMb=Vb*阻尼器长度/2Vb中中=中中VbLbLbLb堃熠减震KUNYI
4.3设计案例三一高层医院目中连梁型抗震消能器
√实取阻尼器及连接梁参数
部分消能器连接梁参数
1359137, 447515, 352.7510333, 6161384.019710.52. 9014030. 231163152.99511597. 912. 9517106, 921255K571.280.6261023, 6022326, 32888 99833988 3889988 898832.0067.7164263. 2015651. 253. 4126514.88833485. 73. 7863287, 9717191. 813. 5530515. 4688888334391, 93.5160873, 663. 6934357.37F5197. 273. 7165290, 9119684, 973. 8037781. 4447234, 9121026, 023. 8822131, 5440790, 4843156, 5016551610.463. 90117654. 8823152, 673. 8945031, 911788E10151459, 5060036, 310.65.198452536493, 250. 01182, 4725310, 725. 1261795, 44结构总势能1176230. 45888888506.11588a215二、附加阻尼比88888888888394.起比（）8645907. 158098899803085实际计算附加阻尼比大于3.50%，实取3.50%应移角可满足规范要求，不再增设其它类型的600消能器，共计使用各种型号的连梁型抗震消能0271.2器225处，300组，为自前国内单体使用连梁0009消能器最多、吨位最大的项目！.0
4.3设计案例三一高层医院项目中连梁型抗震消能器的应用>小震时程复核一楼层剪力与反应谱结果进行包络9.25表计计人工链NorlhniogeatMPERIAL VALLEY80.05图2.8阻尼器+连接梁模型0.50.60.80.40.60.2工波Northridge0.4IMPERIALVALLEY波0.240501203040500.240500.E030.60.8图2.9人工波时程曲线图2.10Northridge波时程曲线图2.11IMPERIALVALLEY波时程曲线堃熠减震KUNYI
4.3设计案例三一高层医院项目中连梁型抗震消能器的应用>施工照片堃熠减震KUINYI
4.3设计案例三一高层医院项目中连梁型抗震消能器的应用>施工照片堃熠减震KUINYI
4.4设计案例四一高层剪力墙住宅的阻尼器单向布置调节刚度>高烈度区高层框剪住宅项目，抗震设防烈度为8度0.30g>地上18层结构高度54米堃熠减震KLINYI
4.4设计案例四一高层剪力墙住宅的阻尼器单向布置调节刚度>有2个结构单体，下部为商铺，X向剪力墙无法落地，上部刚度不足位移角指标不满足规范要求H堃熠减震KUINYI
4.4设计案例四一高层剪力墙住宅的阻尼器单向布置调节刚度>丛底层以上开始，在相应位置布置向的墙式接的剪切型抗震消能器，由于剪力墙结构小震下层间位移较小，因此所有消能器在小震下仅提供刚度，不进入屈服耗能，在中大震下进入屈服耗能《建筑消能减震技术规程》的6.2.2条指出，消能器可只在较弱的一个主轴方向布置，这时结构设计时只考虑单个方向的消能作用，本工程的减震方案符合此情况，由于消能器在小震下不屈服耗能，只提供刚度，因此模型中只在X向加入了等代构件，刚度为消能部件的弹性刚度，因此可认为只在×向考虑了消能作用，满足规程要求。2F3~6F7~8F9~14F堃熠减震KUNYI
4.5设计案例五一加固改造项自中的应用>本工程为海南省新康监狱建设楼门诊大楼改建工程>原建造年代为2003年，用途为犯罪劳动车间改造后为门诊大楼>地上结构6层，结构高度25.70米，属于高层建筑>建筑面积7931.00米堃熠减震KUINYI
4.5设计案例五一加固改造项目中的应用改造后用途为门诊大楼，乙类设防，设防烈度为8度（0.30g），场地列别为类框架结构，框架抗震等级为一级抗震鉴定类别为C类，后续使用年限为50年基本地震加速度由0.2g变为0.3g原设计标准现设计标准原设计标准规设计标准结构设计使用年限5050 (续)结构安全等级二级基本地晟加连度抗震设陷类刷标准设类重点设防类/结构重要性系数1.01.0桂束抗囊等级抗震措施和承抗震等级由载力均有不足级变为一级的问题！表2原结构参数（原始模型按现行规范要求计算）主要框架柱尺寸（mm）550X550550X600550X750 750X800T1(X+Y)1.4159(0.70+0.00)主要框梁梁尺寸(mm)300X600T2(X+Y)1.3203(0.01+0.99)X向位移角（小震）1/370T3(X+Y)1.2537(0.31+0.01)Y向位移角（小震）1/456平扭比T3/T10.8854堃熠减震KUNYI
4.5设计案例五一加固改造项自中的应用加大截面法设计思路：》采用加大截面方法提升构件承载力至满足要求，同时通过加大构件截面控制结构的层间位移角至满足规范要求对于承载力相对于设计要求差距不大的框架梁，采用碳纤维加固技术主要通过“抗”的手段，使得结构整体指标和构件承载力满足规范要求熠减震KUNYI
4.5设计案例五一加固改造项目中的应用
不改变原有结构体系，变抗为消，采用适当类型和数量 的消能器，吸收部分地震力，减小地震作用
>尽量选用可提供刚度的位移型抗震阻尼器
兼顾耗能与刚度调节，尽量提开加固改造方案的经济性 综合考虑以上因素，采用剪切型抗震阻尼器（MD）的消 能减震加固方案，小震下阻尼器均进入屈服耗能
4.5设计案例五一加固改造项目中的应用堃熠减震KUINYI
5.典型应用高烈度区结构设计优化结构体系调节关键构件性能提升抗震加固改造
某8度区大型商业建筑，地上建筑面积约16.4万平米 ·受建筑条件及后期改造要求，采用框架结构 ·小震计算满足要求，大震计算结果不理想 超限审查专家提出 ·小震计算可满定要求传统框架传统的框架结构缺 少亢余的抗震二道防线，仅依靠框架本身抵抗地 震作用，主承重结构容易产生破坏 ·若在框架中增设少量的剪力墙形成少墙框架结松 ，剪力墙在地震下吸收大部分地震力，容易产生 破环，导致结构局部跨塌，建筑条件亦不允许
案例10一摩擦型抗震阻尼器的应用>7度半框架结构，结构高度23.10米，建筑面积约7000平米，Ⅱ类第三组地上2个独立的结构单元，均为6层结构单元医院项目，乙类设防，抗震等级均为一级需提供一定的附加阻尼比，子结构梁柱尺寸受限制，需要尽量减少大震下子结构的负担，因此采用了起滑位移小，起滑后刚度为零的摩擦型抗震阻尼器结构单元B减震目标结构类别项目规范要求减震目标钢筋混凝层间位多遇1/5501/630土框架结移角构罕遇1/501/80堃熠减震KUNYI
4.4设计案例四一摩擦型抗震阻尼器的应用
案例10一摩擦型抗震阻尼器的应用典型楼层阻尼器布置图一平面均匀分散，尽量利用隔墙位置布置1F2F堃熠减震KUINYI
案例10一摩擦型抗震阻尼器的应用堃熠减震KUNY
案例11一政策需求项目
V 昭通第二人民医院 润剪结构，总建筑面积约1.45W平米 主体结构14层，结构高度60.80m 抗震等级，框架二级，剪力墙一级 平面、立面规则 常规结构方案合理，结构指标理想 因政策原因必须使用减隔震技术
? 选用金属位移型阻尼器一剪切型抗震阻尼器 ? 采用墙式连接 主要楼层X、Y向各布置四组 共计使用阻尼器80组 约250平米一组阻尼器 · 小震不耗能，中大震下进入工作状态
根据主体结构情况，灵活选择消能器的数量和连接形式，做到整体经济性最优
常见问题FAQ一与装配建筑的结合隔震和消能装置本身就具备工厂预制、现场转配（安装）的特点，应用于装配式结构具有天然优势结合的要点：安装与节点设计>:连接方式的标准化工作焊接螺栓连接堃熠减震KUNYI
常见问题FAQ一与装配建筑的结合
常见问题FAQQ1:反应谱模型中等代构件的刚度和出力是否正确？297.4（底）/297.4（顶）.10/147.1墙式连接摩擦阻尼器等代柱及剪力50*7503.416*09连梁阻尼器等代梁及剪力堃熠减震KUNYI
常见问题FAQQ2：阻尼器的的位移是否计算准确？（针对位移型阻尼器）?层间位移三层间弯曲变形+局部弯曲变形+消能部件沿工作方向上的变形层间弯曲变形+接梁转动引起的局部弯曲变形+阻尼器剪切变形+连接件变形一般根据消能部件的出力和刚度计算消能部件位移、阻尼器位移根据楼层位移简单判断，一般消能部件占楼层位移2/3，阻尼器位移占楼层位移的1/2楼层变形楼层弯曲变形楼层剪切变形局部构件弯曲变形楼层剪切变形阻尼器的剪切变形连接墙的变形堃熠减震KUNYI
>Q2：消能减震结构的附加阻尼比最大能到多少？ 答：消规6.3.6条指出，消能部件附加给结构的有效阻尼比超过25%时，宜按25%计 算。抗规及消规3.3.3条说明指出，当消能减震结构总阻尼比超过30%时取30%。 >Q3：消能减震结构的抗震措施是否可以降低？ 答：消规6.4.4条指出当消能减震的地震影响系数不到消能减震的50%时，主体结 构的构造措施可降低一度执行。实际很难做到，阻尼比上限已定死，即使附加阻尼 比为25%，地震影响系数在平台段降低45%，也达不到降低一度要求，可忽略此条。 >Q4：消能减震结构是否需要控制剪重比？ 答：消规4.2.3条指出，消能减震结构的楼层剪力系数，可取消能减震结构计算出的 楼层剪力乘以1.2的增大系数与相应楼层的重力荷载代表值的比值。
>Q5：消能器是否要连续布置？ 答：不要求竖向和平面的连续布置，也可集中布置在薄弱层，但附加阻尼比不能按照 等效线性化方法计算，也可在结构的某一较弱的主轴方向布置，但是结构设计应只考 虑单个方向的消能作用。 >Q6：消能减震结构的结构体系的认定？ 答：消规1.0.1条：消能器一般属于非承重构件，其功能仅在结构变形过程中发挥耗 能作用，一股情况下不承担结构竖向荷载作用，即增设消能器不改变主体结构的竖向 受力体系。 消规3.1.2条：消能器不会改变主体结构的基本形式，主体结构设计仍按主体结构设 计规范和标准执行。 消规4.1.1条：消能部件一般不承载结构的竖向荷载，不改变主体结构类型（承载型 屈曲约束支撑除外）
>Q7：金属位移型消能器小震下可否耗能提供附加阻尼比？ 答：消规3.1.1条：对于新建建筑结构，消能器若在设计地震作用下即发挥耗能作用 ，则可增加消能减震结构的总阻尼比，有利于降低结构构件的受力及变形，减小结构 构件的截面尺寸，进而提升工程的经济性。 消规3.1.3条：当结构遭遇第一水准烈度（多遇地震）时，一般股情况下消能器处于弹 性状态，不耗散地震能量，但通过合理的设计，消能器也能产生滞回耗能 消规3.2.1条：国外的设计地震作用是设防地震作用，因此对于消能器的要求只需其 在设防地震下发挥功能，开保证罕遇地震时消能器不丧失功能。而我国抗震设计的设 计地震作用为多遇地震，所以在考虑经济性的新建建筑结构和既有建筑结构中采用消 能减震技不，消能器必须在多遇地震作用的就可能需要发裤消能效果，开要保证牵遇 地震的消能器不丧失功能， 所以我国在消能减震设计的时，对消能器的极限性能要求要 比国外严格。
8：消能器小震耗能是否不符合“小震不坏”的三水准设计原则？
答： 口消能器小震耗能设计与“小震不坏”的设计原则是符合的，《建筑消能减震技术规程》在3.1.3条中有明确的描 述：当结构遭遇第一水准烈度（多遇地震）时，一般情况下消能器处于弹性状态，不耗散地震能量，但通过合 理的设计，消能器也能产生滞回耗能。从规范角度明确了消能器的小震耗能设计是符合规范要求的。 “小震耗能、中震不坏、大震可修”的三水准设计，是对主体结构提出的要求，不包括消能器本身，其次消能 器进入屈服工作和消能器“坏”是不同的概念。消能器损坏，需要更换，是指消能器的主要力学性能参数变化 超过15%的情况，我国规范要求消能器需要在罕遇地震作用时的设计位移下进行30圈滞回试验而力学性能参数 变化不超过15%，这相当于经历6次以上罕遇地震作用后，消能器仍然能满足规范的力学性能要求，因此小震栽 能只是指消能器进入屈服（或滑动等）耗能，正常工作，而远非损坏。正是基于这个原因，《建筑消能减震技 术规程》在3.1.6条中指出：当消能减震结构遭遇设防地震和罕遇地震后，应对消能器进行检查和维护。 >Q9：消能减震结构的位移角控制指标如何确定？ 答：消能减震技术不改变主体结构类型，按照主体结构要求，但为体现消能减震结构 的优势，建议适当放宽。（如上一版本抗规规定，消能减震框架大震下的弹塑性层间 位移色按昭1/80新抗规删除白行控制山
>Q10：消能减震结构的费用包含哪些？ 答：消能减震结构一般包含减震产品费、预理件及连接件费用（一般为普通钢结构） 安装费四个部分。 消能减震技术与隔震技术不同，除消能器所在位置砌筑墙体时需要采用一定的抗裂和 封团措施外，不引起其他措施费的发生，由于这些位置本身也要砌筑墙体，这部分费 用基本可以忽略。 >Q11：消能器的安装顺序和对项自整体工期有什么影响？ 答：在主体结构施工时，只需要将预理件理设好，与主体结构一同浇筑即可。消能器 安装可滞带后主体结构施工2～3层，或等主体结构完工，砌筑墙体之前进行安装也可， 般不会对主体结构的施工进度产生影响，施工工期与常规普通工程一样，这也是消 能减震技术相比隔震技术的一个重要的优势。
Q12消能减震结构是否一定要做性能化设计 消能减震结构并非必须要做性能化设计。是否要做性能化设计，主要是看业主 和主体结构的需求， 如需做性能化设计，性能目标可高于规范的最低要求，具体可根据业主、项目、 设计单位的要求来确定。 无论是否做性能化设计，子结构的验算和弹塑性时程分析是必须要按照规范执 行的 >Q13阻尼器小震下耗能是不是就是坏了，不满足小震不坏，是否要检修更换？ 首先小震不坏的概念是针对主体结构的，而阻尼器小震耗能首先是规范充许的，小 震下进入屈服耗能（比如金属位移型）和阻尼器损坏是不同的概念，我国规范明确 规定了，阻尼器需要在设计位移型进行30圈检测，即阻尼器可以抵御6~7次罕遇地 震的作用仍然可以保持稳定的耗能能力而不会破坏，只有阻尼器的指标低于标称值 的15%以上时才可称为破坏，
>Q12消能减震结构是否一定要做性能化设计 消能减震结构并非必须要做性能化设计。是否要做性能化设计，主要是看业主 和主体结构的需求， 如需做性能化设计，性能自标可高于规范的最低要求，具体可根据业主、项具 设计单位的要求来确定。 无论是否做性能化设计，子结构的验算和弹塑性时程分析是必须要按照规范执 行的
>Q13阻尼器小震下耗能是不是就是坏了，不满足小震不坏，是否要检修更换？ 首先小震不坏的概念是针对主体结构的，而阻尼器小震耗能首先是规范充许的，小 震下进入屈服耗能（比如金属位移型）和阻尼器损坏是不同的概念，我国规范明确 规定了，阻尼器需要在设计位移型进行30圈检测，即阻尼器可以抵御6～7次罕遇地 震的作用仍然可以保持稳定的耗能能力而不会破坏，只有阻尼器的指标低于标称值 的15%以上时才可称为破坏，
>Q14断裂带的近场影响系数
隔震设计无论是否做性能化设计，都需要考虑断裂带的近场影响系数 减震设计一般不考虑断裂带的近场影响系数 对云南省的很多地区JC／T 2275-2014 蒸压加气混凝土生产设计规范，特别是高烈度区影响较大
3.10.3建筑结构的抗震性能化设计应符合下列要求：
.10.3建现给构的抗展性能化设计应付合下列要求： 1选定地震动水准。对设计使用年限50年的结构，可选用 本规范的多遇地震、设防地震和罕遇地震的地震作用，其中，设 防地震的加速度应按本规范表3.2.2的设计基本地震加速度采 用，设防地震的地震影响系数最大值，6度、7度（0.10g）、7 度（0.15g）、8度（0.20g）、8度（0.30g）、9度可分别采用 0.12、0.23、0.34、0.45、0.68和0.90。对设计使用年限超过 50年的结构，宜考虑实际需要和可能，经专门研究后对地震作 用作适当调整。对处于发震断裂两侧10km以内的结构，地震动 参数应计人近场影响，5km以内宜乘以增大系数1.5，5km以外 宜乘以不小于1.25的增大系数。
12.2.2建筑结构隔震设计的计算分析，应符合下列规定
州购发 异分析，应付合下列规定： 1隔震体系的计算简图，应增加由隔震支座及其顶部梁板 组成的质点；对变形特征为剪切型的结构可采用剪切模型（图 12.2.2）：当隔震层以上结构的质心与隔震层刚度中心不重合时，
应计入扭转效应的影响。隔震层项部的染板结 构，应作为其上部结构的一部分进行计算和 设计。 2一般情况下，宜采用时程分析法进行 计算；输人地震波的反应谱特性和数量，应符 合本规范第5.1.2条的规定，计算结果宜取其 包络值；当处于发震断层10km以内时，输入 地震波应考近场影响系数，5km以内宜取 1.5，5km以外可取不小于1.25。 3础体结构及基本周期与其相当的结构 可按本规范附录L简化计算。
T／CBDA 5-2016 商业店铺装饰装修技术规程常见问题FAQ一常规软件中的消能减震设计模块
常见向题FAQ一消能器的抽检要求5.6.1消能器性能检验的检验批划分，应符合下列规定：5.6.2产品检测合格率未达到100%，应在同批次抽检产品数1对黏滞消能器，抽检数量不少于同一工程同一类型同一量加倍抽检；加倍抽检的检测合格率为100%，该批次产品可用规格数量的20%，且不应少于2个检测合格率为100%，该批于主体结构：加倍抽检的检测合格率仍未达到100%，该批次消次产品可用于主体结构。检测合格后，消能器若无任何损伤、力能器不能在主体结构中使用。学性能仍满足正常使用要求时，可用于主体结构。2对黏弹性消能器，抽检数量不少于同一工程同一类型同一规格数量的3%，当同一类型同一规格的消能器数量较少时，可在同一类型消能器中抽检总数量的3%，但不应少于2个，检测合格率为100%，该批次产品可用于主体结构。检测后的消能器不应用于主体结构。3对摩擦消能器、金属消能器和复合型消能器，抽检数量对于黏滞消能器，由于目前在国内外实际工程中应用得比较不少于同一工程同一类型同一规格数量的3%，当同一类型同多，并且黏滞消能器的密封性能是影响其性能参数的关键同题，规格的消能器数量较少时，可在同一类型消能器中抽检总数量的同时，黏滞消能器只给结构提供附加阻尼比，并不提供附加刚3%，但不应少于2个，1检测合格率为100%，该批次产品可用度，一且消能器出现漏油或密封问题，对结构的安全性会造成较于主体结构。检测后的消能器不应用于主体结构4对屈曲约束支撑，抽检数量不少于同一工程同一类型同大的影响，基于安全考虑，黏滞消能器的抽检数量相对于其他类型的消能器数量应有所增加，本规程条文中给出的抽检数量不少一规格数量的3%，当同一类型同一规格的消能器数量较少时可在同一类的屈曲约束支撑中抽检总数量的3%，但不应少于2于同一工程同一类型同一规格数量的20%，且不少于2个是对个，检验支撑的工作性能和拉压反复荷载作用下的滞回性能，检于内类建筑的最低标准要求；对于乙类建筑抽检数量应不少于同测合格率为100%，该批次产品可用于主体结构。检测后的屈曲一工程同一类型同一规格数量的50%；对于甲类建筑抽检数量约束支撑不应用于主体结构。应为消能器数量的100%，堃熠减震KUNYI