标准规范下载简介

表6.1弹性小变形应力c计算结果 的折减系数 n

6.2弹性小变形挠度dr计算结果的折减系数n

度影响对计算值加以折减，所以只要合理选用玻璃种类和厚度，应当 是可以满足挠度限值要求的。 6.1.4夹层玻璃由两片玻璃夹胶合片而成，在垂直于板面的风荷载 和地震作用下，两片玻璃的挠度是相等的，即：

度影响对计算值加以折减，所以只要合理选用玻璃种类和厚度GBT 29471-2020标准下载，应当 是可以满足挠度限值要求的

1.4层坂璃由纳月坡璃 合片而成，在垂直于板面的风荷载 和地震作用下，两片玻璃的挠度是相等的，即：

因此，两片玻璃分配的荷载按其厚度立方的比例分配。 由于夹层玻璃的等效刚度可近似表示为两片玻璃弯曲刚度之和：

1 q1= q D,+D, D2 q2= D+D

所以计算夹层玻璃的挠度时，其等效厚度te可按两片玻璃厚度的立 方和的立方根取用。当然，也可分别按单片玻璃分配的荷载及相应的单 片玻璃弯曲刚度计算挠度，所得结果是相同的。 本条规定与美国ASTME1300标准有关规定相同，并和上海市建筑 科学研究院的试验结果比较一致。 6.1.5中空玻璃的两片玻璃之间有气体层，直接承受荷载的正面玻璃的 挠度一般略大于间接承受荷载的背面玻璃的挠度，分配的荷载相应也略 大一些。为保证安全和简化设计，将正面玻璃分配的荷载加大10%，这 与本规范编制组关于中空玻璃的试验结果相近，也与美国ASTME1300 标准的计算原则相接近。

考虑到直接承受荷载的玻璃度大于按两片玻璃等挠度原则计算 的挠度值，所以中空玻璃的等效厚度te考虑折减系数0.95。 5.1.6斜玻璃幕墙还受到面外重力荷载的作用（自重、雪荷载、雨水 荷载、检修荷载等)，这些荷载也在玻璃中产生弯曲应力。通常这些 荷载可作为均布荷载作用在玻璃上，按板理论计算其跨中最大应力 SG。GG与风荷载应力cW进行组合后，其设计值不应大于玻璃的强度设计 值fg

6.2.1受弯薄壁金属梁的截面存在局部稳定问题，为防止产生压应力区

高部屈曲，通常可用下列方法之一加以控制： 1)规定最小壁厚tmin和规定最大宽厚比： 2)对抗压强度设计值或允许应力予以降低。 本规范中，幕墙横梁与立柱设计，采用前一种控制方法。 1.最小壁厚 我国现行国家标准《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018规定 薄壁型钢受力构件壁厚不宜小于2mm。我国现行国家标准《铝合金建 筑型材》GB/T5237规定用于幕墙的铝型材最小壁厚为3mm。 通常横梁跨度较小，相应的应力也较小，因此本条规定小跨度（跨 度不大于1.2m)的铝型材横梁截面最小厚度为2.0mm，其余情况下截面 受力部分厚度不小于2.5mm。 为了保证直接受力螺纹连接的可靠性，防止自攻螺钉拉脱，受力 连接时，在采用螺纹直接连接的局部，铝型材厚度不应小于螺钉的公 称直径。 钢材防腐蚀能力较低，横梁型钢的壁厚不应小于2.5mm，并且本 范明确必要时可以预留腐蚀厚度。 2.最大宽厚比 型材杆件相邻两纵边之间的平板部分称为板件。一纵边与其他板 件相连接，另一纵边为自由的板件，称为截面的自由挑出部位；两纵 边均与其他板件相连接的板件，称为截面的双侧加劲部位。板件的宽 厚比不应超过一定限值，以保证截面受压时保持局部稳定性。截面中

不符合宽厚比限值的部分，在计算截面特性时不予考虑。 弹性薄板在均匀受压下的稳定临界应力可由下式计算

代中E弹性模量； t一截面厚度; V一泊松比； bo截面宽度： β一弹性屈曲系数，自由挑出部位（边界条件视为三边简支、 边自由）取0.425，双侧加劲部位（边界条件视为四边简支)取4.0。 由上式可得到型材截面的宽厚比要求，即：

式中 型材强度设计值。

规定挠度控制的绝对值，这与工程结构设计中挠度控制采用相对值的 方法是一致的。

6.3.1立柱截面主要受力部分厚度的最小值，主要是参照现行国家标 《铝合金建筑型材》GB/T5237中关于幕墙用型材最小厚度为3mm的 定。对于闭口箱形截面，由于有较好的抵抗局部失稳的性能，可以采 用较小的壁厚，因此允许采用最小壁厚为2.5mm的型材。 钢型材的耐腐蚀性较弱，最小壁厚取为3.0mm。 偏心受压的立柱很少，因其受力较为不利，立柱一般不设计成受 压构件。当遇到立柱受压情况时，需要考虑局部稳定的要求，对截面 的宽厚比加以控制，与本规范第6.2.1条的相应要求一致。 6.3.3幕墙在平面内应有一定的活动能力，以适应主体结构的侧移。 立柱每层设活动接头后，就可以使立柱有上、下活动的可能，从而使 幕墙在自身平面内能有变形能力。此外，活动接头的间隙，还要满足 以下的要求： 一立柱的温度变形； 一立柱安装施工的误差； 一主体结构承受竖向荷载后的轴向压缩变形。 综合以上考虑，上、下柱接头空隙不宜小于15mm。 6.3.4~6.3.6立柱自下而上是全长贯通的，每层之间通过滑动接头连接 这一接头可以承受水平剪力，但只有当芯柱的惯性矩与外柱相同或较 且插入足够深度时，才能认为是连续的，否则应按铰接考虑。 因此大多数实际工程，应按铰接多跨梁来进行立柱的计算。现在 已有专门的计算软件，它可以考虑自下而上各层的层高、支承状况和 水平荷载的不同数值，计算各截面的弯矩、剪力和度，作为选用铝 型材的设计依据，比较准确。 对于某些幕墙承包商来说，目前设计还采用手算方式，这时可按 有关结构设计手册查出弯矩和挠度系数。 每层两个支承点时，宜按铰接多跨梁计算，求得较准确的内力和 挠度。但按铰接多跨梁计算需要相应的计算机软件，所以，手算时可

以近似按双跨梁考虑。 6.3.7一般情况下，立柱不宜设计成偏心受压构件，宜按偏心受拉构 件进行截面设计。因此，在连接设计时，应使柱的上端挂在主体结构 上。 本条计算公式引自现行国家标准《钢结构设计规范》GB50017。 6.3.8考虑到在某些情况下可能有偏心受压立柱，因此本条列出偏心 受压柱的稳定验算公式。本公式引自现行国家标准《钢结构设计规范） GB50017。 弯矩作用平面内的轴心受压稳定系数，钢型材按现行国家标准 《钢结构设计规范》GB50017采用；铝型材的取值国内未见系统的研 究报告，因此参照国外强度接近的铝型材值取用(表6.3)

表6.3国外一些铝型材的

6.3.10立柱挠度控制与横梁相同，见本规范第6.2.7条说明。

7.1.1全玻幕墙的玻璃面板和玻璃肋的厚度较小，以12~19mm为多，如 果采用下部支承，则在自重作用下，面板和肋都处于偏心受压状态， 容易出现平面外的稳定问题，而且玻璃表面容易变形，影响美观。所 以，较高的全玻幕墙应吊挂在上部水平结构上，使全玻幕墙的面板和 肋所受的轴向力为拉力。 7.1.2全玻幕墙的面板和肋均不得直接接触结构面和其他装饰面，以防 玻璃挤压破坏。玻璃与下槽底的弹性垫块宜采用硬橡胶材料。 7.1.3全玻幕墙悬挂在钢结构构件上时，支承钢结构应有足够的抗弯刚 度和抗扭刚度，防止幕墙的下垂和转角过大，以免变形受限而使玻璃 破损。当主体结构构件为其他材料时，也应具有足够的刚度和承载力。 7.1.4~7.1.5 5全玻幕墙承受风荷载和地震作用后，上端吊夹会受到水 推力，该水平推力会使幕墙产生水平移动，因此要有水平约束，要设 置刚性传力构件。 吊夹应能承受幕墙的自重，不宜考虑竖向胶缝单独承受面板自重。 7.1.6全玻幕墙的玻璃表面均应与周围结构面和装饰面留有足够的空 隙，以适应玻璃的温度变形和其他受力变形，防止因变形受限而使玻 璃开裂。 7.1.8玻璃肋采用金属件连接、面板采用点支承时，玻璃在开孔部位会 产生较大的应力集中，因此对玻璃的强度有较高的要求，应采用钢化 玻璃以及由钢化玻璃制成的夹层玻璃和中空玻璃。金属板连接的玻璃 肋应采用钢化夹层玻璃，以防止幕墙整片塌落。

7.1.1全玻幕墙的玻璃面板和玻璃肋的厚度较小，以12~19mm为多，如 果采用下部支承，则在自重作用下，面板和肋都处于偏心受压状态， 容易出现平面外的稳定问题，而且玻璃表面容易变形，影响美观。所 以，较高的全玻幕墙应吊挂在上部水平结构上，使全玻幕墙的面板和 肋所受的轴向力为拉力。 7.1.2全玻幕墙的面板和肋均不得直接接触结构面和其他装饰面，以防 玻璃挤压破环。玻璃与下槽底的弹性垫块宜采用硬橡胶材料。 7.1.3全玻幕墙悬挂在钢结构构件上时，支承钢结构应有足够的抗弯刚 度和抗扭刚度，防止幕墙的下垂和转角过大，以免变形受限而使玻璃 破损。当主体结构构件为其他材料时，也应具有足够的刚度和承载力， 7.1.4~7.1.5 全玻幕墙承受风荷载和地震作用后，上端吊夹会受到水

推力，该水平推力会使幕墙产生水平移动，因此要有水平约束，要设 置刚性传力构件。 吊夹应能承受幕墙的自重，不宜考虑竖向胶缝单独承受面板自重 7.1.6全玻幕墙的玻璃表面均应与周围结构面和装饰面留有足够的空 隙，以适应玻璃的温度变形和其他受力变形，防止因变形受限而使玻 璃开裂。

7.1.8玻璃肋采用金属件连接、面板采用点支承时，玻璃在开孔部位 产生较大的应力集中，因此对玻璃的强度有较高的要求，应采用钢化 皱璃以及由钢化玻璃制成的夹层玻璃和中空玻璃。金属板连接的玻璃 肋应采用钢化夹层玻璃，以防止幕墙整片塌落

7.2.1全玻幕墙面板的面积较大，面板通常是对边简支板，在相同尺 寸下，风荷载和地震作用产生的弯矩和挠度都比框支承幕墙四边简 支玻璃板大，所以面板厚度不宜太薄。目前国内全玻幕墙的面玻璃 享度多在12mm以上。 7.2.2采用玻璃面板和玻璃肋的全玻幕墙，通常有对边简支和多点支 承两种面板支承方式，应分别按对边简支板或多点支承板进行计算。

对边支承简支板的弯矩和度分别为：

M= 8ql2 ５ l4 df = 384 EI

式中，q和1分别为作用于面板上的荷载和支承跨度。所以，对边支承 简支板的弯矩和挠度系数分别为0.125和0.013。 带孔玻璃面板的孔边，应力分布复杂，应力集中现象明显，可 采用适宜的有限元方法进行计算分析，必要时可通过试验进行验证。 7.2.3试验表明，浮法玻璃的挠度可以达到边长的1/40而不破坏，因 此规定玻璃肋支承面板挠度限值为跨度的1/60是留有一定余地的。点 支承面板通常采用钢化玻璃，可承受更大的挠度而不破坏；有球铰的 点支承装置充许板面有相对自由转动，所以其允许挠度可以适当放 松。综合考虑，点支承面板的挠度限值可取支承点长边的1/60，支承 点的间距应沿板边采用，而不取对角线距离，

7.3.1全玻幕墙的玻璃肋类似楼盖结构的支承梁，玻璃面 所承受的风荷载和地震作用传到玻璃肋上。因此玻璃肋截面尺 寸不应过小，以保证其必要的刚度和承载能力。 7.3.2~7.3.3在水平荷载作用下，全玻幕墙的工作状态如同竖直的楼 盖，玻璃面板如同楼板，玻璃肋如同楼面梁，面板将所承受的风荷载 和地震作用传递到玻璃肋上。玻璃肋受力状态类似简支梁，第7.3.2条 和7.3.3条公式就是从简支梁的应力和挠度公式演化而来。 7.3.5点支承面板的玻璃肋通常由金属件连接，并在金属板上设置支 承点。连接金属板和螺栓宜采用不锈钢材料。玻璃肋受力状态如同简 支梁，其连接部位的抗弯、抗剪能力应加以计算。由于玻璃肋是在玻 璃平面内受弯、受剪和抵抗螺栓的压力，最大应力发生在玻璃的侧面 应按侧面强度设计值进行校核。 7.3.7目前国内工程中，单片玻璃肋的跨度已达8m，钢板连接玻璃肋

的跨度甚至达到16m。由于玻璃肋在平面外的刚度较小，有发生横向 出曲的可能性。当正向风压作用使玻璃肋产生弯曲时，玻璃肋的受压 部位有面板作为平面外的支撑；当反向风压作用时，受压部位在玻璃 肋的自由边，就可能产生平面外屈曲。所以，跨度大的玻璃肋在设计 时应考虑其侧向稳定性要求，必要时应进行稳定性验算，并采取横向 支撑或拉结等措施。

7.4.1由玻璃肋沿对边直接支承面板的全玻幕墙，其面板承受的荷载和作 用要通过胶缝传递到玻璃肋上去，胶缝承受剪力或拉、压力，所以必须采 用硅酮结构密封胶粘结。当被连结的玻璃不是镀膜玻璃或夹层玻璃时，可 以采用酸性硅酮结构胶，否则，应采用中性硅酮结构胶

8点支承玻璃幕墙结构设计

8.1.1相邻两块四点支承板改为一块六点支承板后，最大弯矩由四点 支承板的跨中转移至六点支承板的支座且数值相近，承载力没有显著 提高，但跨中挠度可大大减小。所以一般情况下可采用单块四点支承 玻璃；当挠度过大时，可将相邻两块四点支承板改为一块六点支承板 点支承幕墙面板采用开孔支承装置时，玻璃板在孔边会产生较高 的应力集中。为防止破坏，孔洞距板边不宜太近。此距离应视面板尺 寸、板厚和荷载大小而定，一般情况下孔边到板边的距离有两种限制 方法：一种即是本条的规定；另一种是按板厚的倍数规定，当板厚不 大于12mm时，取6倍板厚，当板厚不小于15mm时，取4倍板厚。这两 种方法的限值是大致相当的。孔边距为70mm时，可以采用爪长较小 的200系列钢爪支承装置。 8.1.2点支承玻璃幕墙一般情况下采用四点支承装置，玻璃在支承部 位应力集中明显，受力复杂。因此，点支承玻璃的厚度应具有比普通 幕墙玻璃更严格的基本要求

8.2.1《点支式玻璃幕墙支承装置》JG138给出了钢爪式支承装置的技 术条件，但点支承玻璃幕墙并不局限于采用钢爪式支承装置，还可以 采用夹板式或其他形式的支承装置。 8.2.2点支承面板受弯后，板的角部产生转动，如果转动被约束，则 会在支承处产生较大的弯矩。因此支承装置应能适应板角部的转动变 形。当面板尺寸较小、荷载较小、角部转动较小时，可以采用夹板式 和固定式支承装置；当面板尺寸大、荷载大、面板转动变形较大时， 则宜采用带转动球铰的活动式支承装置。 8.2.3根据清华大学的试验资料，垫片厚度超过1mm后，加厚垫片并 不能明显减少支承头处玻璃的应力集中；而垫片厚度小于lmm时，垫 片厚度减薄会使支承处玻璃应力迅速增大。所以垫片最小厚度取为 1mm 8.2.4点支承幕墙的支承装置只用来支承慕墙玻璃和玻璃承受的风荷

8.2.4点支承幕墙的支承装置只用来支承幕墙玻璃和玻璃承受的风荷 载或地震作用，不应在支承装置上附加其他设备和重物。

8.3.1点支承幕墙的支承结构可有玻璃肋和各种钢结构。面板承受直接 用于其上的荷载作用，并通过支承装置传递给支承结构。幕墙设计时， 支承结构单独进行结构分析，一般不考虑玻璃面板作为支承结构的一部 分共同工作。这是因为玻璃面板带有胶缝，其平面内受力的结构性能还 缺少足够的研究成果和工程经验，所以本规范暂不考虑其对支承结构 的有利影响。 8.3.4单根型钢或钢管作为竖向支承结构时，是偏心受拉或偏心受压 杆件，上、下端宜铰支承于主体结构上。当屋盖或楼盖有较大位移时， 支承构造应能与之相适应，如采用长圆孔、设置双铰摆臂连接机构等

8.3.4单根型钢或钢管作为竖向支承结构时，是偏心受拉或偏心受压 杆件，上、下端宜铰支承于主体结构上。当屋盖或楼盖有较大位移时 支承构造应能与之相适应，如采用长圆孔、设置双铰摆臂连接机构等 构件的长细比入可按下式计算：

截面回转半径(mm)： 截面惯性矩(mm4)： A 截面面积(mm2)

I截面惯性矩(mm4): A一一截面面积(mm2)。 3.3.5钢管桁架可采用圆管或方管，目前以圆管为多。本条有关钢管 行架节点的构造规定是参照《钢结构设计规范》GB50017和国内的工 呈经验制定的，以保证节点连接质量和承载力。在节点处主管应连续 支管端部应按相贯线加工成形后直接焊接在主管的外壁上，不得将支 管穿人主管壁内。 美国API规范规定d/t大于60时，应进行局部稳定计算。结合目前 国内实际采用的钢管规格，本规范要求d/t不宜大于50。此处，d为钢 管外径，t为钢管壁厚。 主管和支管或两支管轴线的夹角不宜小于30°，以保证施焊条件 和焊接质量。 钢管的连接应尽量对中，避免偏心。当管径较大时，连接处刚度 也较大，如果偏心距不大于主管管径的1/4，可不考虑偏心的影响。 钢管桁架由于采用直接焊接接头，实际上杆端都是刚性连接的。 在采用计算机软件进行内力分析时，均可直接采用刚接杆件单元。铰 接普通桁架是静定结构，可以采用手算方法计算。因此，对于管接普 通桁架，也允许按铰接桁架采用近似的手算方法分析。 桁架杆件长细比入的限值，按现行国家标准《钢结构设计规范》G 50017的规定采用。 钢管桁架在平面内有较大刚度，但在平面外刚度较差。当跨度较 时，杆件在平面外自由长度过大则有失稳的可能。因此，跨度较大的 行架应按长细比入的要求设置平面外正交方向的稳定支撑或稳定架。 作为估算，平面外支撑最大距离可取为50D，D为钢管直径。 8.3.6张拉索杆体系的拉杆和拉索只承受拉力，不承受压力，而风荷季 和地震作用是正反两个不同方向的。所以，张拉索杆系统应在两个正 交方向都形成稳定的结构体系，除主要受力方向外，其正交方向亦应 布置平衡或稳定拉索或拉杆，或者采用双向受力体系。 钢绞线是由若根直径较大的光圆钢丝绞捻而成的螺旋钢丝束，

常由7根、19根或37根直径天于Imm的钢丝绞成。钢绞线比采用细钢丝 多束再盘卷的钢丝绳拉伸变形量小，弹性模量高，钢丝受力均匀，不 易断丝，更适合于拉索结构。 拉索常常采用不锈钢绞线，不必另行防腐处理，也比较美观。当 索受力较大时，往往需要采用强度更高的高强钢绞线，高强钢丝不具 备自身防腐能力，必须采取防腐措施，常采用聚氨酯漆喷涂等方法。 热镀锌防腐层在施工过程中容易损坏，不推荐使用。铝包钢绞线是在 高强钢丝外层被覆0.2mm厚的铝层，兼有高强和防腐双重功能，工程厂 用效果良好。 张拉索杆体系所用的拉索和拉杆截面较小、内力较大，这类结构 位移较大，在采用计算机软件进行内力位移分析时，宜考虑其几何非 线性的影响。 张拉索杆体系只有施加预应力后，才能形成形状不变的受力体系 因此，一般张拉索杆体系都会使主体结构承受附加的作用力，在主体 结构设计时必须加以考虑。索杆体系与主体结构的屋盖和楼盖连接时 既要保证索杆体系承受的荷载能可靠地传递到主体结构上，也要考虑 主体结构变形时不会使幕墙产生破损。因而幕墙支承结构的上部支承 点要视主体结构的位移方向和变形量，设置单向(通常为竖向)或多向 （竖向和一个或两个水平方向）的可动铰支座。 拉索和拉杆都通过端部螺纹连接件与节点相连，螺纹连接件也用 于施加预拉力。螺纹连接件通常在拉杆端部直接制作，或通过冷挤压 锚具与钢绞线拉索连接。焊接会破坏拉杆和拉索的受力性能，而且焊 接质量也难以保证，故不宜采用。 实际工程和三性试验表明，张拉索杆体系即使到1/80的位移量， 也可以做到玻璃和支承结构完好，抗雨水渗漏和空气渗透性能正常， 不妨碍安全和使用，因此，张拉索杆体系的位移控制值为跨度的1/200 是留有余地的。 8.3.7用于幕墙的索杆体系常常对称布置，施加预拉力主要是为了形 我稳定不变的结构体系，预拉力大小对减少挠度的作用不大。所以， 预拉力不必过大，只要保证在荷载、地震、温度作用下杆索还存在

定的拉力，不至于松弛即可。 张拉索杆体系在施加预拉力过程中和在使用阶段，预拉力会因为 产生可能的损失而下降。但是，索杆体系不同于预应力混凝土，它的 杆件全部外露，便于调整，而且无混凝土等外部材料的约束。所以， 锚具滑动损失可通过在张拉过程中控制张拉力得到补偿；由支承结构 的弹性位移造成的预应力损失可以通过分批、多次张拉而抵消；由于 预拉力水平较低，钢材的松弛影响可以不考虑。因此，只要在施工过 程中做到分批、多次、对称张拉，并随时检查、调整预拉力数值，预 拉力的损失是可以补偿的，最终达到控制拉力的数值。因此，幕墙结 构中一般不专门计算预拉力的损失

9.1.1幕墙结构属于围护结构，在施工前对主体结构进行复测，当其 误差超过幕墙设计图纸中的允许值时，一般应调整幕墙设计图纸， 原则上不充许对原主体结构进行破坏性修整。 9.1.2加工幕墙构件的设备和量具，都应符合有关要求，并定期进行 检查和计量认证，以保证加工产品的质量。如设备的加工精度、光 洁度，量具的精度等，均应及时进行检查、维护或计量认证。 9.1.3玻璃幕墙构件加工场所应在室内，并要求清洁、干燥、通风良 好，温度也应满足加工的需要，如北方的冬季应有采暖，南方的夏 李应有降温措施等。对于硅酮结构密封胶的施工场所要求较严格， 除要求清洁、无尘外，室内温度不宜低于15℃C，也不宜高于27C， 相对湿度不宜低于50%。硅酮结构胶的注胶厚度及宽度应符合设计

9.1.4硅酮结构密封胶应在洁净、通风的室内进行注胶，以保证注胶 贡量。全玻幕墙的大玻璃板块，由于必须在现场装配，因此当玻璃 与玻璃之间采用硅酮结构胶粘结固定时，允许在现场注胶，但现场 应保持通风无尘，且注胶前要特别注意清洁注胶面，并避免二次污 染；现场还应有防风措施，避免在结构胶固化过程中受到玻璃板块 变形的影响。 9.1.5单元式幕墙的组件及隐框幕墙的组件均应在车间加工组装，尤 其是有硅酮结构胶固定的板块。单元式幕墙的隐框板块在安装后需 更换时，也应在车间打注结构胶，不允许在现场直接注胶。 9.1.6低辐射镀膜玻璃是一种特殊的玻璃，近来在幕墙中的应用越来 越多。但根据试验，其镀膜层在空气中非常容易氧化，且其膜层易 结构胶发生化学反应，与硅酮结构胶的相容性较差。因此，加工制作 时应按相容性和其他技术要求，制定加工工艺，必要时采取除膜、力 底漆或其他措施。 9.1.7因为耐候胶主要用于外部建筑密封，对耐候性有更高要求。硅 一云能换用伟用

酮建筑密封胶的部分不宜采用硅酮结构密封胶代换，更不得将过期的 硅酮结构密封胶当作建筑密封胶使用，

9.2.1铝型材的加工精度是影响幕墙质量的关键问题。由于运输、搬 运等原因，玻璃幕墙铝合金构件在截料前应检查其弯曲度、扭拧度是 否符合设计要求，超偏的须使用适当机械方法进行校直调整直到符合 设计要求。型材长度允许正、负偏差

否符合设计要求，超偏的须使用适当机械方法进行校直调整直到符合 设计要求。型材长度允许正、负偏差。 9.2.2槽口长度和宽度只允许正偏差不允许负偏差，以防出现装配受 阻；中心离边部距离可以是正偏差或负偏差；豁口的长度、宽度只允 许正偏差不充许负偏差；样头的长度和宽度允许负偏差不充许正偏 差。因为幕墙用型材的几何形状是热加工或冷加工或冲压成型，不 是机械加工成型的，所以，配合尺寸难以十分准确地控制，只能控制 要方面，以便配合安装施工。 9.2.3采用拉弯设备进行铝合金构件的弯加工，是防止构件产生皱折、 叫凸、裂纹的有效方法。

9.2.2槽口长度和宽度只允许正偏差不允许负偏差，以防出现装配受

9.3.1~9.3.2预理件加工要求参照了现行国家标准《混凝主结构工程 施工质量验收规范》GB50204的有关规定 9.3.3连接件与支承件的加工要求与现行行业推荐标准《玻璃幕墙工 程质量检验标准》JGJ/T139一致。

9.3.5~9.3.6

索体系，往往因为建筑设计的需要，而比普通钢结构具有更高的加工 制作要求。 对于不采用球节点连接的管桁架，杆件端部加工精度要求很高， 般要求采用专用软件和数控机床进行切割和加工，加工精度应符合 本条的规定。分单元组装的钢结构，通过预拼装，可对其加工精度进 行校核和修正，保证工程安装顺利进行。 钢管接头焊缝趾部存在应力集中，焊接时也难以避免存在咬边、 渣等缺陷，加之断续焊接时由于焊接变形可能产生管壁的层状撕 裂，所以主管与支管的焊接应沿接缝全长进行，而且要求焊缝的尺寸

适中、形状合理、与母材平滑过渡，以保证节点强度，防止脆性破坏 当支管受拉时，为防止焊缝抗拉强度不足，根据国外规范和国内施工 经验，允许将焊缝厚度放宽至壁厚的2倍。 杆索体系的拉杆、拉索，在加工制作前，应进行拉断试验，确定 其破断拉力，为结构设计和张拉力控制提供依据。拉索下料前一般应 在专用台座上进行调直张拉，张拉力一般股不超过其破断拉力的50%。

9.4.1单片玻璃、中空玻璃、夹层玻璃应分别符合现行国家标准《钢 玻璃》GB/T9963、《中空玻璃》GB/T11944、《夹层玻璃》GB9962白 要求。此外，对于玻璃的外观尺寸、允许偏差做了更严的要求，加工 应以此为准。 根据玻璃表面的应力可以确定玻璃钢化的程度。半钢化玻璃是针 钢化玻璃自爆而发展起来的一种增强玻璃，其强度比普通玻璃高1~2行 耐热冲击性能显著提高，一旦破碎，其碎片状态与普通玻璃类似，所 半钢化玻璃不属于安全玻璃。半钢化玻璃的一个突出优点是不会自爆 它与钢化玻璃的主要区别在于玻璃的应力数值范围不同。我国国家标 《幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃》GB/T17841，规定了用于玻璃幕墙白 钢化玻璃其表面应力应大于95Mh，主要是为了保证当玻璃破碎时，码 片状态满足钢化玻璃标准规定的要求。 9.4.2对玻璃进行弯曲加工后，反射的影像会变得扭曲、变形，特别 是镀膜玻璃的这种变形会很明显。因此对弧形玻璃的加工除几何尺寸 要求外，特别规定了其拱高及弯曲度的允许偏差。 9.4.3全玻幕墙玻璃边缘外露，为了避免应力集中而导致玻璃破裂， 也为了建筑美观要求，必须进行边缘处理。采用钻孔安装时，孔位处 的应力集中明显，必须进行倒角处理并且不得出现崩边。 9.4.4因为玻璃钢化后不能再进行机械加工，因此玻璃的裁切、磨边 钻孔等都必须在钢化前完成。玻璃板块钻孔的允许偏差是根据机械加 工原理、公差理论、玻璃钻孔设备及刀具的加工精度而定的。 当玻璃板块由两片单层玻璃组合而成时，在制作过程中必须单片 分别加工后再合片。如果两片玻璃孔径大小一致，则所有的孔都要对

9.4.1单片玻璃、中空玻璃、夹层玻璃应分别符合现行国家标准《钢化 玻璃》GB/T9963、《中空玻璃》GB/T11944、《夹层玻璃》GB9962的 要求。此外，对于玻璃的外观尺寸、允许偏差做了更严的要求，加工时 应以此为准。 根据玻璃表面的应力可以确定玻璃钢化的程度。半钢化玻璃是针对 钢化玻璃自爆而发展起来的一种增强玻璃，其强度比普通玻璃高1~2倍： 耐热冲击性能显著提高，一旦破碎，其碎片状态与普通玻璃类似，所以 半钢化玻璃不属于安全玻璃。半钢化玻璃的一个突出优点是不会自爆， 它与钢化玻璃的主要区别在于玻璃的应力数值范围不同。我国国家标准 《幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃》GB/T17841，规定了用于玻璃幕墙的 钢化玻璃其表面应力应大于95Mh，主要是为了保证当玻璃破碎时，碎 片状态满足钢化玻璃标准规定的要求

9.4.2刘坡璃进弯 支形，特别 是镀膜玻璃的这种变形会很明显。因此对弧形玻璃的加工除几何尺寸 要求外，特别规定了其拱高及弯曲度的允许偏差。 9.4.3全玻幕墙玻璃边缘外露，为了避免应力集中而导致玻璃破裂： 也为了建筑美观要求，必须进行边缘处理。采用钻孔安装时，孔位处 的应力集中明显，必须进行倒角处理并且不得出现崩边。 9.4.4因为玻璃钢化后不能再进行机械加工，因此玻璃的裁切、磨边 钻孔等都必须在钢化前完成。玻璃板块钻孔的允许偏差是根据机械加 工原理、公差理论、玻璃钻孔设备及刀具的加工精度而定的。 当玻璃板块由两片单层玻璃组合而成时，在制作过程中必须单片 分别加工后再合片。如果两片玻璃孔径大小一致，则所有的孔都要对

位准确，实际操作非常困难，主要是因为单片玻璃制作时存在形状、 尺寸、孔位、孔径等充许偏差。常用的方法是两片单层玻璃钻大小不 司的孔，以使多孔完全对位。 中空玻璃开孔后，开孔处胶层应双道密封，内层密封可采用丁基 密封腻子，外层密封应采用硅酮结构密封胶，打胶应均匀、饱满、无 空隙。

9.4.5采用立式注胶法进行中空玻璃加工时，玻璃内的气压与大气压 是平衡的，但当安装所在地与加工所在地的气压相差较大时，中空玻 璃受到气压差的影响会产生不可恢复的变形，因此应采取适当措施来 消除气压差

9.5.1明框幕墙的组件，原则上包括型材、玻璃、连接件以及由此拼 装而成的幕墙单元，型材、连接件、玻璃的加工制作在本规范第9.2~ 节中已做了规定；由型材、玻璃等拼装成的框格幕墙单元)，可以在 工程现场完成，也有在工拼装完成的，后者即所谓的“小单元幕墙” 本节主要规定了这种框格（幕墙单元)加工制作的要求。 9.5.4明框幕墙的等压设计及排水系统最终是由组件中的导气孔及排 水孔来实现的，若导气孔及排水孔堵塞，其功能就会失效，在组装时 应特别注意保持孔道通畅。 9.5.5硅酮建筑密封胶的主要成分是二氧化硅，由于紫外线不能破坏 硅氧键，所以硅酮建筑密封胶具有良好的抗紫外线性能。有些生产 家在幕墙构件制作过程中，对铝合金构件组装密封时，不采用中性硅 酮密封胶，而采用一般的酸性密封胶，这种胶的耐老化性非常差，且 对铝型材表面产生腐蚀，影响密封效果，甚至引起渗漏。 9.5.6明框幕墙的玻璃与槽口之间的间隙除应达到嵌固玻璃要求外， 还要能适应热胀冷缩的变形及主体结构层间位移或其他荷载作用下 导致的框架变形，以避免玻璃直接碰到金属槽口，造成玻璃破碎。通 常，玻璃的下边缘应采用两块压模成型的氯丁橡胶垫块支承，垫块的

9.6.1~9.6.2半隐框、隐框幕墙制作中，对玻璃和支撑框的清洁工作， 关系到幕墙构件加工成败的关键步骤之一，要十分重视和认真按规范 定进行操作。如清洗不干净，将对构件的质量与安全留下隐患。一定 坚持二块布清洗的方法，一块布只用一次，不许重复使用；在溶剂完 挥发之前，用第二块干净的布将表面擦干；应将用过的布洗净晾干后 行使用；要坚持把用于清洗的溶剂倒在干净的布上，不充许将布浸人 剂中；玻璃槽口可用干净的布包裹油灰刀进行清洗。清洗工作最好二 一组进行，一个用溶剂清洗玻璃及其支承构件，另一人用干净的布在 剂未完全干燥前，将表面的溶剂、松散物、尘埃、油渍和其他污物清 干净。 9.6.3硅酮结构密封胶的相容性要求同本规范第3.6.2条的解释。 9.6.4硅酮结构密封胶在长期重力荷载作用下承载力很低（强度设计 值仅为0.01MPa)，固化前强度更低，而且硅酮结构密封胶在重力作用 下会产生明显的变形。若使硅酮结构密封胶在固化期间处于受力较大 的状态，会造成幕墙的安全隐患。因此，在加工组装过程中应采取措 施减小结构胶所承受的应力。注胶后的隐框幕墙板块可采用周转架分 块安置；如直接叠放时，要求放置垫块直接传力，并且叠放层数不宜 过多。 9.7单元式玻璃幕墙 9.7.1由于单元幕墙板块在主体结构上的安装方式特殊，通常都采用 插接方式，安装后不容易更换，所以必须在加工前对各板块编号。根 据单元幕墙对安装次序要求严格的特点，宜将主体工程和幕墙工程作 为一个系统工程考虑，对整个建筑工程施工机具设置的地点和时间， 要进行总平面布置。比较合理的方案是每隔3～5层设一摆放层（即每隔 3~5层移动一次上料平台），使摆放量不会占用太多楼面空间，有利于 其他工种施工。 单元式幕墙组装时，为了减少运输工作量，往往要在工程所在地 组装，还有一些元（部)件为外购件，要由供货厂商供货，这样单元组 件的元(部)件的配送管理就显得十分重要。因为单元组件要按吊装顺 序的要求组装，这样一个(一批)单元组件所需全部元、部件要全部送

到组装厂后才能完成组装，并依照安装顺序的要求送往工地吊装、施 工。 9.7.2由于单元板块自重较大，且在工厂内组装，其连接构造应牢固 可靠，以免在运输及吊装中存在安全隐患。单元式幕墙一般采用结构 构造防水，其横梁、立柱常作为集水槽或排水道，且安装后不容易发 现渗漏部位，因此构件连接处的缝隙应作好密封，以防渗漏。 9.7.3单元式幕墙的连接件是指与单元式幕墙组件相配合、安装在主体 结构上的连接件，它与单元组件上的连接构件对插(接)后，按定位位置 将单元组件固定在主体结构上。由于它们是一组对插(接)构件，因此有 严格的公差配合要求；同时单元组件上的连接构件与安装在主体结构上 的连接件的对插(接)和单元组件对插同步进行，即使所有构件均达到允 许偏差要求，但还是存在偏差，因此要求连接件具有X、Y向位移微调 和绕X、Z轴转角微调能力。单元式幕墙的外表面平整度是完全靠连接 件的位置准确和单元组件构造来保证的，在安装过程中无法调整，因此 连接件要一次(或一个安装单元)全部调整到位，达到充许偏差要求。幕 墙的连接与锚固必须可靠，其承载力必须通过计算或实物试验予以确 认，并要留有余地，防止偶然因素产生突然破坏，连接用的螺栓需至少 布置2个。 9.7.4单元式玻璃采用构造防水时，板块间的缝隙一般为空缝，若结构 胶处于板块外侧直接受到紫外线照射会影响其性能，因此应采取措施使 结构胶不外露，而且结构胶也不能作为防水密封材料使用。 9.7.5明框单元板块中玻璃是靠压条固定的，而且玻璃与槽口要按规定 保留间隙，因此在搬运、吊装过程中应采取措施防止玻璃滑动或变形 9.7.6此条的目的，主要是考虑幕墙的美观性，并保证幕墙的气密性和 水密性。

10.1.1为了保证幕墙安装施工的质量，要求主体结构工程应满足幕墙 安装的基本条件，特别是主体结构的垂直度和外表面平整度及结构的 尺寸偏差，尤其是外立面很复杂的结构，必须同主体结构设计相符， 并满足验收规范的要求。相关的主体结构验收规范主要包括：《建筑 工程施工质量验收统一标准》GB50300、《混凝土结构工程施工质量 验收规范》GB50204、钢结构工程施工质量验收规范》GB50205、 本结构工程施工质量验收规范》GB50203等。 10.1.2玻璃幕墙的构件及附件的材料品种、规格、色泽和性能，应在 玻璃幕墙设计文件中明确规定，安装施工时应按设计要求执行。对进 场构件、附件、玻璃、密封材料和胶垫等，应按质量要求进行检查和 验收，不得使用不合格和过期的材料。对幕墙施工环境和分项工程施 工顺序要认真研究，对会造成严重污染的分项工程应安排在幕墙安装 前施工，否则应采取可靠的保护措施。 10.1.3玻璃幕墙的安装施工质量，是直接影响玻璃幕墙能否满足其建 筑物理及其他性能要求的关键之一，同时玻璃幕墙安装施工文是多工 种的联合施工，和其他分项工程施工难免有交叉和衔接的工序。因此 为了保证玻璃幕墙安装施工质量，要求安装施工承包单位单独编制玻 璃幕墙施工组织设计方案。 10.1.4单元式幕墙的安装施工组织设计比构件式有明显区别。本条主 要是针对单元式幕墙的自身特点而重点强调的， 10.1.5点支承玻璃幕墙的安装施工的关键是支承钢结构，包括管桁架 结构和索杆体系等。索杆的张拉方案包括锚具的选择和固定方法、张 拉机具的要求、张拉顺序、张拉批次（包括张拉力分级和张拉时间)、 张拉力或变形的测量和调整方法等，同时应做好张拉过程记录。 10.1.6施工脚手架应根据工程和施工现场的情况确定，宜进行必要的 计算和设计，连接固定必须牢固、可靠，确保安全。 10.1.7玻璃幕墙的施工测量，主要强调：

出现偏差时，坡璃幕墙分格线应根据主体结构偏差及时进行调整，不 得积累； 2定期对玻璃幕墙安装定位基准进行校核，以保证安装基准的正 确性，避免因此产生安装误差： 3对高层建筑，风力大于4级时容易产生不安全或测量不准确问 题。 10.1.8安装过程的半成品容易被损坏、污染，应引起重视，采取保护 措施。 10.1.9镀膜玻璃膜面有方向性，向内、向外效果不同；如果方向不正 确，还会影响镀膜的寿命。 10.2安装施工准备 10.2.2对于已加工好的幕墙构件，在运输、储存过程中，应特别注意防 止碰撞、污染、锈蚀、潮湿等，在室外储存时更要采取有效保护措施 10.2.3为了保证幕墙与主体结构连接牢固的可靠性，幕墙与主体结构连 接的预理件应在主体结构施工时按设计要求的位置和方法进行埋设；若 幕墙承包商对幕墙的固定和连接件有特殊要求或与本规范的偏差要求 不同时，承包商应提出书面要求或提供埋件图、样品等，反馈给建筑设 计单位，并在主体结构施工图中注明。 10.2.7不合格的幕墙构件应予更换，不得安装使用。因为幕墙构件在 运输、堆放、吊装过程中有可能变形、损坏等，所以幕墙安装施工承 包商，应根据具体情况，对易损坏和去失的构件、配件、玻璃、密封 材料、胶垫等，应有一定的更换贮备数量。 10.3构件式玻璃幕墙 10.3.1立柱安装的准确性和质量，影响整个幕墙的安装质量，是幕墙 安装施工的关键之一。通过连接件的幕墙平面轴线与建筑物的外平面 轴线距离的允许偏差应控制在2mm以内，特别是建 筑平面呈弧形、圆形和四周封闭的幕墙，其内外轴线距离影响到幕墙 的周长，影响玻璃板的封闭，应认真对待。 立柱一般根据建筑要求、受力情况、施工及运输条件确定其长度 通常一层楼高为一整根，接头应有一定空隙，铝型材可以采用套筒连

接方式，以适应和消除建筑受力变形及温差变形的影响。 10.3.2横梁一般分段与立柱连接，横梁两端与立柱连接处可以留出空 隙，也可以采用弹性橡胶垫，橡胶垫应有20%~35%的压缩变形能力， 以适应和消除横向温度变形的影响。 10.3.3防火、保温材料应可靠固定，铺设平整，拼接处不应留缝隙 应符合设计要求。如果冷凝水排出管及附件与水平构件预留孔连接不 严密，与内衬板出水孔连接处不密封，冷凝水会进入幕墙内部，造成 内部浸水，腐蚀材料，影响幕墙性能和使用寿命。 10.3.4幕墙玻璃安装采用机械或人工吸盘，故要求玻璃表面擦干 净，以避免发生漏气，保证施工安全。实际工程中，阳光控制镀膜玻 璃曾发现有镀膜面安反的现象，这不仅影响装饰效果，而且影响其耐 久性和使用寿命。因此，单片阳光控制镀膜玻璃的镀膜面一般应朝室 内一侧；阳光控制镀膜中空玻璃镀膜面应在第二面；LowE中空玻璃 镀膜层位置应符合设计要求。 安装玻璃的构件框槽底部应设两块定位橡胶块，玻璃四周的嵌入 量及空隙应符合要求，左右空隙宜一致，使玻璃在建筑变形及温度变 形时，在胶垫的夹持下竖向和水平向滑动，消除变形对玻璃的不利影 响。 10.3.6硅酮建筑密封胶的施工必须严格遵照施工工艺进行。夜晚光照 不足，雨天缝内潮湿，均不宜打胶；打胶温度应在指定的温度范围 打胶前应使打胶面干燥、清洁无尘。 10.3.7框支承玻璃幕墙玻璃板材间硅酮建筑密封胶的施工厚度，一般 要控制在3.5~4.5mm，太薄对保证密封质量和防止雨水渗漏不利，同 时对承受铝合金框热胀冷缩产生的变形也不利。当胶承受拉应力时， 太厚也容易被拉断或破坏，失去密封和防渗漏作用。硅酮建筑密封胶 的施工宽度不宜小于厚度的2倍或根据实际接缝宽度决定。 较深的密封槽口底部可用聚乙烯发泡垫杆填塞，以保证硅酮建筑 密封胶的设计施工位置。 硅酮建筑密封胶在接缝内要形成两面粘结，不要三面粘结，否则 胶在反复拉压时，容易被撕裂，失去密封和防渗漏作用。为防止形成

三面粘结，可在硅酮建筑密封胶施工前，用无粘结胶带置于胶缝的底 部（槽口底部），将缝底与胶分开。 10.4单元式玻璃幕墙 10.4.1选择适当吊装机具将板块可靠地安装到主体结构上，是保证单 吊装的前提条件；强调吊具与单元板块之间，在起吊中不应产生水平 向分力，是为防止产生过大挤压力或拉力，使单元内构件受损。 10.4.2不规范的运输会造成单元板块变形、破碎，影响单元幕墙质量 因此单元板块运输时应采取必要的措施。 10.4.3单元板块宜设置专用堆放场地，并应有安全保护措施。周转架 更运输、装卸和存放，对保证单元板块质量作用很大，单元板块存放 应依照安装顺序先出后进的原则排列放置，防止多次搬运对单元板块 成损坏、变形，保证幕墙质量；单元板块应避免直接叠层堆放，防止 元板块因重力作用造成变形或损坏。 10.4.4起吊和就位时，检查吊具、吊点和主体结构上的挂点，是安全 需要。对吊点数量、位置进行复核，保证单元吊装的准确性、可靠性 如果吊点处没有足够强度和刚度，单元板块容易损坏，产生危险，因 此，必要时可对吊装点进行必要加固和试吊。采用吊具起吊单元板块 时，应使各吊装点的受力均匀，起吊过程应保持单元板块平稳，以减 小动能和冲量。吊装就位时，应先把单元板块挂到主体结构的挂点上 板块未固定前，吊具不得拆除，防止意外坠落。 10.4.7施工中和安装完毕后，对单元板块进行保护处理，防止污染和 损坏。

10.5.1全玻幕墙的镶嵌槽口是否清洁，直接关系到结构胶的粘结质 量，同时也影响其美观性，必须清理干净。 10.5.2全玻幕墙安装过程中，面板和玻璃肋安装的水平度和垂直度， 直接影响立面效果和安全，准确安装还可避免面板和玻璃肋因受力不 均而破损。每次调整后应采取临时固定措施，并在完成注胶后进行拆 除，对胶缝进行修补处理。 10.5.4全玻幕墙玻璃两边嵌入槽口深度及预留空隙应符合设计要求，

主要考虑到： 1玻璃发生弯曲变形后不会从槽内拔出； 2玻璃在平面内伸长时不致触及槽壁，以免变形受限； 3坡璃表面与槽口侧壁留有足够空隙，防正坡璃被嵌固，造成破 损。 10.5.5全玻幕墙玻璃的尺寸一般较大，自重也较大，宜采用机械吸盘 安装，并应采取必要的安全措施，防止玻璃倾覆、坠落或破碎。 10.6点支承玻璃幕墙 10.6.1 支承结构是点支承幕墙的主要受力结构，其位置、形状、外 观效果、承载能力和变形能力均有严格要求，安装施工必须加以保证 大型钢结构的吊装设计包括吊装受力计算：、吊点设计、必要的 附件设计、就位和固定方案、就位后的位置调整等。对支承钢结构不 附属于另外主体结构(即支承钢结构自身也是主体结构)的情况，吊装 时，一般应设置支撑平台作为临时支撑，并设置干斤顶等调整位置的 设备，以便准确安装。 10.6.2拉杆、拉索体系的拉杆和拉索施加预拉力大小对支承结构的安 全性及外形的准确性至关重要，因此在安装过程中必须严格控制。 10.6.4爪件的安装精度，关系到点支承玻璃幕墙的美观性和安全性。 通过爪件三维调整，使玻璃面板位置准确，保证爪件表面与玻璃面平 行。

10.7.1玻璃幕墙安装施工应根据国家有关劳动安全、卫生法规和技术标 准的规定，结合工程实际情况，制定详细的安全操作守则，确保施工安 全。 10.7.3采用外脚手架进行玻璃幕墙的安装施工时，脚手架应经过设计和 必要的计算，在适当部位与主体结构应可靠连接，保证其足够的承载力 刚度和稳定性。 10.7.4玻璃幕墙的安装施工，经常与主体结构施工、设备安装或室内装 修交叉进行，为保证幕墙施工安全，应在主体结构施工层下方（即幕墙 施工层的上方)设置安全防护网进行保护。在距离地面约3m高度处，设

置挑出宽度不小于6m的水平防护网，用以保护地面行人、车辆等的安全 性。

11.1.2在进行玻璃幕墙工程验收时，检查应包括软件和硬件两部分。 本条为对软件检查的要求，作为幕墙工程验收的依据及验收的一个重 要组成部分。 材料是保证幕墙质量和安全的物质基础，尤其是作为结构粘结用 的硅酮结构密封胶，使用前应对其邵氏硬度、拉伸粘结强度、相容性 进行复验。 面积较大的幕墙、采用新材料新技术的幕墙，应按本规范第4.2.10 条的规定进行幕墙性能检测，并提交相应的检测报告。 11.1.3幕墙施工完毕后，不少部位或节点已被装饰材料遮封隐蔽，在 工程验收时无法观察和检测，但这些部位或节点的施工质量至关重 要，必须在安装施工过程中完成隐蔽验收。工程验收时，应对隐蔽工 程验收文件进行认真的审核与验收。 11.1.4由于幕墙为建筑物的全部或部分外围护结构，凡设计幕墙的建 筑一般对外观质量要求较高，抽样检验并不能代表幕墙整体的外侧观 感质量。因此，对幕墙的硬件验收检验应包括观感和抽样两部分。 当一幢建筑有一幅以上的幕墙时，考虑到幕墙质量的重要性，要 求以一幅幕墙作为独立检查单元，对每幅幕墙均要求进行检验验收。 付异形或有特殊要求的幕墙，检验批的划分可由监理单位、建设单位 和施工单位协商确定。

11.2框支承玻璃幕墙

11.2.1本条规定了坡璃幕墙观感检验质量要求，重点是幕墙的整体 美观性和雨水渗漏性能。 1对抽单元表面色泽、接缝、平整度、封口构造、伸缩缝处理等提 出要求； 2对隐蔽节点的遮封装修质量，要求遮封装修应整齐美观。 11.2.2本条规定了玻璃幕墙工程抽样检验质量要求。 1对铝合金料及玻璃表面的清洁要求。 2对玻璃安装及密封胶条施工的要求。玻璃必须安装牢固；橡胶

条、密封胶应镶嵌密实、位置准确，密封胶表面应平整。 3关于玻璃表面质量。有关玻璃表面缺陷的国家现行标准中将此 分为三类：划伤或擦伤；划道或波筋；雾斑、斑点纹和针眼等。其中 第一类缺陷各种玻璃都存在，其他两类缺陷不是每种玻璃都有。在加 工制作、安装施工中对玻璃可能造成的表面缺陷，一般为第一类缺陷 考虑到工程中所采用玻璃均为合格产品，后两类缺陷应在标准充许范 围之内，施工中不会再增加这类缺陷。因此，本规范仅将划伤、擦伤 准为玻璃表面质量的检验项目。相关国标规定，建筑用浮法玻璃充许 1m2有3条宽为0.5mm、长为60mm的划伤；钢化玻璃合格晶允许每1m2 有4条宽为0.1~lmm、长不大于100mm的划伤；阳光控制镀膜玻璃合 格品允许每1m2有2条宽不大于0.8mm、长不大于100mm的划伤；夹层 玻璃合格品的划伤和磨伤“不得影响使用”。本规范只能综合各种玻璃 合格品的质量要求，制订了统一的规定。 4关于铝合金型材表面质量。本规范以一个分格的框架构件作为 检验单元。由于加工制作、运输、安装施工过程的许多环节，都可能 造成对铝合金型材的表面损伤。因此，对幕墙用框料要求采用高精级 铝合金型材，并加强各个环节的保护。 5关于幕墙框料安装质量，本规范规定了各项目的允许偏差。 1）竖向构件垂直度 本规范按幕墙高度分为5档，分别规定了垂直度允许偏差。在现行 标准《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3中，分别规定了测量放 竖向偏差和结构施工的竖向偏差允许值。在决定幕墙的竖向偏差允许 时，考虑到作为建筑的外装饰，其竖向偏差允许值应比混凝土结构施 工更严格，但同时又比测量放线的竖向偏差允许值稍宽松，以便既保 证幕墙工程质量，又便于操作执行。 2）竖向构件直线度 现行国家标准《铝合金建筑型材》GB/T5237规定，对壁厚大于 2.4mm的高精级型材的弯曲度允许偏差为1.0×1(mm)，其中1为型材长 度，单位为m。竖向构件可不考虑重力荷载引起的弯曲，但在运输、 堆放、加工中可能会造成弯曲。因此，本规范仍以高精级型材弯曲度

GB 5749-2022 生活饮用水卫生标准（替代GB 5749-2006，清晰）11.2.3条的规定

11.3.1因全玻幕墙外表面只有玻璃和胶缝，且玻璃透明，因此对墙面 的平整度及缝宽要求较严格，缝隙的宽窄直接影响幕墙外表面的美 观。与隐框幕墙一样，要求胶缝宽度与设计值的偏差不大于2mm。 11.3.2全玻幕墙的玻璃面板由玻璃肋支承，本条规定了玻璃面板与玻 璃肋的垂直度偏差不应大于2mm；相邻玻璃面板的高低偏差不应大于 1mm。 11.3.3玻璃与镶嵌槽的间隙关系到缝隙的宽窄和玻璃的安全。本条规 定了玻璃与钢槽的间隙质量要求，胶缝应灌注均匀、密实、连续。 11.4 点支承玻璃幕墙

11.4.1点支承玻璃幕墙与全玻幕墙一样，均为通透墙体，且一般位于 或建筑入口处，因此其安装质量的好坏尤为重要。本条规定了点支式 大面应平整，胶缝应横平竖直，缝宽均匀，表面平滑。钢结构焊缝应 防腐涂层应均匀，无破损。不锈钢件光泽度与设计相符，且无锈斑。 11.4.2因点支承玻璃幕墙为透明墙体，处于里面的钢结构一目了然， 钢结构的施工质量十分重要，应符合本规范的相关规定和国家现行标 准《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205的要求。 11.4.3拉杆和拉索的预拉力对点支承玻璃幕墙的支承结构起着至关 重要的作用，必须符合设计要求，应进行现场检验或隐蔽检验。 11.4.4关于点支承玻璃幕墙安装质量要求，本规范确定了各项目的允 许偏差。 1竖缝及墙面垂直度 因点支承玻璃幕墙多处于裙楼，所以本条只规定了50m以下的竖 缝及墙面垂直度，按两档分别为10mm和15mm。 2由于点支承幕墙玻璃外露且面积较大，应检查幕墙表面平整度 防止墙面各玻璃拼在一起时不在一个平面而使墙面上的影像畸变。检 查时，抽检竖缝相邻两侧玻璃表面的平面度，并从严要求，用2m靠尺 检查，允许偏差2.5mm。

止各胶缝宽窄不一，增加拼缝宽度与设计值比较的偏差检查，以保证 整幅点支承幕墙各玻璃拼缝的整齐美观。 11.4.5关于钢爪安装质量要求。 1钢爪的安装质量直接影响到点支承玻璃幕墙的外观质量，本条 参照现行国家标准《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205对钢构 件的允许偏差要求，规定了相邻钢爪水平距离和竖向距离为土1.5mm； 2钢爪安装同层高度偏差参照框支承幕墙横向构件高度差分为四

止各胶缝宽窄不一，增加拼缝宽度与设计值比较的偏差检查，以保证 整幅点支承幕墙各玻璃拼缝的整齐美观

11.4.5关于钢爪安装质量要求

12.1.1为了使幕墙在使用过程中达到和保持设计要求的预定功能，确 保不发生安全事故，规定承包商应提供给业主《幕墙使用维护说明 书》，作为工程竣工交付内容的组成部分，指导幕墙的使用和维护。 根据现行国家标准《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068的 有关规定，玻璃幕墙的结构构件一般属于易于替换的结构构件，其设 计使用年限一般可取为不低于25年。 12.1.2随着我国幕墙行业的发展，幕墙新产品越来越多，幕墙的结构 形式也越来越复杂，技术含量越来越高，对维修、维护人员的要求也 越来越高。本条要求幕墙工程承包商在幕墙交付使用前应为业主培训 合格的幕墙维修、维护人员。 12.1.4幕墙可开启部分的抗风压变形、雨水渗透、空气渗透等性能参 数均为关闭状态的设计参数。在幕墙工程的实际维修工作中，开启部 分维修频率最高，而非正常开启所造成的损坏是主要原由之一，因此 条的要求是必要的，

12.2.2根据实际工程经验，在幕墙工程竣工验收后一年内，幕墙工程的 加工和施工工艺及材料、附件的一些缺陷均有不同程度的暴露。所以在 幕墙工程竣工验收后一年时，应对幕墙工程进行一次全面的检查，此后 每五年检查一次。 由于存在不可避免的建筑物沉降、金属材料蠕变等现象，施加预拉 力的拉杆或拉索结构的幕墙工程随时间推移会产生预拉力损失。为了保 正这类幕墙的性能稳定和使用安全，本规范规定对预拉力幕墙结构全面 检查和调整的时间从工程竣工验收后半年检查一次，此后每三年检查、调整 一次。 对于使用结构硅酮密封胶的半隐框、隐框幕墙工程，本规范规定 使用十年后进行首次粘结性能的检查DB44／T 2049-2017 智能计时计量水控设备.pdf，此后每五年检查一次。从世界 各国以及我国的幕墙工程的实际情况来看，还未出现因硅酮结构密封 胶粘结性能变化而造成的质量问题。考虑到对实际幕墙工程进行粘结

性能的检查属破坏性检查，抽样比例小，则不能反映真实情况，抽样 比例大，则费用高、时间长，而且有时可能对抽样附近幕墙的性能有 影响。所以规定使用十年后进行首次粘结性能的检查是合适的。 关于抽样比例及抽样部位，本规范未做出具体规定。主要是考虑到不同的 幕墙工程其环境条件不同，规定统一的抽样比例并不能反映不同的幕墙工程 硅酮结构密封胶粘结性能的真实情况。实际幕墙工程的检查应由检查部门制 定检查方案，由相应设计资质部门审核后实施。 “每五年检查一次”是建立在检查结果良好的基础上，如果粘结 性能有下降趋势的话，应根据检查结果制定检查间隔时间、增加检查 频次。