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T／CECS745-2020 装配式幕墙工程技术规程及条文说明.pdf5.7.3现行行业标准《混凝土结构后锚固技术规程》JG145中 锚栓用于结构构件连接时的使用范围见表1。
锚栓用于结构构件连接时的使用范围见表1
CECS384-2014标准下载表1锚栓用于结构构件连接使用范围
表2H型铝型材的截面尺寸表
4计算过程如下 b d 2tr 复板宽厚比： 22.94
2. 三二C.,因此 m=0. 65
=1.3fcy =457.956MPa 2344.3 B br 6Bbr 1/2 Dbr =4.537MPa 20 E
Mnlb felr+ fblw 24.708kN·m Ccw
flr+flw =24.708kN: nlb Cew
Lb Lb 梁的长细比入= =46.983 rye VC, 1. 2ry V1
f ey B。=fey =269.851MPa （15513.8）
B =1.675MPa 10（E B. C.=0.41 =66 D. 入2=C。=66 入<入
因此，侧向扭转屈曲极限状态下，承载弯矩标准值：
元"E^S, Mnmb=Mnp· 17.295kN·m C3
侧向扭转屈曲强度标准值：
=189.139MPa S
5）局部屈曲与侧向扭转屈曲共同作用，翼缘的弹性屈曲强度值
6 =5.172 2tr ? E =1.033X103MPa (5. 0 号)
翼缘的弹性局部屈曲应力不小于梁的侧向扭转屈曲应力，因此 的弯曲承载能力不受局部屈曲和侧向扭转屈曲共同作用的限制。 综上所述，梁的承载弯矩标准值为
M=min(MpMuMnlb,Mmb)=17.295kN.m
M =14.4125kN·m
168wL2 M= 1568
1)屈服极限状态下，梁的承载弯矩标准值： Zxfcy=4.813kN·m 1.5Sxfcy=5.705kN·m Mnp=min(Zxfcy,1.5Sxfcy)=4.813kN·m
②断裂极限状态下，梁的承载弯矩标准值
M.=Zxf.=6.563kN· m
ey + =194.578MPa 2344.3
C,三二c,因此 m=0. 65
B br /6B br Dbr =1.256MPa 20 E
1.0J=36.217 mDp 6 d一2t 腹板宽厚比 =19.277<36.217=入1 t t 因此，fb2=1.5fcy=165MPa 保守地使用其中较低者来代替加权平均抗压强度：F，=min （Fbl，Fb2）则局部屈曲的承载弯矩标准值：
因此，fb2=1.5fcy=165MPa 保守地使用其中较低者来代替加权平均抗压强度：F，=m （Fbl，Fb2）则局部屈曲的承载弯矩标准值：
L,Sxe =2.3 =27.728 ChJ
B.= =119.263MPa 15513.8 B。 (B。 1/2 D. =0.492MPa 10(E B. C。=0. 41 =99 D 入 扭转屈曲极限状态下，承载弯矩 综上所述，梁的承载弯矩标准值： min(Mnp ,Mnu,Mnlb ,Mnmb)=3. 卡接螺栓连接螺栓连接卡接螺栓连接卡接卡接图12装饰翼支臂和型材之间连接示意图6.10支撑系统设计Ⅲ单元式幕墙支撑系统设计6.10.15单元式幕墙系统要求整个单元在工厂进行加工及组装，组装成幕墙单元后，在后续的各环节，包括幕墙单元的翻转、运输、吊装和安装等过程，都可能导致龙骨系统松动、散架、移位等，首先应确保自身有足够的连接强度，其次对于构件式安装的幕墙单元或者异型的单元式幕墙板块，宜用钢架胎膜进行整体的临时固定，或者采用钢架局部进行临时固定或者临时限位，待吊装或者安装到位后，拆除临时措施。6.12拉索（杆）幕墙支撑系统设计6.12.1支撑系统结构形式的选用除应满足建筑设计要求，还应考虑不同结构形式对主体支承结构的影响。6.12.2拉杆和拉索系统施加预应力后才能形成受力体系，因此一般拉杆幕墙或拉索幕墙都会使主体结构承受附加的作用力，在主体结构设计时必须加以考虑。6.12.3主体结构变形时拉索（杆）不应松弛也不应过载，拉索（杆）可设置弹簧装置适应主体结构变形。建筑伸缩缝两侧建筑和.250: 不同建筑物之间由于沉降、温度伸缩、风和地震的作用会产生较大 的相对变形，拉索（杆)较适应，同时主体也可能被拉索（杆)破坏。 6.12.6边界结构的变形对拉索（杆)结构的影响非常显著，整体 计算的结果更加准确。 6.12.11以冷作硬化提高强度的材料不可焊接，焊接部位强度会 严重下降；以热处理提高强度的高合金钢材料焊接部位强度也会 大幅下降。因此，高强度拉杆和拉索索体及与外部连接均不得焊 接。 6.12.12不锈钢耳板与碳钢或合金钢的焊接质量难以保证，一般 不采用不锈钢耳板 7.2.4强制冷弯玻璃，也可以冷弯产生的应力与外荷载及作用的 2.4强制冷弯玻璃，也可以冷弯产生的应力与外荷载及作用的 合作为控制指标。实际项目条件各不相同，玻璃长度、厚度、钢 与否等均有影响。 7.3.5铝塑板折边处需要刨槽，剩余厚度只是很薄的铝皮，承载 力很低。本条第5款是为防止不同材质间的电化学腐蚀和热膨胀 系数不一致造成的问题。第6款简化的弹性板计算假定对于金属 板这种肋的挠度可以很大的结构计算结果偏差过大，偏离实际情 况太远。比较现实的方法是应用已经普及了的有限元分析。第8 款是针对有的铝合金材质焊接后强度很低，焊缝强度远远低于焊 钉本身强度。这时只算焊钉本身强度会造成安全风险。低焊缝强 度、焊钉偏心与螺母预紧力共同作用是运输和安装过程中掉焊钉 的主要因素。 本节内容主要参考Stonecladdingengineer和ASTMC124 Standard guide for selection,design ,and installation of din sion stone 编写。 4.4按概率理论取得的荷载标准值比试验平均值更能保证结 安全，比采用最小值更科学合理 7.4.4按概率理论取得的荷载标准值比试验平均值更 7.4.6石材面板及连接实际上采用的是基于极限状态的容许应 力设计法，套用极限状态设计法的表达式。为了设计石材面板连 接系统，应当知晓材料的变异性并加以补偿。可通过对石材、石材 面板连接和龙骨采取合适的安全系数来实现。 如果石材、锚和支撑系统的长期性能无法通过良好的样本进 行验证，则可以修改安全系数。 出现下列情况时，可修改安全系数： （1）关键材料强度试验表明变异性增加； （2）项目预期寿命超过40年； （3）石材随着时间的推移会丧失的强度较多； （4）在设计面板连接位置时； （5）石材面板连接承载能力试验表明变异性增加； （6）石材面板连接处在最终位置时无法检查； （7）石材面板连接需要不同的安装技术或者用在不同的位置： （8）面板用于高风险位置，如吊顶、头顶、线条、在现场安装前 组装到龙骨骨架上或其他类似情形 提高正风压方向的强度和抗冲击性能。但是绝大多数工程都是负 风压控制，不应考虑背网对石材幕墙的强度提高。背网只能作为 石材幕墙的防断裂措施和辅助安全措施 7.4.10选择石材、石材面板连接和龙骨系统时，应核查下列因 （1）石材在相似条件的现有 正尚史长： （2）在相似条件的现有建筑物中，所考虑的各种不同的石材面 板连接和龙骨系统是否表现良好； （3）安装等程序对石材面板连接和连接的咬合、搭接关系有何 影响； （4)位移和不均匀沉降等对龙骨、石材面板连接与龙骨的连接 以及龙骨与建筑结构的连接的性能和外观有何影响； （5）通过标准试验测量的石材的物理特性是否表明材料具有 结构限制；哪些物理属性对工程应用是重要的，哪些测试方法可测 量这些属性及其离散性； （6）没有用标准测试方法测量物理特性的石材，是否有长期耐 久性问题的可能性；其他性质，包括抗化学侵蚀性、与气候有关的 强度降低、尺寸变化，可以通过旨在获得模拟条件下的数据的特殊 的实验室测试来评估； （7)项目的位置或建筑的形状是否产生额外的风或地震作用； （8）石材面板连接和龙骨系统是否适应由风、地震和温度作 用、蠕变和收缩以及它们的综合影响引起的建筑物尺寸变化； （9）窗及支撑系统、其他幕墙、外墙清洗、维护设施等邻接的立 面构件，是否会影响石材面板、石材面板连接或龙骨系统； （10）石材面板连接或龙骨系统是否穿透防水层，造成内部积 水、墙体保温层渗水或形成通风空腔； （11)所用材料是否能抵抗腐蚀、电化学反应和化学反应； （12）在任何特定项目中使用尽可能少的石材面板连接类型： 用最少的零件制成连接件；最简单的连接通常是最好的；连接应有 可调节性； （13）尽可能在不超过两个连接点处分配石材或面板系统的重 量； （14）使安装人员便于接近石材面板连接位置； （15）与负载方向平行的长圆孔采用摩擦连接时，应采用合适 石材面板与支撑件之间的位置偏差。垫片应具有足以传递荷载 永久结构特性，同时抵抗石材面板连接件和支承结构的旋转禾 移，这可能损害石材面板连接或紧固件的位移能力。不具有足 结构性能的绝缘和防水物质，不应用作垫片，也不应夹在石材可 连接件之间。应防止挂件处的意外滑动，可采用焊接垫圈，互 πh·cot(αk)+ pu =12971mm² : cot(αk)+ pu =12971mm 2 TV钢销连接石材7.4.27图150.5是弯曲应力分布示意图。L,me图15≥0.5时弯曲应力分布示意图L,taM,LL2图16<0.5时弯曲应力分布示意图.258· 7.4.29本条钢销连接的计算方法为近似简化算法，不适合超大 Fbr 8.1.4水源、缝隙、驱动力是幕墙漏水产生的三大必要条件，密封 设计就是要通过合理控制这三个要素达到提升幕墙密封性能的目 的。研究表明，屋檐位置的雨量约为墙角的20倍，在建筑物顶部 设置屋檐和挑檐等构造，可把雨水导流到墙外，能够大大降低建筑 物水源。 8.2.3要确保雨幕上留有足够的通风面积，雨幕透气率为气密线 透气率的10倍及以上时，我们可以称它为等压系统。实际上此比 例若达到5倍以上，内外压差已经能够保持在95%的平衡，属于 正态分布的合理范围，一般作为推荐设计标准。不同雨幕透气率 与气密线透气率之比对应的由外压力平衡度见表3。 当认为风压持续一致时，穿过阻隔物两侧的压差为： 雨幕透气率与气密线透气率之比对应 表4不同腔体容积与透气面积之比下的压力平衡率 8.3硅酮耐候密封胶的密封设 8.3.4幕墙接缝的变化，主要是由于材料受环境温度影响的膨 胀、收缩以及风荷载和地震作用下的引起的主体结构层间位移产 生的，还有其他一些影响因素。例如一些材料干湿引起材料收缩、 膨胀；主体结构沉降引起的缝隙变化变化等。作为建筑幕墙的面 板之间的耐候接缝，环境温度以及动荷载引起的主体层间位移使 得接缝变化影响远远大于其他因素，所以考虑热膨胀位移和风荷 载与地震作用下的层间位移量计算确定，可以满足接缝设计的安 全性。不过在建筑底层一些缝隙密封处理时，建筑沉降影响因素 不可忽视。 伸缩接缝变形量考虑到最不利的影响取（u，十u。），等于设计 的接缝宽度（c，）乘以选定的密封胶位移能力（），由于还要考虑安 装误差（k），接缝宽度：c，=（u，十u）/十k。 受剪力时发生变形的接缝，硅酮密封胶可以承受较大的接口剪 力位移量。通过已知接口允许位移（6），计算出所要求的接口宽度 （a）。已知其中c=a（1十）；实际状况往往是膨胀引起的位移u，发 生在面板平面内，u。位移在垂直面板方向。便于计算并考虑最不利 的影响，将u，和u。的变化都取向于垂直面板方向，取6=u,十u。 以勾股定理可得：a"十（u，十u。）=L（1十)a」推导得出： 接缝宽度（a）=（ut十u）/[（2十)1/2 由于还要考虑安装误差，计算结果为： 接缝宽度a=（u,+u)/[（2+）1/2+k 8.3.5太小的接缝宽度不利于施工和密封，同时对缝隙1 的调节能力不够。对于石材等类型的幕墙，由于板块较小，接缝 般在6mm～10mm；玻璃、金属板等类型幕墙，由于每个单元板块 较大，接缝一般不小于15mm。 三面粘结会限制密封胶原来未撕裂情况下可接受的位移量 三面粘结的情况可用防粘胶带或者背衬材来避免。当三面粘结现 象发生时，密封胶可承受的位移量会被限制在原设计位移量的 ±15%以内。 宽厚比1.5：1或1：1较厚的密封接缝有更大的位移变形 量，当接口刮成沙漏状时，密封胶变形后粘结面的应力小，有利于 密封耐久性，能发挥最佳的位移表现。 密封胶的厚度大于12mm对固化有影响，接缝发生位移变化 时粘结界面的应力较大，不利于密封耐久。 8.3.6幕墙工程中所选用的密封胶，应与被粘材料具有持久白 垫、泡沫棒、定位块等进行相容性试验。如果使用了与密封胶不相 容的材料，可能会导致密封胶的粘结性能的下降或丧失，留下质量 或安全隐惠。 石材、人造板中的陶板、石材蜂窝板、纤维水泥板等都为多孔 性材料，面板与建筑密封胶接触，胶中的增塑剂等非反应性物质会 渗入面板孔隙中，污染面板，因此，使用前必须进行污染性试验。 9.6.8加工前将石材进行预拼，对纹、选色、排开色差后进行编 9.6.8加工前将石材进行预拼，对纹、选色、排开色差后进行编 号。出厂前检查石材的尺寸、形状、花纹图案、色泽等均应符合设 计要求，花纹图案和色泽应按样板检查，单板及排版后的石材感观 效果不宜有明显的色差。 9.12.1隐框、半隐框幕墙组件制作中，对玻璃面板和支撑框的清 洁工作，是关系到幕墙质量的关键步骤之一，要十分重视和认真进 行操作。如清洗不干净，将对幕墙质量与安全留下隐惠。一定要 坚持二块布清洗的方法，一块布只用一次，不许重复使用；在溶剂 完全挥发之前，用第二块干净的布将表面擦干；可将用过的布洗净 惊干后再行使用。 9.12.4硅酮结构密封胶在长期重力荷载作用下承载力很低，固 化前强度更低，而且硅酮结构密封胶在重力作用下会产生明显的 变形。若使硅酮结构密封胶在固化期间处于受力较大的状态，会 造成幕墙的安全隐患。因此，在加工组装过程中应采取措施减小 结构胶所承受的应力。 9. 13 工厂装配率 9.13.1通过在机器设备条件优越的工厂加工构件，选用专业厂 家生产的标准连接件和结构密封胶，在环境理想、便于管理、质量 可控的工厂进行组装，能够及时发现问题并整改，可以避免工人在 CJT3085-1999 城镇燃气术语高空恶劣现场散装幕墙质量容易失控的问题。 高空恶劣现场散装幕墙质量容易失控的问题。 9.13.2幕墙中主要构件种类包括面板、立柱、横梁、支承装置、压 条等，不包括连接件和结构密封胶等辅助材料，因此，整体现场安 装的单元式幕墙工厂装配率为100%。 10.8.1被粘结板缝干净、干燥是耐候密封胶形成良好粘结前提： 由于幕墙面板材料多样性，包括多孔性材料如陶板、石材蜂窝板、 纤维水泥板、石材等和非多孔性材料如铝板、瓷板、微晶玻璃、玻 离，同时面板粘结面的污物不同，采取的清洁处理方法有差异： 股用50%的异丙醇，100%的异丙醇或75%的酒精就可清除干净： 由性的污垢和薄膜，需用脱脂溶剂如甲苯、二甲苯清除；某些多孔 生材料在清洁过程中会吸收溶剂或底涂液，在施打胶前，必须等其 挥发完毕。 10.8.2耐候密封胶注胶要求密实、无气泡、表面美观。 皮时间一般在20min，应在结皮前修正和除去遮蔽胶带。现场施 工时雨天、大风天和黑夜无法保证打胶质量。由于耐候密封胶为 单组分密封胶，其固化受温度、湿度影响很大，不同季节对密封胶 的使用效果会产生影响，例如在春、秋季节一天温度变化大的，幕 墙的金属面板会由于膨胀位移大，密封胶尚未固化，接缝的变形引 起密封胶皱褶俗称起泡，此现象与密封胶的质量无关，所以现场施 工时也应将季节因素考虑进去。 12.1.1开启扇使用要求如下：6级以上风力时，应保证开启扇处 于关闭状态；风撑等五金应保持完好，如有损坏及时更换；掉扇风 险较大的开启扇，应配置可拆卸执手，统一管理 12.2.3近年来台风对幕墙的损害越来越多，每次台风过后均需 要对幕墙进行全面的检查，并视损坏程度进行维修加固。 12.2.4定期维护主要涉及定期的检查及维修，保修期内，如有不 符合质量要求以及不能正常运行之处，工程承包单位有义务将其 修复。因人为损坏及自然性灾害、意外灾害而造成损害的，不在保 修范围之内。在保修期内，使用单位应会同幕墙工程承包单位每 年进行一次全面性的检查。使用十年后，对耐老化最不利位置的 硅酮结构胶进行粘结性检验。相关的检查项目应齐全，做到各种 构件、连接件功能正常运行。 若遇到自然灾害或意外灾害，根据不同的灾害情况进行全面 的评估，并对损害程度提出修复或加固方案，同时通过相关部门批 准，经专业幕墙施工队伍进行施工。 GB50354-2005建筑内部装修防火施工及验收规范.pdf附录H结构计算常用参数表 本附录主要参考了AAADM2o15Aluminumdestgnmanu 。由于构件各种情况比较复杂，构件计算要以不同极限状态对 应的分项系数。受弯构件强度计算采用塑性设计，和实际情况和 试验结果吻合较好，相比弹性算法更精确。塑性算法是大势所趋， 混凝土结构计算实际上也是弹塑性算法