标准规范下载简介
GB 51064-2015 吹填土地基处理技术规范(完整正版、清晰无水印).pdf6.3.3压实吹填土层底面下卧层的土质，对压实填土地基的变形 有直接影响，为消除隐患，铺填料前，首先应查明并清除场地内填 土层底面以下耕土和软弱土层。压实设备选定后，应在现场通过 试验确定分层填料的虚铺厚度和分层压实的遍数，取得必要的施 工参数后，再进行压实填土的施工，以确保压实填土的施工质量。 玉实设备施工对下卧层的饱和土体易产生扰动时可在填土底部设 置碎石盲沟
6.3.6、6.3.7在建设期间，压实填土场地阻碍原地表水的畅通
泄往往很难避免，但遇到此种情况时，应根据当地地形及时修筑雨 水截水沟、排水盲沟等，疏通排水系统，使雨水或地下水顺利排走。 对填土高度较大的边坡应重视排水对边坡稳定性的影响。设置在 压实填土场地的上、下水管道，由于材料及施工等原因，管道渗漏 的可能性很大，应采取必要的防渗漏措施
6.3.8冲击碾压施工应考虑对居民、
基坑开挖土方、护坡专项施工方案带来的影响。可采取以下两种减振隔振措施：
(1)开挖宽0.5m、深1.5m左右的隔振沟进行隔振； (2)降低冲击压路机的行驶速度,增加冲压遍数。
6.4.5当采用静载荷试验检验压实填土的承载力时，应考虑压板 尺寸与压实填土厚度的关系。压实填土厚度大，承压板尺寸也要 相应增大，或采取分层检验。否则，检验结果只能反映上层或某 深度范围内压实填土的承载力。为保证静载荷试验的有效性，静 载荷试验承压板的边长或直径不应小于压实地基检验厚度的1/3 且不应小于1m。
6.4.5当采用静载荷试验检验压实填土的承载力时，应考压板
7.1.1对于强度较低和压缩性较高的黏性吹填土，宜采用塑料排 水板等竖向排水预压法处理，对于固结情况和力学性质较好的砂 性吹填土，可采用直接或加设横向排水层堆载预压法。对于呈流 塑状态，具有很高的含水率和极低的强度，且承载力极小的淤泥、 淤泥质黏士、污泥可采用无砂垫层法
7.1.2通过勘察查明土层在水平和竖直方向的分布、层理变
化，查明透水层的位置、地下水类型及水源补给情况等；通过土 工试验确定土层的先期固结压力、孔隙比与固结压力的关系、渗 透系数、固结系数、三轴试验抗剪强度指标以及原位十字板抗剪 强度等。
7.2.1对深厚软黏土地基，应设置塑料排水板等排水竖向排水 体。当吹填软土层厚度不大或吹填软土层含较多薄粉砂夹层，且 固结速率能满足工期要求时，可不设置排水竖向排水体。当吹填 土层呈流塑状态或在无砂少砂地区施工时可采用无砂垫层法。 7.2.5分级加载时根据堆载材料的密度，换算成相应散料的每级 堆载高度，堆载控制指标宜满足下列条件：最大竖向变形量不应超 过10mm/d~15mm/d；边缘水平位移不应大于4mm/d；孔隙水压 力不超过预压荷载所产生应力的50%～60%。 7.2.6塑料排水板的等效孔径问题一直是工程界重点讨论的问 题，对于吹填土来说，等效孔径小于0.075mm（以O95计）的塑料排
7.2.1对深厚软黏土地基，应设置塑料排水板等排水竖向排 体。当吹填软土层厚度不大或吹填软土层含较多薄粉砂夹层 固结速率能满足工期要求时，可不设置排水竖向排水体。当吹 土层呈流塑状态或在无砂少砂地区施工时可采用无砂垫层法
7.2.5分级加载时根据堆载材料的密度，换算成相应散料的每级
堆载高度，堆载控制指标宜满足下列条件：最大竖向变形量不应 过10mm/d~15mm/d；边缘水平位移不应大于4mm/d；孔隙水 力不超过预压荷载所产生应力的50%～60%。
堆载高度，堆载控制指标宜满足下列条件：最大竖向变形量不应超 过10mm/d~15mm/d；边缘水平位移不应大于4mm/d；孔隙水压 力不超过预压荷载所产生应力的50%～60%。 7.2.6塑料排水板的等效孔径问题一直是工程界重点讨论的问 题，对于吹填土来说，等效孔径小于0.075mm（以Og5计）的塑料排 水板常常会发生淤堵。这是由于吹填土的颗粒是悬浮的，更容易
7.2.6塑料排水板的等效孔径问题一直是工程界重点讨论的问
7.2.6塑料排水板的等效孔径问题一直是工程界重点讨
.2.0 超科非极的手效礼轻现 题，对于吹填土来说，等效孔径小于0.075mm（以O5计）的塑料排 水板常常会发生淤堵。这是由于吹填土的颗粒是悬浮的，更容易
移动，在排水板外形成泥饼。近几年的工程实践表明，采用比较大 的等效孔径的塑料排水板，吹填土的加固效果更有保证，即使吹填 土的细颗粒透过滤膜进入到排水板内部，也会被真空泵抽走，不会 影响工程质量。目前天津地区常用的防淤堵排水板的等效孔径采 用0.05mm~0.12mm（以05计）
7.2.12、7.2.13无砂垫层施工在浙江温州、台州地区得到有效 实践及应用，经证明是一种加固大面积高压缩性吹填土地基的 行之有效的方法，因此这两条增加了对无砂垫层施工技术要求 的描述。
7.3.3插板机后退施插排水板，避免插板机把排水板芯压入
7.3.3插板机后退施插排水板，避免插板机把排水板芯压入 地面。
7.3.4在排水板打设过程中，及时用砂或干土将排水板孔填土并 捣实。水平排水管与排水板靠地面的板头相连，一行排水板铺设 一根排水管，排水管外壁即连接部位宜包裹一层无纺布，避免淤泥 渗入排水管中，保证排水通畅。
7.3.4在排水板打设过程中，及时用砂或干土将排水板孔填土并
7.3.5对地基垂直沉降、水平位移和孔隙水压力等应逐日观测主
做好记录，一般加载控制指标是：地基最大下沉量不宜超过 10mm/d；水平位移不宜大于4mm/d；孔隙水压力不超过预压荷载 所产生应力的50%～60%。通常情况下，加载在60kPa以前，加 荷速度可不受限制。 在土质发生剧烈变化的区域采取堆筑高于地面0.3m，宽1m 虚土方的方法，减缓土质急剧变化段沉降差。
7.3.6本条款对无砂垫层施工的关键点及相应施工工艺进行了
描述。无纺土工布可以防止吹填淤泥涂抹和堵塞水平排水管道， 使排水通畅
7.3.7本条款对覆水预压施工中极易形成裂缝的防治方法进行 说明。
7.3.7本条款对覆水预压施工中极易形成裂缝的防治方法进行 说明。
7.3.7本条款对覆水预压施工中极易形成裂缝的防治方法进
8.2.2对于淤泥及淤泥质黏土，按自前的施工工艺，膜下真空荷 载能达到85kPa以上，当加固区周边条件复杂需要采取黏土密封 墙等措施时，膜下真空荷载一般也能达到80kPa。 8.2.3残余沉降量是指地基加固后在长期使用荷载下发生的沉 降量，设计要求地基的残余沉降量不能影响构筑物的正常使用。 8.2.6由于预压初期，地基在真空预压荷载下的沉降量较大，而
真空和联合堆载期间，地基的沉降速率在30mm/d以下较好。
4/ 排水板间距越小，真空预压加固时间越短。采用真空预压法加固 的吹填土多为低渗透性土，塑料排水板间距一般不超过1.1m。同 时吹填土已经是重塑土，不怕扰动，因此减小排水板间距对缩短加 固时间应该有一定效果，但是塑料排水板打设费用会增加很多，目 前工程中应用的最小间距为0.7m，因此真空预压常用的塑料排水 板间距为 0. 7m~1. 1m
尽量减少吹填土对排水板板头和滤管的污染，确保排水通畅；密封 铺膜前再铺设一层无纺土工布，主要是为了防止连接好的塑料排 水板和水平滤管扎破密封膜。另外上下2层布对膜下真空度的传 递非常有利
8.2.17为保护密封膜，其上不能
般是先人工铺0.1m的中粗砂，再人工铺0.9m的碎石屑
有水气补充的情况下，抽真空效果不理想，规范推荐采用功率不低 于7.5kW的抽真空设备
的，根据工程经验，抽真空设备的功率低于7.5kW时，加固效果不 易保证。多项工程实际运行结果表明，施工后期抽真空设备开启 数量在80%以上时，施工质量较好
8.2.20新吹填土表层承载力很低，直接铺设砂垫层很困难，且打
设塑料排水板时容易产生翻浆冒泥现象，为此提出了二次处理的 方法。实际工程表明，二次处理的方法可有效解决上述问题，效果 比较理想。
8.3.6密封沟内的塑料排水板不能剪断，需要同水平排水垫层相 连通，否则会影响密封沟处的加固效果
8.3.6密封沟内的塑料排水板不能剪断，需要同水平排水垫层相
8.4.1通过对条文所列项目的施工监控结果分析，可以为确定卸 载时间提供依据。
4.1通过对条文所列项目的施工监控结果分析，可以为确定卸 时间提供依据。 4.3对于真空预压处理的吹填土地基，现场原位强度检测的内 主要为十字板剪切试验检测、现场静力触探检测等。
8.4.3对于直空预压处理的吹填
容主要为土字板剪切试验检测、现场静力触探检测等
9.1.1~9.1.3强夯法（包括强夯置换法、降水强夯法）是反复将 夯锤（质量一般为10t～40t，目前国内最大为75t）提到一定高度使 其自由落下（落距一般为10m～30m），给地基以冲击和振动能量， 从而提高地基承载力并降低其压缩性，改善地基性能 降水强夯法是先采用降水方法使地下水位降低，对地基土进行浅 层加固，并形成表层硬层，再采用低能级强夯进行深层加固。该法对 上海、江苏、浙江、山东、福建、广东、广西等沿江沿河地区特有的夹砂饱 和黏性土地基处理效果较好，施工时必须根据土层条件采用合理的降水 工艺和强劵工艺，保证地下水位降至设计要求才能进行强劵施工。 强夯置换法是采用在夯坑内回填块石、碎石等粗颗粒材料，用 夯锤连续夯击形成密实置换墩。目前已用于堆场、公路、机场、房 屋建筑、油罐等工程，一般效果良好。但个别工程因设计、施工不 当，加固后出现下沉较大或墩体与墩间土下沉不均的情况。因此， 特别强调采用强夯置换法前，必须通过现场试验确定其适用性和 处理效果，否则不得采用。 吹填土一般为颗粒较细的黏性土、砂土，颗粒细、含水率大、固 结时间短。随着吹填设备的进步，在我国港工工程中，也出现了如 防城港20万吨级进港航道工程，采用“天鲸”号吹填施工，吹填土 的粒径已经达到了100mm～300mm，甚至更大的“超粒径”吹填 土。同时，国内多个吹填土工程中，江浙地区多采用直接在吹填土 上进行处理作为建设用地。广东、广西、福建、山东等还有相当一 部分工程是底部在海域中用吹填土，出水面以后在表层回填一定 厚度的开山石或粗粒土。因此，吹填土工程中面临的地基处理问
9.2.2土体有效加固深度既是反映地基处理效果的重要参数，文 是选择地基处理方案的重要依据。在强夯法中，有效加固深度不 仅是上部结构基础设计的主要依据，而且对强夯主能级的确定、 夯点布设、加固的均匀性等参数起着决定作用。当没有经验或初 步设计时，对吹填土地基可按表9.2.2预估有效加固深度。因为 吹填土地基的特殊性，当单击夯击能E大于6000kN·m时，强夯 的有效加固深度应通过试验确定
9.2.4应根据基础埋深和试夯时所测得的夯沉量，确定起夯面标
高、夯坑回填方式和夯后标高；夯沉量宜满足下列条件： （1）最后两击的平均夯沉量宜符合表2的要求，当单击击能 E大于6000kN·m时应通过试验确定；
2强夯与强夯置换法最后两击平均夯
（2)夯坑周围地面不应发生过大的隆起； (3)不因夯坑过深而发生提锤困难
排水系统宜采用施工区域四周挖明沟，并设置集水井。降水深度 及降水持续时间应根据土质条件和地基有效加固深度要求来确 定，并在降水施工期间对地下水位进行动态监测（宜每天2～3 次），严格控制强夯施工时地下水位达到规定的深度，且稳定2d后 方可拔管施工。 此外降水强夯法夯击设计应符合下列规定： （1)夯击次数与夯击能是低能量强夯设计中的一个重要参数， 原则是结合地基加固要求使土的竖向压缩变形最大而水平位移最 小。单击夯能不宜过大也不能太小，过大易破坏环下卧原状土的结 构，过小则无法有效加固下卧软土层，对于不同地基土来说夯击能 与夯击次数也不同，应根据场地的具体情况来定。第一遍夯击能 应较小，但不应小于400kN·m，夯击击数为1击～3击，第二遍夯 击能为第一遍能的1.5倍～3倍，击数1击～3击。具体夯击能 应按场地情况及通过试夯来确定。 （2）两遍夯击之间应有一定的时间间隔，应根据超静孔隙水压 力的消散和软土结构恢复情况进行确定。土中超静孔隙水压力的 消散速率与土的类别、点间距等因素有关，有条件时最好能在试 夯前埋设孔隙水压力监测传感器，通过试夯确定超静孔隙水压力 的消散时间，一般要求在超静孔隙水压力消散80%，且间隔时间 5d～15d后即可进行下一遍强夯。 9.2.9强夯置换墩材料应选用质地坚硬、性能稳定、无腐蚀性和 放射性危害的粗颗粒材料。强夯置换地基的变形宜按单墩承受的 荷载，采用单墩静载荷试验确定的变形模量计算加固区的地基变 形，对墩下地基土的变形可按置换墩材料的压力扩散角计算传至 墩下土层的附加应九按现行国家标准《建筑地基其础设计规范》
9.2.9强夯置换墩材料应选用质地坚硬、性能稳定、无腐蚀性和 放射性危害的粗颗粒材料。强夯置换地基的变形宜按单墩承受的 荷载，采用单墩静载荷试验确定的变形模量计算加固区的地基变 形，对墩下地基土的变形可按置换墩材料的压力扩散角计算传至 墩下土层的附加应力，按现行国家标准《建筑地基基础设计规范》 GB50007的有关规定计算确定。
9.2.10强夯置换有效加固深度为墩长和墩底压密土厚度之和
9.2.10强夯置换有效加固深度为墩长和墩底压密土厚度之和， 在缺少试验资料或经验时强夯置换墩长度应符合表3的规定：
考虑到设计人员选择地基处理方法的需要，有必要提出强夯 置换有效加固深度，特别是墩长的预估方法。根据大量工程实例 的统计，采用列表的形式，针对高饱和度粉土、软塑至流塑状态的 黏性土、有软弱下卧层的填土等细颗粒土地基（实际工程多为表层 有2m～6m的粗粒料回填，下卧3m~15m吹填土、淤泥或淤泥质 土），本规范根据全国各地50余项工程或项目实测资料的归纳总 结（见图2），提出了强夯置换主夯能级与墩长的建议值（见表3）
图2强夯置换主夯击能级与置换墩长度实测值关系图
一近年工程实测数据 国家标准《建筑地基基础设计规范》GB50007一2002中提供的工程数据
1一近年工程实测数据 2一国家标准《建筑地基基础设计规范》GB50007一2002中提供的工程
初步选择时也可以根据地层条件选择墩长，然后参照本表选择强 夯置换的能级，而后必须通过试夯确定。同时考虑到近年来，沿海 和内陆高填方场地地基采用10000kN·m以上能级强夯法的工 程越来越多，积累了大量实测资料，将单击夯击能范围扩展到了 8000kN·m，可满足当前绝大多数工程的需要。 需要注意的是图2中的能级为主夯能级。对于强夯置换法， 为了增加置换墩的长度，工艺设计的一套能级中第一遍（工程中叫 主夯）的能级最大，第二遍次之或与第一遍相同。每一遍施工填料 后都会产生或长或短的夯墩。实践证明，主夯夯点的置换墩长要 比后续几遍大。因此，工程中所讲的夯墩长度指的是主夯夯点的 夯墩长度。对于强夯置换法，主夯击能指的是第一遍夯击能，是决 定置换墩长度的夯击能，即决定有效加固深度的夯击能。
9.3.7如地表层为黏性土或粉性土且地下水位较高的情况，宜采
用人工降低地下水位，或在地表层铺设一定厚度的松散性材料。 加固区周围亦应设置排水沟，若加固区边长大于30m时，中间应 设置网格形排水沟，最大排水距离为15m。另外，如果发现有地下 水上升到夯坑中，则应设法将地下水降低或排除后再进行夯击，以 免造成夯击能量的损失，
9.3.8本条是强夯置换处理吹填土地基的施工要求：强夯置
锤可选用圆柱形，锤底静接地压力值可取80kPa～200kPa。 当表
土松软时应铺设一层厚为1m～2m的砂石施工垫层以便施工机 具运转。随着置换墩的加深，被挤出的软土渐多，夯点周围地面渐 高，先铺的施工垫层在向夯坑中填料时往往被推入坑中成了填料， 施工层越来越薄，因此，施工中须不断地在夯点周围加厚施工垫 层，避免地面松软。
9.4.1施工过程中应有专人负责监测工作。首先，应检查夯锤质 量和落距，因为若劵锤使用过久，往往因底面磨损而使质量减小， 落距未达到设计要求，也将影响单击夯击能；其次，夯点放线错误 情况常有发生，因此，在每遍击前，均应对夯点放线进行认真复 核；此外，在施工过程中还必须认真检查每个夯点的夯击次数和量 测每击的夯沉量。对强夯置换尚应检查置换坑深度。本条要求施 工过程由专人监测，是由下列原因决定的： (1)若落距未达到设计要求，将影响单击夯击能。落距计算应 从起夯面算至落锤时的锤底高度。 （2）由于强夯置换过程中容易造成夯点变位，所以应及时 复核。 （3)夯击击数、夯沉量和填料量对加固效果有着直接的影响， 应严加监测。 （4)振动监测：当场地周围有对振动敏感的精密仪器、设备、建 筑物或有其他需要时宜进行振动监测。测点布置应根据监测目的 和现场情况确定，可在振动强度较大区域内的建筑物基础或地面 上布设观测点，并对其振动速度峰值和主振频率进行监测，具体控 制标准及监测方法可参照现行国家标准《爆破安全规程》GB6722 执行。对于居民区、工业集中区，振动可能影响人居环境，宜参照 现行国家标准《城市区域环境振动标准》GB10070和《城市区域环 境振动测量方法》GB10071的有关规定执行。经监测，振动超过 规范充许值时可采取减振隔振措施。施工时，在作业区一定范围
设置安全禁戒，防止非作业人员、车辆误入作业区而受到伤害。 （5）噪声监测：在噪声保护要求较高区域内用锤击法沉桩或有 其他需要时可进行噪声监测。噪声的控制标准和监测方法可分别 按现行国家标准《建筑施工场界噪声限值》GB12523和《建筑施工 场界噪声测量方法》GB12524的有关规定执行。 9.4.3、9.4.4强夯和降水强夯法处理后的地基峻工验收时，承载 力的检验除了静载试验外，对细颗粒土尚应选择标准贯入试验、静 力触探试验等原位检测方法和室内土工试验进行综合检测评价： 对粗颗粒土尚应选择标准贯入试验、动力触探试验等原位检测方 法进行综合检测评价。强夯置换处理后的地基峻工验收时，承载 力的检验除了单墩静载试验或单墩复合地基静载试验外，尚应采 用重型或超重型动力触探、钻探检测置换墩的墩长、看底情况、密 度随深度的变化情况，必要时应检测墩间土的物理力学指标，达到 综合评价目的。
10.1.1一般认为不加填料的振冲密实法仅适用于处理黏粒含量 小于10%的粗砂、中砂吹填土地基。在国内的一些成功案例（见 表4）表明只要采用正确的振冲工艺和施工参数，采用无填料振冲 密实法加固饱和粉细砂地基可以取得明显的加固效果
表4应用无填料振冲法的国内工程
振冲置换法对于黏性土除了置换作用外，还有竖向排水通道 作用；对于砂土除了置换作用外，还有振密挤密作用
振冲置换法对于黏性土除了置换作用外，还有竖向排水通道 作用；对于砂土除了置换作用外，还有振密挤密作用
10.2.2在振冲置换过程中，对桩间土有挤密加固作用，承载力的 提高比值，有学者建议为：对于黏性土取1.0～1.3；砂土、粉土、粗 粒填土取1.2～2.0。现行行业标准《建筑地基处理技术规范》JGJ 79建议为：对于黏性土取1.0；砂土、粉土取1.2～1.5。上海某振 冲碎石桩复合地基，桩间土饱和粉土的标贯击数从4击提高到7
用复合土层抗剪强度指标值进行地基承载力验算时，应注意 加固区主要在基底以下区域。根据地基极限承载力理论，地基承 载力除了与基底以下土有关外，还与基础外的地基土有关，现有承 载力公式无法区分，直接应用会导致计算结果明显偏大，因此需要 修正。 置换桩体材料含泥量得到有效控制时，本身就是良好的竖向 排水通道，对于吹填软土初始承载力低，考虑加载过程中的排水固 结、强度增长对于优化设计非常重要；但是由于桩距较大，会影响 排水固结速度，必要时可以考虑在桩间设置排水通道
10.3.1由于粉、细砂土常具有毛细水黏结力，在振冲过程中孔壁 不容易塌充当填料，加之形成的流态区较大、排水固结慢，因此 无填料振冲密实的效果长期不被认可。近几年来，随着振冲经验 的积累，振冲技术、设备的发展，对粉、细砂土进行无填料振冲也可 取得较理想的密实效果。主要技术措施除了10.3.1中的一些操 作要点外，还有：（1）当地下水位较低时，应提前2h～3h分区灌水 侵泡；（2）适当往振冲孔内辅助填砂密实。对于双机、三机共振施 工相对单机施工的效果，可以根据设计要求酌情考虑（具体见表5 和表6）。
表 6上海某工程不同振冲工艺标准贯入试验结果 N,对比
10.3.2振冲置换法施工质量好坏，主要与密实电流、填料量和留 振时间等施工参数直接相关，这些参数文与土层土质条件、设计要 求、施工设备有关。对于大型、重要工程，得由现场试桩试验确定 至于中小型工程，施工前难以进行试桩试验，应借鉴类似工程经 验，细心确定施工参数
10.3.2振冲置换法施工质量好坏，主要与密实电流、填料量和留 振时间等施工参数直接相关，这些参数文与土层土质条件、设计要 求、施工设备有关。对于大型、重要工程，得由现场试桩试验确定， 至于中小型工程，施工前难以进行试桩试验，应借鉴类似工程经 验，细心确定施工参数
的土壤类型有限。 （3）高聚类离子土壤固化剂。固化机理是利用聚合物交联形 成立体结构包裹和胶结土粒，或者利用表面活性剂改变土粒表面 亲水性质，形成有效的抗水能力，在土壤压实的基础上，可以得到 较好的抗压强度。 此类固化剂般采用水溶液的形态与土混合，施工方便；加入 催化聚合成分或者直接利用土壤成分来实现交联，固化土的早期 强度和后期稳定强度均可以满足要求；适用的土壤类型比较多，适 应性比较好，但抗水性能比较差，遇水强度急剧降低。 （4）电离子溶液类固化剂。固化机理是利用强离子来破坏土 壤颗粒表面的双电层结构，减弱土壤表面与水的化学作用力，并且 从根本上改变土壤颗粒的表面性质，使其趋于憎水性，在压力作用 下使得土壤形成强度和良好的抗水性能，其中还包括一定的离子 交换促使土壤具备一些活性，从而促进土壤的稳定和强度。此类 固化剂施工需要的用水量比较大，对土壤成分有一定的要求。
11.3.1管内混合处理法是在吹填土输送管道上设置固化剂添加 口，将固化剂与吹填土在输送管道内进行混合后排放至吹填场地 的固化处理方法，该方法通常采用液体固化剂；场地混合处理法是 吹填土在纳填场地静置排干明水并经晾晒后，往吹填土中添加固 化剂，拌和形成固化吹填土混合料的固化处理方法。目前，国内浅 层固化吹填土的施工除常见的管内混合处理法和场地混合处理法 两种类型外，也还有一些其他工艺： （1）吹填土固化预处理回填工艺，该方法主要是通过对吹填土 的固化预处理（沉淀、固化、浓缩、脱水、干燥等环节）后再将固化土 运至目标纳填场地填筑的工艺，吹填土的固化预处理可通过设置 预处理静置场地或带有成套设备预处理工厂来完成； （2）先固后吹工艺，该方法主要是通过就地往原料土中加入固
化剂，改变原有土料的土团颗粒架构，形成粗颗粒土团，再用吹填 工艺排放至纳填场地。 11.3.5～11.3.8管内混合处理法在我国吹填土固化处理的工程 应用刚起步，一些较成熟的施工工法多为国外引进，NTC渗透压 密工法就是其中一种从日本引进的工法，该技术原理是向吹填土 中添加以二价和三价铁盐为主要成分的无机药剂H/C消水中和 剂，当H/C药剂与海泥充分混合时，由于H/C药剂的电离作用， 海泥颗粒中的毛吸管被切断，毛吸管水与间隙水得以释放，从而实 现分子级固液分离；再注入高分子凝聚剂，把固液分离后的泥质粒 子进行凝聚。该工法的主要工艺流程为：疏浚船绞吸出的海泥，通 过输泥管道输送到特定的JDS系统中将固化剂与管道内吹填土 充分混合并加以特别处理，然后排放到指定的填理区域，表层余水 安全排放。该工法技术已在我国天津、青岛、沈阳等地得到工程 应用。
11.4.3固化剂原材料检测试验项目和方法参照的标准为：细度， 参照现行国家标准《水泥细度检验方法》GB/T1345；固体含量和 化学成分，参照现行国家标准《混凝土外加剂匀质性试验办法》GB 8077。原状吹填土检测，参照现行国家标准《土工试验方法标准》 GB/T50123。固化土混合料室内试验，参照标准为：凝结时间和 安定性，参照现行行业标准《土壤固化剂》CJ/T3073；标准击实和 抗压强度，参照现行国家标准《土工试验方法标准》GB/T50123。 11.4.5施工过程中必须随时检查施工记录和计量记录，检查重 点有固化剂用量、浆液配比、加固深度、施工工序的控制以及突发 事故的处理情况等。
（1）工程概况 待处理的场地面积为19m×15m，地基土为吹填淤泥，平均厚 度5.8m。其基本物理力学参数见表7。土中小于0.005mm的黏 粒含量约72%，小于0.002mm的胶粒含量为65%。 地基处理方案为采用某种导电塑料排水板进行电渗处理。该 导电塑料排水板的结构形式与普通塑料排水板相同，其材料为 种导电塑料，在电渗过程中不腐蚀，既作为电渗的电极，又兼作 水通道。 采用电渗专用直流电源。该电源包含有控制程序，使电源具 有电压、电流、电极转换和间歇通电的自动控制功能以及数据实时 显示和自动记录功能，可在恒流、恒压两种模式下工作，且可随时 切换，并具有过载保护等安全措施
表7吹填淤泥的物理力学参数
（2）电极布设与电渗处理过程简述 采用的电极间距为1m，正方形布置，电极插入深度6m，总计 布设了共19×15=285根导电塑料排水板。整个场地共计为8个 电渗回路。正式电渗从2012年8月15日开始，有效电渗天数为 21天。分为两个阶段： 第一阶段：2012年8月15日至8月24日，采用小功率电源 恒流模式通电：从8月25日起，因为电流较小，转为恒压模式通 电，至8月26日排水效果已差，暂停电渗； 第二阶段：从2012年9月16日开始，采用大功率电源，恒压 模式通电，排水效果明显优于之前的小功率电源。至9月25日电 渗排水效果已差，结束电渗。 （3）电渗处理效果
电渗处理结束后的现场测试和室内土工试验结果表明，经过 仅21天的电渗排水，地基土含水率从62%下降到平均36%；干密 度从1.03g/cm提高到1.20g/cm²~1.50g/cm；十字板剪切强 度从近于0提高到25.5kPa；地基承载力从近于0提高到平均 74kPa。由于采用了电渗专用电源和高效的电渗工艺，电渗能耗 不大（5.2kW.h/m3）。 12.1.2过去用于电渗的电极一般采用铁、铜、铝等金属材料。其 优点是电阻率低，初期导电效率高。但缺点也很明显，主要是在电 渗过程中，由于电化学反应容易引起金属阳极的腐蚀，使电渗效率 逐渐下降。目前已出现非金属可导电材料电极，如导电塑料排水 板、碳纤维棒等。 12.1.3电渗工艺参数主要包括电压梯度、正反向持续通电时间 通电间歇时间等。应重视室内电渗试验结果对于现场施工的指导 作用。如果盲目实施电渗，往往会导致该方法的失败。 12.1.6为了提高工程中静态降排饱和软黏土中的固结速度，可 先用电渗方法快速将土层含水率降到50%以下之后，在强夯方法 可以实施时，可停止电渗，换为强夯密实，以增加地基承载力，降低
先用电渗方法快速将土层含水率降到50%以下之后，在强夯方法 可以实施时，可停止电渗，换为强夯密实，以增加地基承载力，降低 其压缩性，达到优质、高效、经济的效果
12.2.1本条建议对分区处理面积按现场可用电源的功率进行确 定，主要是出于处理面积对电源功率要求的考虑。分区处理面积 过大，需要的单台电源功率很大，使电源尺寸过大，给施工带来不 便。具体可按如下步骤确定分区处理面积： （1)将可用电源总功率除以所采用的电压得到电渗回路的总 电流； （2）将电渗回路的总电流除以单个电渗回路的电流得到总电 渗回路数。单个电渗回路电流的确定方法见本规范第12.2.6～ 12. 2. 8 条；
（3）根据总回路数和单个电渗回路的电极间距确定现场可用 电源的处理面积
法铺设水平排水砂垫层。在这种情况下商务楼深基坑开挖支护施工方案(中建七局，内支撑爆破).doc.doc，需要结合实际情况，采取 有效措施，疏导电渗排水
12.2.7本条给出接入电源的母线和单个电渗回路中的导线的参 考横截面积，主要是基于经济性考虑。母线的价格很高，横截面积 越大，成本越高。
12.2.7本条给出接入电源的母线和单个电渗回路中的导线的参
12.3.5为了保持电渗高效排水，在电渗过程中的不同阶段，需要 使电源保持恒定电流输出、恒定电压输出等不同模式。同时，还需 要方便地实现电极正、负极性的转换
12.4.2通过对条文所列项目的施工监控结果的分析，可以为确 定电渗结束时间提供依据。当所列监测项目值或者变化值很小， 表明电渗已无效果，即可结束电渗
T／CAGHP 026-2018标准下载12.4.5对于电渗处理的吹
为土字板剪切试验检测、静力触探检测等
统书号：1580242·730 定价：26.00元