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塔吊附墙拆除及修补用脚手架安全专项施工方案

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GB／T 38885-2020 超高洁净高碳铬轴承钢通用技术条件塔吊附墙拆除及修补用脚手架安全专项施工方案

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塔吊附墙拆除及修补用脚手架安全专项施工方案

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯 矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值Pi=0.036kN/m 脚手板的荷载标准值P2=0.300×1.450/2=0.218kN/m 活荷载标准值Q=3.000×1.450/2=2.175kN/m 静荷载的计算值q1=1.2×0.036+1.2×0.218=0.304kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4X 2.175=3.045kN/m

黄杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和距

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下：

大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）

Mimmr = 0.08gj72 + 0.10g27

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最大度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下：

静荷载标准值9,=0.036+0.218=0.253kN/m 活荷载标准值q2=2.175kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0. 677X0. 253+0. 990×2. 175) X 500. 04/ (100 ×2. 06 × 105× 101950.0)=0.069mm 大横杆的最大挠度小于500.0/150与10mm，满足要求！

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最 大弯矩和变形。 1.荷载值计算

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大横杆的自重标准值Pi=0.036X0.500=0.018kN 脚手板的荷载标准值P2=0.300×1.450×0.500/2=0.109kN 活荷载标准值Q=3.000×1.450×0.500/2=1.088kN 荷载的计算值P=1.2×0.018+1.2×0.109+1.4× 1.088=1.674kN

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯 矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下：

Mgmx = q13 /8

集中荷载最大弯矩计算公式如下

M pmax = P

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M=(1.2×0.036)X1.450²/8+1.674X1.450/4=0.618kN.m =0.618×10%/4248.0=145.511N/mm² 杆的计算强度小于205.0N/mm²，满足要求！

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与荷载的计算值最不利分配的挠 度和 均布荷载最大挠度计算公式如下

5g14 qmax 384EI

集中荷载最大度计算公式如下

Pl3 /Pmax 48EI

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 Vi=5.0×0.036×1450.004/(384×2.060×105× 101950.000)=0.10mm 集中荷载标准值P=0.018+0.109+1.088=1.214kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1214.000×1450.0×1450.0×1450.0/(48×2.06×105× 101950.0)=3.671mm 最大挠度和 V=V,+V2=3. 769mm

小横杆的最大挠度小于1450.0/150与10mm，满足要求！

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规 范 5. 2. 5) :

范 5. 2. 5) : R≤ Rc 其中R。一一扣件抗滑承载力设计值，单扣件取8.0kN,双扣件取 12. 0kN; R一一纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值： 横杆的自重标准值 P,=0.036X 1.450=0.051kN

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P2=0.300×1.450×0.500/2=0.109kN Q=3.000X1.450X0.500/2=1.088kN R=1.2X0.051+1.2X0.109+1.4X

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风荷载标准值应按照以下公式计算

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W,=U.·U, ·W 其中W。一一基本风压(kN/m²)，W。=0.800 Uz一一风荷载高度变化系数，Uz=0.650 U。一一风荷载体型系数：U。=1.088 经计算得到，风荷载标准值Wk=0.800×0.650×1.088=0.566kN/m 考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1. 2Nc + 0. 9 X 1. 4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×0.519+0.9×1.4× 1. 088=1.992kN 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1. 2Nc + 1. 4Ng 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×0.519+1.4X 1.088=2.145kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw计算公式 Mw = 0. 9 X 1. 4Wklah²/10 其中Wk一一风荷载标准值(kN/m²)； la一一立杆的纵距(m); h一一立杆的步距（m）。 经过计算得到风荷载产生的弯矩： M.=0. 9 X 1. 4X 0. 566 × 0. 500 X 1. 800 X1. 800/10=0. 115kN. m

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1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

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其中N一一立杆的轴心压力设计值，N=2.145kN； i一一计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm; k一一计算长度附加系数，取1.155； u一一计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.600； 1。——计算长度（m)，由公式1o=kuh确定，1o=1.155×1.600 X 1.800=3.326m; A一一立杆净截面面积，A=3.974cm²； W一一立杆净截面模量（抵抗矩），W=4.248cm²； 入一一长细比，为3326/16=208 入。一一允许长细比(k取1)，为2880/16=180<210 长细比 验算满足要求！ Φ一一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比1o/i的结果查表 得到0.169； α一一钢管立杆受压强度计算值（N/mm²)； [f】一一钢管立杆抗压强度设计值，f]=205.00N/mm²； 经计算得： 0=2145/(0.17X397)=31.913N/mm²; 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<［]，满足要求！

2.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

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其中N一一立杆的轴心压力设计值，N=1.992kN； i一一计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k一一计算长度附加系数，取1.155： u一一计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.600； 1o一—计算长度（m)，由公式1o=kuh确定，1o=1.155×1.600 X1.800=3.326m; A一一立杆净截面面积，A=3.974cm²； W一一立杆净截面模量（抵抗矩），W=4.248cm²； 入一一长细比，为3326/16=208 入。一一允许长细比(k取1)，为2880/16=180<210 长细比 验算满足要求！ 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比1o/i的结果查表 得到0.169; Mw一一计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，Mw=0.115kN.m； α一一钢管立杆受压强度计算值（N/mm²）； [f]】一一钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm² 经计算得到 0=1992/(0.17X397)+115000/4248=56.833N/mm； 老虑风苟裁时，立杆的稳定性计算〈「f1 满足要求

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Ni = Niw + N。 算：

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Niw=1.4XWkXA

Wk——风荷载标准值，Wk=0.566kN/m²; A一一每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积： Aw = 3.60 ×1.50 = 5. 400m²; N。一一连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；N 3.000 经计算得到N1w=4.277kN，连墙件轴向力计算值N1=7.277kN 根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nr1=0.85Ac[f] 根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nr2=0.85ΦA[f] 连墙件轴向力设计值N=0.85ΦA［f］] 其中Φ一一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比1/i=35.00/1.60的 结果查表得到Φ=0.94： 净截面面积Ac=3.97cm；毛截面面积A=18.10cm² [f] = 205. 00N/mm²。 经过计算得到Nf1=69.247kN Nf1>N1，连墙件的设计计算满足强度设计要求！ 经过计算得到Nr2=297.693kN Nr2>N1，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求！ 连墙件采用扣件与墙体连接，

连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到：N,=7.277kN小于扣件的抗滑力8.0kN，连墙件扣件满足 要求！

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连墙件扣件连接示意图

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为1450mm，内侧脚手架距离墙体350mm， 支拉斜杆的支点距离墙体=1800mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I=10.20cm*，截面抵抗矩W=4.25cm²，截 面积A=3.97cm²。 受脚手架作用的联梁传递集中力N=2.15kN 水平钢梁自重荷载g=1.2×3.97×0.0001×7.85×10=0.04kN/m

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，悬挑水平钢管的挠度与扣件连接

平支撑钢管计算最大挠度V=4.795mm

立杆与下面支杆通过扣件与水平支撑钢管连接，要验算连接处的扣件抗 滑力。 立杆传递给水平支撑钢管最大轴向力N1=2.145kN 立杆传递给水平支撑钢管最大轴向力N1小于8kN，满足要求！

K平支撑钢管下面支点最大支撑力N2=2.461kN K平支撑钢管下面支点最大支撑力N2小于8kN,满足要求！

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其中Rpicosai为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。 各支点的支撑力Rci=Rpisinai 按照以上公式计算得到由左至右各支杆力分别为 Rp1=2.616kN 十、支杆的强度计算 斜压支杆的强度计算： 斜压支杆的轴力R我们均取最大值进行计算，为Rp=2.616kN 下面压杆以钢管48.3×2.8mm计算，斜压杆的容许压力按照下式计算

斜撑杆的焊缝计算： 斜撑杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下

其中N为斜撑杆的轴向力，N=2.616kN:

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1.t为焊接面积，取400.24mm； f.或f。为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm²； 经过计算得到焊缝抗拉强度α=2616.05/400.24=6.54N/mm²。 斜撑杆对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求

1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如 下：

水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=2.043kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为

其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混 疑土结构设计规范》9.7.6［f]=65N/mm； 压点处采用1个U形钢筋拉环连接； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[2043×4/（3.1416× 65. 00 × 2) J 1 /2 =5mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两 则30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度 计算如下： 锚固深度计算公式

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某花园10#楼多层框架异型柱结构工程施工组织设计塔吊附墙拆除及修补用脚手架安全专项施工方案

其中N一一锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=2.04kN； d一一楼板螺栓的直径，d=12mm; [fj］一一楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm"; h一一楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。 经过计算得到h要大于2043.27/(3.1416×12×1.5)=36.1mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算 如下：

混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式

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