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JGJ T8-97 建筑变形测量规程.pdf

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各方向观测值与其平均值之差《"> m一方向数; 刀一一测回数。 四，值亦可按下列简化公式计算：

计算所得的册，值不应超过方案设计所要求的方向( 中误差，

CJJ／T 134-2019 建筑垃圾处理技术标准7.2. 3三边测量的验算项且和限差应符合下列规定

边长用电磁波测距仪进行往返观测时，单位权中误差u《 一边的实际测距中误差mnmm),可按下列公式计算：

[P44 =十 2n 1 mai=±μ Pi

[p44] =士 2m

式中4一 往、返测距离的较差(mm); 一测距的边数; P1一i 距离测量的先验权，令Pi一1/吲叫为任一边测距 的先验中误差（按测距仪的标称精度计算》 当网中的边长相差不大时，可按下列公式计算平均测距中误 差MDL：

[44] mD=± 2n

计算所得的m值不应超过方案设计所要求的测距中误差。 .2.4 导线测量的检验项自和限差应符合下列要求： 1导线测站圆周角(左右角闭合差 4 不应超过本规程第

计算所得的m值不应超过方案设计所要求的测

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4.3.1条第6款的规定限差。其测角中误差m可按下列 算：

[44] mp=± N

式中N 为 4: 的个数。 计算所得的m值不应超过方案设计时所要求的测角中误差， 么导线方位角闭合差f.不应超过本规程第4.3.1条第6款 的规定限差。测角中误差2m可按下列公式计算：

1 [faf.] m=± N

m=±/mi+m++m

中1 边长量线中误差(mm）， m 轴杆头水准测量所引起的误差(mm m 温度膨胀系数测定所引|起的误差(mm>； 标准长度误差所引起的误差(mm） 计算所得的值不应大于方案设计要求的全长中误差。 公 用钢尺丈量的全长中误差mmm），可按下列公式计算：

m>=±/ni+m+m?

计算所得的机值不应大于方案设计要求的全长中误差。 3钢尺尺长检定中误差m(mm),可按下列公式计算：

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m+mi m=士 2

式中m 比长基线全长中误差(mm）， mL一 钢尺所量比长基线的名义长度中误差mm); 刀一尺段数。 计算所得的m值不应低于本规程第4.4.3条第1款规定的 检定精度。

7.3.1观测值中的超限误差，除在观测过程中应严格作业、认真 检核随时予以排除外，在变形分析中，还应通过检验将判定含有粗 差的观测值予以剔除。对于多次重复观测列中的粗差检验，可采用 格拉布斯准则或狄克逊准则，对于高精度监测网的粗差检验，可采 用巴尔达数据探测法或稳健估计法。 了.3.2观测值中的系统误差，除在作业中应严格进行仪器检校， 按规定观测程序操作予以减弱或对受大气及其他影响的数据作预 处理外，对于高精度监测网还应进行系统误差的统计检验和补偿。 7.3.3测量网的基准应根据控制点的稳定情况，按下列要求进行 选取： 1 当网内具有固定点时，应采用固定基准。各期的平差计算 取用统一的起算数据。 2当网内具有部分相对稳定控制点时，应采用拟稳基准。在 逐期平差中进行检验，当发现变动点时，即组成新的拟稳点集合， 如此直至终期。再以终选的拟稳点集合对所有各期观测重新平差， 提出最终的正式成果。 3当网内控制点的稳定与否尚未预知，或全部控制点位于非 稳定地区时，应采用重心基准。在逐期平差中进行检验，当首次发 现变动点时，即改用拟稳基准，按上款程度进行拟稳点筛选，直至 提出最终成果。

平差方法的选取应符合下列

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1平差方法应与所采用的基准相适当。对于固定基准，应采 用经典平差，对于拟稳基准，应采用拟稳平差，对于重心基准，应采 用秩亏自由网平差。 2经典平差，宜采用条件平差法或间接平差法。 3拟稳平差和秩亏自由网平差，可视网形布设和计算方便选 取解算方法，亦可先作经典平差，再通过坐标变换求得自由网平差 结果。 了.3.5各类测量网均应进行精度评定。对于估计的单位权中误 差、控制网最弱边（点）精度、最弱观测点的高程和点位中误差、待 求观测点间的相对高差和点位中误差等，应与方案设计要求的精 度指标进行对比分析。对于监测网，应对网中各点精度作全面评

7.3.5各类测量网均应进行精度评定。对于估计的单位权中误 差、控制网最弱边（点）精度、最弱观测点的高程和点位中误差、待 求观测点间的相对高差和点位中误差等，应与方案设计要求的精

了.4.1控制点的稳定性检验，可采用下列方法： 1稳定点的检验可采用统计检验方法。先作整体检验，在判 别有动点后再作局部检验，找出变动点予以剔除，最后确定出稳定 点组。亦可采用按单点高程、坐标变差和观测量变差的u、x、t、F 检验法，或采用按两期平差值之差与测量限差之比的组合排列检 验法。 2非稳定点的检验应在以稳定点或相对稳定点定义的参考 系条件下进行。可采用比较法，当点两期的高程或坐标平差值之变 差人符合下列条件时，可判断点位稳定，

式中 μe—一单位权中误差(mm) Q—一检验点高程或坐标的权倒数。 μ值可按下列公式计算：

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[fu'] =± Lf

式中μ一一各期观测的单位权中误差(mm) f一一各期网形的多余观测数。 当多余观测很少时，值可取经验数值。 对于平面监测网中的非稳定点检验，宜绘制置信随圆，当计算 的变位值落在椭随圆外时，可判断其变位值是点位变动所致。 7.4.2观测点的变位检验，应在以稳定点或相对稳定点定义的参 考系条件下进行。对普通观测项自，可以观测点的相邻两周期平差 值之差与最大测量误差（取中误差的两倍）相比较进行。如平差值 之差小于最大误差，则可认为观测点在这一周期内没有变动或变 动不显著。在每期观测后，还要作综合分析，当相邻周期平差值之 差虽很小，但呈现一定趋势时，也应视为有变位。对于要求严密的 变形分析，可按控制点稳定性检验方法进行。 7.4.3变形的物理解释应确定变形体变形与变形因子之间的逐 数关系，并对引起变形的原因作出分析和解释，以预报变形发展超 势。根据需要与条件，可采用下列方法； 1回归分析法。应以10个以上周期的长期观测数据为依据： 通过分析所测变形与内因、外因之间的相关性，建立荷载一变形关 系的数学模型。当处理两个变量之间关系时，可采用一元回归分 析：当处理一个变量与多个因子之间的关系时，应采用逐步回归分 析，通过在回归方程中逐个引入显著因子，剔除不显著因子，获得 最佳回归方程<预报方程>。 2确定函数模型法。应以天量变形信息和变形因素的观测资 料为依据，利用荷载、变形体的几何性质和物理性质以及应力一应 变间的关系来建立数学模型。当变形体的几何形状和边界条件复 杂时，可采用有限单元法当需要提高函数模型的精确度时，可采 用联合使用函数方法与回归方法的函数一回归分析方法。

7.5变形测量成果的整理

7.5变形测量成果的整理

观测成果计算和分析中的数学取位，应符合表7.5.1

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工程建设标准全文信息系统7.5.2变形测量成果的整理，应符合下列要求：1原始观测记录应填写齐全，字迹清楚，不得涂改、擦改和转抄。凡划改的数字和超限划去的成果，均应注明原因和重测结果的所在页数。预测成果计算和分析中的数字取位要求表 7. 5. 1角度边长坐标高程沉降值位移值等级类别(")(mm)(mm)(mm)(mm)(mm)控制点0. 010. 10. 10. 010. 010.1一、二级观测点0. 010. 10. 10. 010. 01a.1控制点a10. 10. 10.10.10.1三级观测点0. 10. 10. 10. 1α. 10. 1注：特级的数字取位，根据需要确定。2平差计算成果、图表及各种检验，、分析资料，应完整，清晰、无误。3使用的图式、符号，应统一规格，描绘工整，注记清楚。7. 5. 3每一工程项目的变形测量任务完成后，应提交下列综合成果资料：1 施测方案与技术设计书；2控制点与观测点平面布置图，3标石、标志规格及埋设图4仪器检验与校正资料；5观测记录(手簿》;6平差计算、成果质量评定资料及测量成果表，7变形过程和变形分布图表；8变形分析成果资料，9技术报告。5工程建设标准全文信息系统

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1. 0. 1 基岩水准基点标石应按图A. 0. 1 的型式理设

图A.0.1岩层水准基点标石(单位1cm) 1一抗蚀的金属标志：2一钢筋混凝土井圈：3一井盖， 4一砌石士丘5一井圈保护层

A.0.2深理双金属管水准基点标石应按图 A.0.2 的规格理设,

图A.0.2深埋双金属管水准基点标石（单位：mm） 程建设标准全文信息系统

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图A..3深埋钢管水准基点标石(单位：cm）

图A.d.4混凝士基本水准标石（单位1cm) 5工程建设标准全文信息系统

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A, 0. 6 混凝士普通水准标石应按图 A. 0. 6 的规

图A.0.5浅埋钢管水准标石

图A.6混凝士普通水准标石（单位！cm）

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附录B观测墩及重力平衡球式

1观测墩应按图B.0.1的知

图B.0.1观察墩<单位cm) B.0.2重力平衡球式照准标志应按图B. 0.2 规格

图 B. 0. 1观察墩(单位;cm)

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图 B. 0.2重力平衡球式照准标志

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附录 C沉降观测点标志的型式

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低部观测点位置。然后稍许拨起 套管，在保护管与孔壁间用膨胀 粘土球填充，并捣实， 3用专用工具将磁铁环套在 保护管外送至填充的粘土面上， 用力压坏，迫使环上的三角爪插 入士中。然后，将套管拨到上一预 理磁铁环的深度，并用膨胀粘士 球填充钻孔，按上述方法埋设第 二个磁铁环。按此进行直至完成 最上土层的磁铁环埋设； 42在淤泥地层内理设时，应 另行设计标志规格，可采用其密 度与泥土相当的捆扎泡沫塑料铁 皮环形标志，

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D. 0. 1 建筑物等沉降曲线图宜按图D.0.1表示。

D. 0. 1 建筑物等沉降曲线图宜按图D. 0. 1 表示,

图D.0.1某院大楼等沉降曲线示例<单位mm) 注，图中括号前数字为观测点编号，括号内数字为沉降量

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图D.0.2某楼基坑回弹量纵横断面示例<单位：mm) (比例尺 : 平面1 : 500,高程 1 1)

D.0.3各土层 p—s2(荷截、沉降量、深度)曲线图宜按 0.3 类似的形式表示。

0. 3 类似的形式表示

0. 3 类似的形式表示,

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? 某建筑物地基各王层一。

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[E. 0.2某电视塔顶部目照变形

主：1图中顺序号为观测次数编号，括号内数字为时间， 2曲线图由激光铅直仪直接测出的激光中心轨迹反转而成。

图E.0.3某滑坡观测点位移与沉降综合曲线图 注，观测点平面位置比例尺为1500，位移与沉降矢量比例尺为11. 呈建设标准全文信息系统

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.0.1为便于在执行本规程条文时区别对待，对要求严格程度 不同的用词说明如下： 1表示很严格SL 759-2018 径流实验观测规范，非这样做不可的： 正面词采用“必须” 反面词采用“严禁”。 2 表示严格，在止常情况下均应这样做的： 正面词采用“应”； 反面词采用“不应”或“不得”。 3美 表示充许稍可选择，在条件许可时首先应这样做的： 正面词采用“宜”或“可” 反面词采用“不宜”。

E.0.2条文中指定应按其他有关标准执行的写法为，“应按· 执行”或“应符合·*的要求（或规定)”。

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程建设标准全文信息系统 附加说明

主编单位：建设部综合勘察研究设计院 参加单位：陕西省综合勘察设计院 中南勘察设计院 南京建筑工程学院 上海市民用建筑设计院 中国有色金属工业西安察院 主要起草人：马立德 陈茂棋 张肇基 王 丹 陆学智 张绅伦 陈妙升 王燮长 程小言 王官岳 黄锦初

一图一算·建筑、装饰工程造价本规程主编单位、参加单位