NB／T 35041-2014标准规范下载简介

NB／T 35041-2014 水电工程施工导流设计规范

NB / T 35041 2014

NB /T35041= 2014

DB15／T 489-2019 石油化学工业建设工程技术资料管理规范(蒙)NB /T35041= 2014

NB / T 35041 2014

7.3.2本条对截流战堤的位置选择提出了要求。据统计，绝大部 分工程的截流堤与上游围堰结合布置，只有极少数工程的截流 堤布置在下游围堰位置处。截流堤的布置要考虑后续防渗项 目的施工方便因素。从以往情况看，大部分截流堤置于上游围 堰轴线的下游侧。当截流流量小，龙口材料流失率小或采用上游 电站关机合龙时，经分析论证，截流可置于围堰的迎水侧。 黄河上游的拉西瓦、公伯峡水电站截流时，由于采用上游电站关 机的措施，截流战堤置于上游围堰的上游侧。 7.3.3双堤截流主要是减小截流难度，各堤之间的距离控制 因素很多，但主要根据落差情况确定。 7.3.4截流俄堤轴线布置须考虑两岸储料场和高峰期运料等因素 臀如平堵截流需架设栈桥或浮桥，如两岸地形不具备设桥条件或 设桥后桥头不具备足够的回车场地、备料场地和通畅的运输条件， 则不是合理的截流围堰布置，此时应调整布置或改变截流方案。 7.3.5龙口两侧的地形应满足物料抛填及回车场地的要求。当下 游受水库回水影响时，截流钱堤的顶高应考虑其回水的影响。

7.4.1龙口位置选择受综合因素控制，涉及的内容较多，但主要 应从地形、河床覆盖层、交通和水力指标这些条件来分析比较。 地形上要求具备足够的场地。河床覆盖情况是否需要护底，以提 高抗冲刷能力。交通上要求距各料场近，运料方便。水力学上希 望尽量在原主河道上，不改变流势，钱堤进占较易。综上，应根 据工程的具体施工条件、设备水平，择其控制因素确定合理的龙 口位置。 本条为龙口宽度和位置选择应遵守的原则，设计时应对具体 工程情况，综合分析战堤地形、地质、交通和水力学条件而定， 有的工程采取工程措施后还可将不利条件转化为有利条件。 龙口预进占钱堤宜布置在运输石料方便的河岸一侧。在布置

NB / T 35041= 2014

有分期纵向围堰的截流中，尤其是纵向混凝王围堰一侧，布置截 流时的石料运输道路较困难，自卸汽车回转场地狭小，因此通常 将龙口的预进占堤布置在对岸的岸坡一侧，而将龙口布置在分 期纵向围堰一侧

7.5截流进占程序及截流备料

7.5.1.通常非龙口段施工期间，分流建筑物尚未投入运用，流量 全部通过钱堤束窄的口门下泄，改变了截流河道的水流流态。考 虑束窄河道水力学条件变化造成两岸非龙口段钱堤稳定及覆盖层 冲刷，应限制非龙口段进占施工速度。 对通航河道，在非龙口段进占过程中，坝址河段的航运尚未 中断，但两岸俄堤施工与船舶通航有干扰。因此，堤进占时应 尽量减少对航道的影响。 两岸非龙口段战堤施工期间，应划分若干施工时段，限制进 占长度。通常，控制束窄口门流速不大于4m/s，落差不大于1m， 以减少河床覆盖层冲刷，并考虑俄堤进占尽量利用石渣料。 截流堤在满足通航等条件下，尽量提前进占，为围堰防渗 墙施工平台尾随抛填创造条件，以减轻防渗墙后期施工强度。 7.5.2随着截流战堤进占，龙口逐渐束窄，落差增大，口门水流 流态由淹没流变为非没流。最大流速出现在没流过渡到非淹 没流的临界状态时，龙口断面束窄到三角形过水断面后，口门纵 向水面线上段趋于平缓，流速也降低较快，龙口合龙时，流速趋 于零，但落差最大。根据龙口合龙进占水力学指标将龙口分区， 是为便于施工时控制抛投材料及采用适当的抛投技术。 7.5.3非龙口段一般按进占过程中抛投料的10%计入流失量； 提断面范围内河床覆盖层未护底时按冲刷50%计入抛投量。龙口 段一般按进占过程中抛投料的20%计入流失量：钱堤断面范围内 未护底河床覆盖层按冲刷100%计入抛投量。 本发对学 2005年二11月黄河上

流态由淹没流变为非淹没流。最大流速出现在淹没流过渡到非淹 没流的临界状态时，龙口断面束窄到三角形过水断面后，口门纵 向水面线上段趋于平缓，流速也降低较快，龙口合龙时，流速趋 于零，但落差最大。根据龙口合龙进占水力学指标将龙口分区， 是为便于施工时控制抛投材料及采用适当的抛投技术。

7.5.4 本条对有关截流用料提出了要求。2005 年 11 月

NB /T35041

7.6.1龙口的单宽能量是衡量截流难易的标准，而单宽能量的大 小和龙口的单宽流量与龙口的落差乘积成正比。因此，改善截流 条件的措施关键是减小龙口单宽流量和降低截流落差。 减少龙口单宽流量的措施主要有两类，一是增大分流建筑物 的泄水能力，二是增加龙口宽度。前者应用较多，后者对于平堵 较为适用。增大库内蓄水流量的措施对多数工程无明显作用，无 其是坡降陡、库容小的山区河流无法采用这一措施。

7.6.3在龙口下游设置拦石栅或拦石坎，对于防止块体

NB / T 35041 2014

极的效果。这一经验己在盐锅峡、西津和葛洲坝等工程运用开证 实是行之有效的。 7.6.4采用锚栓防止大块体流失，除用石串、块体串抛投外，还 可以对抛投体进行拴锚。如前苏联伊里姆斯克工程将5t～15t儿 种不等重大块石，用22mm～25mm钢绳彼此连接，最大的留在 堤顶上游侧，其他的抛入水中。龚嘴工程采用设置在钱堤上游侧 的锚木将抛投体用钢绳连接在锚木上防止流失。 7.6.5上游挑角抛投法是在α堤上游角集中抛投大块料，使提上 游角凸入龙口进口，将水流沿线堤前沿挑出一部分，在堤头中部 和下游角形成流速较小的回流区。上、下游挑角法是在堤上、下 游角同时集中抛投大块料，沿水流方向形成二级跌水，上、下游挑 角间形成缠水低流速回流区。三门峡等工程即采用这种抛投方式促 进截流速度。糯扎渡截流龙口段施工主要采用全断面推进和凸出上 游挑角的进占方式，抛投方法采用直接抛投、集中推运抛投和卸料 冲砸抛投等方式，进占施工以右侧为主，左侧为辅，保证了在大流 量（流量为2890m3/s）、高流速（最大流速9.02m/s）、大落差（最大 落差为7.16m）陡哨狭窄河床（澜沧江上）采用单俄双向进占、立堵 截流方式一次性截断河流，为国内外同类工程所罕见。 7.6.6在流量大且覆盖层厚度较大易冲刷的河道上截流，为了保 证截流安全和减少龙口抛投量，往往采取护底措施。通过护底增 大了龙口糙率，减少了龙口合龙时的工程量、抛投物流失量，并 降低了截流难度。 软基河床上截流，护底加糙是保证抛投料稳定，减少合龙工 程量的有效措施。即使非软基河床，加糙河床对改善截流条件也 非常有利。如铁门工程截流时尽管河床覆盖层极薄，但下边为糙 率很小的片麻岩，亦采用了护底加糙。

7.7截流对工程施工形象面貌的要求

7.7.2为使导流泄水建筑物的围堰和其他障碍物拆除征

为使导流泄水建筑物的围堰和其他障得物拆除彻底，提高

分流效果，降低截流难度，需要采取如定向爆破、水下挖掘、提 前分流大流量冲渣等措施。截流能否进行，导流泄水建筑物具备 过流条件是必要条件。分流建筑物完建后，其相应的上、下游引 道亦需完成，否则，无法实现设计所需的分流条件。 7.7.3截流的实质是利用大强度地抛投大粒径物料来抗衡水力的 冲移，因此，需保证运输道路的通畅和充足的所需用的各类物料， 这是截流成功的必要条件。

7.7.4截流以后，原河道断流，必然要影响原河道通航等条件，

7.7.4截流以后，原河道断流，必然要影响原河道通航等条件， 因此，要求设计采用的解决措施具备使用条件

NB / T 35041 2014

8.1.3沿程水头损失计算中的糙率系数n值宜根据施工

8.2.1导流明渠在进口处的下游水深不影响进口泄流能力时按堰 流进行计算，如影响进口泄流能力则需按明渠流计算，影响与否 通常采用淹没系数来判断。采用分段累计求和法推求水面线的关

键是控制断面的选取，需要根据明渠的水力特性和水流衔接条 分析确定。高速水流的水流波动和掺气水深、弯道水力计算及空 化空蚀分析可参照《溢洪道设计规范》DL/T5166进行，明渠各部 位的水流空化系数应大于该处的初生空化系数。

8.2.2对于设计工况为有压流的导流隧洞（涵管）、导流底孔，阴

8.2.3有压导流隧洞和导流底孔的进出口、闸门槽、弯曲是

面变化段等部位断面突变、流态复杂，水力压力较低，在高速水 流下易于发生空化，需要进行空化空蚀分析。一般情况宜采用以 下列防蚀抗蚀措施：选择合适的体型，并尽量缩短高流速洞段的 长度；控制水流边壁表面的局部不平整度：向水流中采取掺气设 施；采用抗蚀材料。流速特别高时，体型宜根据水力模型试验选 定。流速超过30m/s时，宜采用掺气措施。 8.2.4连续立轴旋涡进洞造成泄流能力降低，形成气囊，加剧水 流脉动，恶化洞内流态，增强空化空蚀，对导流隧洞进口闸门及 洞身结构不利，因此，应优化进口体型，尽量避免连续立轴旋涡 进洞，

8.2.6过水基坑的水力计算，在基坑内永久建筑物临时过

形象不影响泄流能力时，由上、下游围堰分担落差：在基坑内力 久建筑物临时过流断面形象上升至影响泄流能力时，则由上游 堰、基坑内永久建筑物临时过流断面形象、下游围堰分担落差：

下游水位变幅对下游过水围堰布置和防护的影响较大，进而影响 各分担落差建筑物的水力条件，因此，过水基坑的水力计算，应 综合分析上游围堰、基坑内永久建筑物临时过流断面形象、下游 围堰及下游水位等因素，选择合理的控制断面，进行联合计算。 除进行上游围堰和下游围堰的水力计算外，基坑内永久建筑物监 时过流断面的保护设计也需要通过水力计算确定。上述建筑物的 过流保护设计需要在设计洪水标准范围内进行各级流量下的水力 计算，找出最不利的过流工况，研究改善水力学条件及防冲设施。 水力学条件复杂时宜通过水力学模型试验验证。 8.2.7挑流消能适用于水头较高、出口下游地质条件较好、抗冲 能力较强的工程。底流消能适用于水头较低、出口下游地质条件 较差、抗冲能力较弱的工程。面流消能适用于水头较低、下游水 位较深、出口下游地质条件较好、有一定抗冲能力的工程，

8.3.1截流水力计算需解决的两个主要问题中，水力计算参数是 技术指标，截流材料的尺寸、重量和数量是经济指标。通过水力 参数来确定各种物料的数量，以此来衡量截流方案的合理性和经 济性。

技术指标，截流材料的尺寸、重量和数量是经济指标。通过水力 参数来确定各种物料的数量，以此来衡量截流方案的合理性和经 济性。 8.3.2因分流建筑物分流量和龙口泄量为主要下泄流量。分流建 筑物的泄流量，可以通过水工模型试验或一般的水力学计算确定， 8.3.3龙口处过流断面边界条件复杂，且龙口愈窄时，边界条件 影响的作用愈大，难以准确计算，对于重要的大型工程应做水工 模型试验确定。 8.3.4截流设计，应按合龙过程中不同高程或宽度时各区段的

水力参数来计算对应的材料粒径和数量。一般情况下，备料量 可按堤设计用量的1.2倍～1.5倍计算，特殊材料备用系数宜 取 1.5~2.0。

NB /T 35041 2014

9.1.1基坑排水是主体工程施工过程中持续时间比较长的一项重 要工作。基坑排水应和围堰防渗方案同步研究，以使二者的总费 用最低。 9.1.2基坑排水时间长、费用高，为节约基坑排水费用，应创造 条件，设置截、排水沟将基坑周边汇流引至基坑以外，以减少基 坑排水量。当基坑内有较大溪沟时，尚需采取工程措施，将溪沟 水流引至基坑以外。

9.2.1基坑积水量可米用下游围堰的基础防渗施工平台洪水设计 标准时的下游水位作为积水计算水位进行计算，因为初期排水必 须在围堰基础闭气之后进行，此时基坑水位与下游水位相差不大。 围堰堰体和地基及岸坡渗水量可根据围堰形式、防渗方式、堰基 情况、地质资料可靠程度、渗流水头等因素分析确定。围堰及基 坑覆盖层内的含水量可根据积水计算水位以下的堰体和基坑覆盖 层的体积、孔隙率、天然容重和天然含水量等计算，堰体体积只 计防渗墙基坑侧的积水计算水位以下的堰体，基坑覆盖层体积应 包括两岸积水计算水位以下的覆盖层，只计算到集水沟（井）底 以上部分，其下部分计入经常性排水单。由于初期排水期一般为 枯水期，可能的降水量可采用排水时段的多年日平均降水量计算。 围堰合龙闭气形成基坑时，多在阜季或枯水期，降水和渗水 均是较小的时段，初期排水中以基坑积水为主，较易计算：而基

坑渗水流量则难以精确计算，实际排水量与计算值往往相差较大； 因此，当基础资料不足时，初期排水总量也可采用基坑积水量折 大的经验估算法计算，扩大经验系数主要与围堰种类、防渗措施、 地基情况、降水、排水时间等因素有关，·般取值为2～4，当覆 盖层较厚，渗透系数较大时取上限。实际施工时，常采用试抽法 来确定基坑排水量大小。 9.2.2.一般情况下，大型基坑初期排水时间可采用5d~7d，中型 基坑采用3d～5d。特大型基坑的初期排水时间较长，如三峡工程 二期基坑实际初期排水时间为58d。 为防止基坑内水位下降过快，避免边坡失稳引起围堰塌破 坏，对于土质围堰和覆盖层边坡，其基坑内水位下降速度须控制 在安全的范围之内，一般开始排水时基坑水位下降速度不置大于 1.0m/d，接近排干时可充许达到（1.0~1.5）m/d。其他形式围堰， 基坑水位降速·一般不是控制因素。三峡工程二期土石围堰基坑初 期排水（包括限制性排水）日降水位不允许超过1m。 9.2.3因受排水设备吸出高度的控制，根据水深情况，排水泵站 分为浮动式和固定式。当吸水高度小于6m时，宜采用固定式泵 站，泵站可设在围堰.上；当吸水高度大于6m时，宜设置浮动式 泵站。无论采用固定式或浮动式，在泵站位置选择时应避免同施 工干扰，并合理利用地形，既便于敷设排水管路，又节省排水管 路长度。

9.3.1经常性排水总量的各种组成部分的计算说明如下

1基坑渗水量除由围堰和基础渗透两部分组成外，还包括围 堰接头漏水、岸坡绕流渗水量及基坑两岸的地下渗水量，同时还 应注意基坑内是否有出露的承压水，即泉眼，此部分涌出量亦应 列入渗水中。基坑渗水量计算可采用《水利水电工程施工手册》 第5卷第5章的土石围堰及地基渗流计算图和公式，

NB /T350412014

2计算覆盖层中含水量时，覆盖层的体积应包括两部分， 部分为基坑内开挖的覆盖层部分，另一部分为基坑内未开挖，但 处丁最终浸润线以上的覆盖层部分。 3降雨汇水量的汇水面积应结合施工总布置确定的公路布 置及其排水系统设置综合确定，当基坑的汇水面积较大时，需要 单独设置排水沟或截水沟，将附近山坡形成的地表径流引向基坑 以外。 4施工弃水量主要包括混凝土养护用水、冲洗用水（凿毛冲 洗、模板冲洗和地基冲洗）、冷却用水、上石坝的碾压和冲洗用水、 施工机械用水等，部分生产项目用水量参考值见表19。

表19部分生产项目用水量参考值

9.3.2经常性排水最大流量的各种组成部分的计算说明如下

9.3.2经常性排水最大流量的各种组成部分的计算说明如下： 1基坑渗水最大排水强度应按排水时段最高堰前水位进行

1基坑渗水最大排水强度应按排水时段最高堰前水位进行 计算，对于基坑渗水加降雨汇水、基坑渗水加施工弃水两种组合，

NB/T35041 2014

最高堰前水位为围堰设计水位；对于基坑渗水加覆盖层含水量组 合，最高堰前水位需根据基坑覆盖层开挖时段确定，可取相应时 段的围堰设计同频率洪水时的水位。 2降雨汇水，在干旱地区有的工程忽略不计，在多雨地区有 采用20年一遇三日降水中最大的连续6h雨量，亦有用5～10年 一遇日最大降雨量，本条规定降雨汇水最大排水强度可按排水时 段多年日最大降水量在当天抽干计算的规定，即按《水电工程施 工组织设计规范》DL/T5397提出。 3施工弃水最大排水强度主要考虑混凝土养护用水、冲洗 钻孔用水，并结合当地的气候条件确定。混凝土养护用水是施工 期经常用水，除少量蒸发外，其余均需排出。其他施工废水因有 时段性或数量相对有限，未被列入主要考范围，如灌浆排放废 水虽数量较大，但时间较短，土石项碾压掺水多被坝体吸收等。 4对于在干旱地区的深厚覆盖层坝址上修建当地材料坝，基 坑覆盖层含水量也有可能控制经常性排水量最大排水强度，此时 必须重视基坑覆盖层开挖过程中覆盖层含水的抽排。 9.3.3经常性排水系统布置中必须注意研究开挖规划和建筑物施 工方案，以避免相互干扰。对于两侧出渣的基坑，一般宜将排水 干沟布置在基坑中部。排水管出口位置应有防止排水冲刷土石围 堰堰坡的措施。排水沟距基坑边坡坡脚宜大于0.3m，沟底宽不宜 小于0.3m，纵坡不宜小于0.003。集水井的位置应筒泵站位置的 选择一起确定，既利于汇水，文应满足泵站的设置要求。因水泵 的使用寿命与水中含砂量有关，集水井宜略为大一些和深一些， 以集沙澄水，井的容积应能保证更换备用水泵时并水不致漫溢， 并底高程应低于排水沟底1.0m

.4.1过水基坑淹没后恢复时的基坑排水，基本同初期排水，所 差别的是此时围堰和基础的渗水量已经可由经常性排水确定。排

NB / T 35041

水强度主要按基坑水位下降速度来考虑排水能力。 9.4.2对于采用防渗斜墙的土石过水围堰或混凝土过水拱围堰， 如堰外河槽退水较快，而堰内基坑内下降水位不能与之相适应时， 其反向水压力差有可能造成围堰破坏，应经过技术经济论证后， 决定是否需要设置退水闸或止回阀。 9.4.3为迅速恢复基坑，采用预置在围堰中的充排水管排水，是 行之有效且在有些工程采用过的，

决定是否需要设置退水闸或正回阀。 9.4.3为迅速恢复基坑，采用预置在围堰中的充排水管排水，是 行之有效且在有些工程采用过的。

9.5.1离心泵是较为常用的充排水设备，其结构简单、运行可靠、 维修管理方便。过水围堰的排水设备，因有排淤问题，故需配备 一定容量的排砂泵。 9.5.2因受季节、降雨、河道水位变化的影响，基坑渗水量是不 稳定的。为适应排水流量的变化，选用不同流量的水泵，保证渗 水量小时，水泵不过多地停顿，渗水量大时，也可以满足要求。 但泵的种类不宜太多，以免造成维修、配件供应不足地困难。排 水泵的备用容量大小应不小于泵站中的最水大泵容量

NB / T 35041 2014

10.1.1大型水电工程的工程量大、工期长，为及早受益，国内已 建的许多大型工程，均在施工期闻间开始蓄水。影响施工期蓄水的 因素很多，起控制作用的因素是枢纽工程的施工总进度。在开始 蓄水前，主要单项工程需要达到规定的防洪要求。这些要求在施 工总进度中应作出具体安排。大流量、低水头分期导流的大型枢 纽工程，还可以论证利用围堰挡水受益的可能性。 10.1.2在寒冷地区须在流冰期之前完成下闸，以免流冰卡塞，影 响下闸。 10.1.3水库蓄水期的来水保证率与河流的来水特点有关，对于上 游有大型水库控制、水量稳定、蓄水历时较短的情况，可选用较 高的保证率。在进行施工期蓄水历时计算时，应综合考虑下游用 水要求，因为下游通航、灌溉、发电和居民生活、生态角水，有 时是重复利用，不宜简单叠加得出，应通过综合分析，扣除合理 用水量。施工期蓄水历时的计算方法常用频率法和典型年法。频 率法一般偏子安全，为国内设计和施工单位常采用。施工蓄水后， 应校核坝体安全上升高程，要求各月末上升到下月最高水位以上， 除汛期洪水不能越过坝体外，还需校核临时挡水断面的稳定和应 力，混凝坝纵缝灌浆和坝体封拱灌浆达到相应高程。施工期蓄 水前，坝前水库一般其有一定库容，但枢纽尚未达到设计泄洪能 力，在计算施工水位及校核防洪度汛安全时，需要考虑水库的调 蓄作用。 举2个工程实例说明情况：

1三峡工程分期建设，受水库移民和碾压混凝土围堰高度 等因素的影响，第一次库水位仅蓄至139m，利用围堰挡水发电。 2二滩下闸分两次完成（第：·次在1997年11月仅完成导流 洞下闸，第二次在1998年5月1完成临时底孔下闸），因漂末 问题造成的导流隧洞闸门跨度大和因下游生活用水造成的断流时 间要求短是考虑的主要因素。如小湾、溪洛渡、锦屏一级高拱坝 初期蓄水采取水库分期蓄水方案，确定每期的控制水库水位及水 库水位允许上升速度。 10.1.4如金沙江中游梨园水电站导流洞下闸蓄水期间，利用下游 阿海水电站水库回水保证上游梨园水电站下闸蓄水时段下游河道 不出现脱水河段。 10.1.5为满足水库蓄水期向下游供水要求，需要结合各自工程实 际，经比较后合理制定措施。 10.1.6封堵导流泄水建筑物后下游供水极为重要，必须引起足够 重视，特别是下游有城镇和较多人口分布、有通航要求、梯级电 站运行要求、生态用水要求等时，应认真研究，通过工程措施合 理解决蓄水与供水的矛盾。 10.1.7位于山间小溪.上的抽水蓄能电站，其蓄水过程比较长，汛 前下闸有利于蓄水。对于无天然径流情况的上水库，一般采用施 工供水系统向上水库充水，也可先进行泵工况调试，利用水轮水 泵机组向上水库充水。如十三陵、张河湾、西龙池、宜兴抽水蓄 能电站利用向上水库的施工供水系统向上水库充水：琅山抽水 蓄能电站上水库死库容达506方m，利用施工供水系统向上水库 充了一部分水，并且利用上水库自然径流蓄了一部分水，最终先 进行泵工况调试，利用水轮水泵机组向上水库充水。 10.1.8对于导流隧洞工程，运行期水流流态复杂，水流泥沙和漂 浮物不可控，长时间运行可能产生损坏，且缺乏检修条件，下闸 蓄水前对隧洞进口闻门门槽、门槛等进行水下检查、修补是必要 的。在下闻前应结合闸门井的施工道路布置，研究下闸后的临时

NB / T 35041 = 2014

10.2.1汛后下闸封堵导流泄水建筑物，水位上升慢，利于下闸及 封堵工程的施工。 10.2.3导流泄水建筑物封堵方式应根据工程地形地质条件、水力 条件、挡水水头、可能具备的技术条件，封堵技术的难易程度等， 参考已有工程的经验选取。正确选择导流泄水建筑物封堵方式、 方法和施工技术是关系到工程能否按期受益、技术上是否安全口 靠和经济是否合理的关键问题。

10.3.1初期运行期为水库试验性蓄水至工程整体竣工验收之前 的时期。 10.3.2根据高坝大库分期蓄水方案确定的高程考虑相应标准 的洪水的水库回水DB37T 5173-2020 绿色农房建设技术标准.pdf，确定应分阶段移民搬迁范围及相应防洪度 汛水位。

NB / T 35041 2014

NB / T 35041 2014

NB /T 35041 2014

11.0.1实际航运资料是临时通航设施设计的重要依据。施工期通 航设施是临时工程，应以实际多数船型要求的条件为主要设计依 据。根据有关部门对施工期通航的要求，调查核实施工期通航过 项船舶的数量、吨位、尺寸及年运量，确定设计运量；分析可能 通航的天数和运输能力，分析可能碍航、断航的时间及其影响， 研究解决措施。 11.0.2施工期的过坝运量应以所统计的近期实际最大运量作为 依据。但应根据具体情况分析确定。如在近期有其他的货运渠道 投入，如新建的铁路、公路等对货运有分流或替代大部分水运的 能力，则应力争缩小临时通航规模，以期节约投资。 11.0.3采用临时船闸通航是造价很高的一种施工期通航方式，一 般不宜采用。但当必须采用时，应同永久工程结合，改做他用， 以节省临时工程造价。 11.0.4本条所列是施工期常用的通航方式，并经一些工程所采用 例如：葛洲坝工程一期利用原河道通航，二期利用永久船闸通航。 新安江、安康等工程采用底孔过船通航：闽江水口、长江三峡、 乌江银盘和嘉陵江草街航电枢纽工程采用明渠通航。 由于施工期间通航水位随着工程进展而变化，单一的通航方 式难以适应施工期通航要求，各施工期需要采取不同的通航措施， 并能互相衔接。 对于客货运量大、重要航道上的水电工程，施工期较长，采 用单项临时通航设施，不能满足客货运量通过的需要和保证航运 不断地要求时，则宜采用几种临时设施相结合的方式，如临时船 闻与导流明渠相结合，两者相辅相成，交替使用，保证航运不断。

三峡工程二期施工即采用导流明渠与临时船闸相结合的通航方式 11.0.7束窄河床通航的原则是尽量维持原主航道通航，对通航条 件的改变影响最小。当必须改变原主航道时，应注重新辟航道的 流速、水力坡降等航运条件，必要时可设绞滩机或拖轮助航。束 窄河床通航文分为两种情况：一是由束窄后的原主河道通航；二 是对浅滩加以疏浚或开挖人工航道通航。前者按天然及渠化河流 设计，后者按限制性航道设计。 束窄河床通航需设计确定河床束窄率，通航宽度及水深，通 沉时段及相应最高、最低通航水位，通航保证率，设计最小及最 大通航流量，充许通航流速、坡降，以及年通过能力等主要水力 指标及通航特征值。 利用明渠通航也是比较理想的临时过船措施。导流明渠内的 施工期航道布置尽可能与天然航道平顺衔接，进出口适当扩大成 喇叭口状。控制上游进口与天然河道主流方向夹角不大于25°，使 水流进入明渠前遂渐收缩，流出明渠后逐渐护大，明渠上、游 口门不能留有子。除应满足航道的平顺以外，尚应注意不同流 量下水面线的连接，渠道进口高程不宜太高，以满足枯水期通航 的要求。 明渠通航需设计确定明渠长度、进口上弯道转弯半径、进口 底高程、出口下弯道转弯半径、出口底高程、明渠底坡、明渠断 面形式、底宽、上行与下行航线、设计最小及最大通航流量、设 计最高与最低通航水位、通航保证率、充许通航流速、坡降、船 舶航行充许最小对岸航速、充许通过船舶吨级、尺度及队形、通 航时段及年通过能力等主要水力指标及通航特征值。 国内部分工程采用的导流明渠尺寸及通航标准见表21。 11.0.8利用第一期工程完建的永久通航设施通航，是最经济的通 航方案，应力争采用。

NB / T 35041 2014

NB / T 35041 2014

GB／T50218-2014 工程岩体分级标准NB / T 35041 2014