施工组织设计下载简介

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郑州澍青医学高等专科学校风雨操场模板专项施工方案(1).docx

设计简图如下：

取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1kGB 51320-2018-T：建设工程化学灌浆材料应用技术标准（无水印，带书签），1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.7)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.7)+1.4×0.7×3]×1＝67.757kN/m

q1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.1×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.7]×1＝64.523kN/m

q1活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1.1×1.4×0.7×3×1＝3.234kN/m

q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.7)]×1＝43.45kN/m

计算简图如下：

Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×64.523×0.112+0.121×3.234×0.112＝0.088kN·m

σ＝Mmax/W＝0.088×106/37500＝2.354N/mm2≤[f]＝15N/mm2

νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×43.45×1104/(100×10000×281250)＝0.014mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[110/150，10]＝0.733mm

3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×64.523×0.11+0.446×3.234×0.11＝2.948kN

R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×64.523×0.11+1.223×3.234×0.11＝8.548kN

R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×64.523×0.11+1.142×3.234×0.11＝6.993kN

标准值(正常使用极限状态)

R1'=R5'=0.393q2L=0.393×43.45×0.11＝1.878kN

R2'=R4'=1.143q2L=1.143×43.45×0.11＝5.463kN

R3'=0.928q2L=0.928×43.45×0.11＝4.435kN

承载能力极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.948/1＝2.948kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[8.548,6.993,8.548]/1=8.548kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=2.948/1＝2.948kN/m

左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =2.948+0.033+1.188+1.396=5.565kN/m

中间小梁荷载q中= q1中+ q2=8.548+0.033=8.58kN/m

右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =2.948+0.033+1.188+1.396=5.565kN/m

小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[5.565,8.58,5.565]=8.58kN/m

正常使用极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.878/1＝1.878kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b=Max[5.463,4.435,5.463]/1=5.463kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=1.878/1＝1.878kN/m

左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.878+0.022+0.8+0.489=3.189kN/m

中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=5.463+0.022=5.485kN/m

右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.878+0.022+0.8+0.489=3.189kN/m

小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.189,5.485,3.189]=5.485kN/m

为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×8.58×0.62，0.5×8.58×0.22]＝0.386kN·m

σ=Mmax/W=0.386×106/42667=9.049N/mm2≤[f]=15.444N/mm2

Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×8.58×0.6，8.58×0.2]＝3.217kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.217×1000/(2×40×80)＝1.508N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2

ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×5.485×6004/(100×9350×170.667×104)＝0.232mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[600/150，10]＝4mm

ν2＝q'l24/(8EI)＝5.485×2004/(8×9350×170.667×104)＝0.069mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×8.58×0.6,0.375×8.58×0.6+8.58×0.2]=6.435kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.174kN,R2=6.435kN,R3=5.269kN,R4=5.269kN,R5=6.435kN,R6=4.174kN

正常使用极限状态

Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×5.485×0.6,0.375×5.485×0.6+5.485×0.2]=4.114kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=2.392kN,R2'=4.114kN,R3'=3.343kN,R4'=3.343kN,R5'=4.114kN,R6'=2.392kN

主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力

主梁弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.305×106/4490=67.877N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图(kN)

Vmax＝7.029kN

τmax=2Vmax/A=2×7.029×1000/424＝33.155N/mm2≤[τ]=125N/mm2

主梁变形图(mm)

νmax＝0.122mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为R1=0.291kN，R2=9.824kN，R3=9.81kN，R4=0.291kN

立杆所受主梁支座反力依次为P1=0.291/0.6=0.485kN，P2=9.824/0.6=16.373kN，P3=9.81/0.6=16.351kN，P4=0.291/0.6=0.485kN

1、扣件抗滑移验算

两侧立杆最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.291,0.291]＝0.291kN≤0.85×8=6.8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

2、可调托座验算

可调托座最大受力N＝max[P2，P3]＝16.373kN≤[N]=30kN

hmax=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,1000+2×0.7×300)=1800mm

λ=hmax/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150

长细比满足要求！

查表得：φ＝0.386

Mwd＝γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×(ζ2×ωk×la×h2/10)＝1.1×0.6 ×1.4×(1×0.019×0.6×1.52/10)＝0.002kN·m

P1＝0.485kN，P2＝16.373kN，P3＝16.351kN，P4＝0.485kN

梁两侧立杆承受楼板荷载：

fd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝17464.242/(0.386×424)+0.002×106/4490＝107.153N/mm2≤[f]＝390N/mm2

H/B=6.6/37.5=0.176≤3

十、架体抗倾覆验算

支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=l'a×ωfk=1.2×0.493=0.592kN/m：

风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：

Fwk= l'a×Hm×ωmk=1.2×1.6×0.153=0.294kN

支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：

Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×6.62×0.592+6.6×0.294=14.824kN.m

B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ≥3γ0Mok

gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2

gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2

Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN

bj ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m

B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj =B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=37.52×1.2×[0.15×6.6/(1.2×1.2)+0.5]+2×1×37.5/2=2041.406kN.m≥3γ0Mok =3×1.1×14.824=48.919kN.M

十一、立杆地基基础计算

立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝17.464/(0.9×0.15)＝129.365kPa≤γufak＝1.363×130 =177.19kPa

下挂部分：承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φcQ4k]＝1×[1.35×0.9×34.213+1.4×0.9×2]＝44.089kN/m2

下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.213 kN/m2

设计简图如下：

梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×132/6＝28166.667mm3，I＝bh3/12=1000×133/12＝183083.333mm4。面板计算简图如下：

q1＝bS承＝1×44.089＝44.089kN/m

q1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×34.213×1＝41.569kN/m

q1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/m

Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×41.569×0.1142+0.121×2.52×0.1142＝0.062kN·m

σ＝Mmax/W＝0.062×106/28166.667＝2.204N/mm2≤[f]＝15N/mm2

q＝bS正＝1×34.213＝34.213kN/m

νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×34.213×114.2864/(100×10000×183083.333)＝0.02mm≤114.286/400=0.286mm

3、最大支座反力计算

承载能力极限状态

R下挂max＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×41.569×0.114+1.223×2.52×0.114＝5.782kN

正常使用极限状态

R'下挂max＝1.143×l左×q＝1.143×0.114×34.213＝4.469kN

计算简图如下：

跨中段计算简图

悬挑段计算简图

q＝5.782kN/m

Mmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×5.782×0.62，0.5×5.782×0.12]=0.208kN·m

σ＝Mmax/W＝0.208×106/32812＝6.344N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2

Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×5.782×0.6，5.782×0.1]=2.082kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.082×1000/(2×35×75)＝1.19N/mm2≤[τ]＝1.663N/mm2

q＝4.469kN/m

ν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×4.469×6004/(100×8415×1230470)＝0.379mm≤600/400=1.5mm

ν2max＝qL4/(8EI)=4.469×1004/(8×8415×1230470)=0.005mm≤100/400=0.25mm

4、最大支座反力计算

承载能力极限状态

R下挂max＝max[1.1×5.782×0.6，0.4×5.782×0.6+5.782×0.1]＝3.816kN

正常使用极限状态

R'下挂max＝max[1.1×4.469×0.6，0.4×4.469×0.6+4.469×0.1]＝2.95kN

因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。

同前节计算过程，可依次解得：

承载能力极限状态：R1＝0.79kN，R2＝2.29kN，R3＝1.876kN，R4＝1.876kN，R5＝1.876kN，R6＝1.876kN，R7＝1.876kN，R8＝1.876kN，R9＝1.876kN，R10＝1.876kN，R11＝1.876kN，R12＝1.876kN，R13＝1.876kN，R14＝2.29kN，R15＝0.79kN

正常使用极限状态：R'1＝0.609kN，R'2＝1.77kN，R'3＝1.437kN，R'4＝1.437kN，R'5＝1.437kN，R'6＝1.437kN，R'7＝1.437kN，R'8＝1.437kN，R'9＝1.437kN，R'10＝1.437kN，R'11＝1.437kN，R'12＝1.437kN，R'13＝1.437kN，R'14＝1.77kN，R'15＝0.609kN

计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)

σmax＝Mmax/W＝0.354×106/4490=78.949N/mm2≤[f]=205 N/mm2

梁左侧剪力图(kN)

τmax=2Vmax/A=2×3.898×1000/424＝18.385N/mm2≤[τ]=120 N/mm2

梁左侧变形图(mm)

νmax＝0.56mm≤350/400＝0.875 mm

(2016年版)国网北京市电力公司配电网工程典型设计--配电分册（2016年6月） 4、最大支座反力计算

R下挂max＝6.978/0.6=11.629kN

同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力N＝0.95×Max[11.629]＝11.048kN≤Ntb＝17.8kN

注：此表数据来源于计算书DB44／T 1797-2016 防雷装置检测服务通用要求.pdf，详细计算过程请查阅计算书。

梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）审核表

注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。