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道路改造工程化纤厂电力沟、雨水沟模板支架专项施工方案.docx

按简支梁，Rmax＝q1L＝2.562×0.6＝1.537kN

按简支梁悬臂梁，R1＝0.5q1L+q1l1＝0.5×2.562×0.6+2.562×0.1＝1.025kN

R＝max[Rmax，R1]＝1.537kN;

正常使用极限状态

按简支梁DB34／T 2554-2015 电动垃圾储运车专用装置检验规程，R'max＝q2L＝1.581×0.6＝0.949kN

按简支梁悬臂梁，R'1＝0.5q2L+q2l1＝0.5×1.581×0.6+1.581×0.1＝0.632kN

R'＝max[R'max，R'1]＝0.949kN;

计算简图如下：

主梁计算简图一

主梁弯矩图一(kN·m)

σ=Mmax/W=0.231×106/4120=55.962N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图一(kN)

τmax=2Vmax/A=2×2.306×1000/384＝12.008N/mm2≤[τ]=120N/mm2

主梁变形图一(mm)

跨中νmax=0.183mm≤[ν]=600/250=2.4mm

悬挑段νmax＝0.026mm≤[ν]=2×150/250=1.2mm

5、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为R1=5.379kN，R2=5.38kN

按上节计算可知，可调托座受力N＝5.38kN≤[N]＝30kN

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm

非顶部立杆段：l0=kμ2h =1×1.755×1500=2632mm

λ=max[l01，l0]/i=2633/16=164.562≤[λ]=210

2、立杆稳定性验算

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3042mm

非顶部立杆段：l0=kμ2h =1.155×1.755×1500=3041mm

λ=max[l01，l0]/i=3042/16=190.125

查表得，φ1=0.199

Mwd=γ0×γLφwγQMwk=γ0×γLφwγQ(ζ2wklah2/10)=1×0.9×0.6×1.5×(1×0.028×0.6×1.52/10)=0.003kN·m

Nd =Max[R1,R2]+1×γG×q×H=Max[5.379,5.38]+1×1.3×0.15×3.2=6.004kN

fd=Nd/(φ1A)+Mwd/W＝6.004×103/(0.199×384)+0.003×106/4120=79.313N/mm2≤[σ]=205N/mm2

H/B=3.2/2.3=1.391≤3

支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la×ωfk=0.6×0.101=0.061kN/m：

风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：

Fwk= la×Hm×ωmk=0.6×3.2×0.199=0.382kN

支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：

Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×3.22×0.061+3.2×0.382=1.533kN.m

B2la(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ≥3γ0Mok

gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2

gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2

Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN

bj ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m

B2la(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj =B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=2.32×0.6×[0.15×3.2/(0.6×0.6)+0.5]+2×1×2.3/2=8.119kN.m≥3γ0Mok =3×1×1.533=4.599kN.M

十一、立杆地基基础验算

立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝6.004/(0.9×0.1)＝66.711kPa≤γufak＝1.254×140 =175.56kPa

（四）雨水沟侧墙45cm模板（木模板）计算书

新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×3.5]＝min[29.87，84]＝29.87kN/m2

S承＝γ0×(1.3G4k+γL×1.5Q4k)=1×(1.3 × 29.868+ 1×1.5×2.000)＝41.83kN/m2

正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.868 kN/m2

墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.45m，W＝bh2/6＝450×152/6＝16875mm3，I＝bh3/12＝450×153/12＝126562.5mm4

q＝bS承＝0.45×41.828＝18.823kN/m

面板弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.053kN·m

σ＝Mmax/W＝0.053×106/16875＝3.137N/mm2≤[f]＝30N/mm2

q＝bS正＝0.45×29.868=13.441kN/m

面板变形图(mm)

ν＝0.061mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.375mm

q＝bS承＝0.175×41.828＝7.32kN/m

小梁弯矩图(kN·m)

小梁剪力图(kN)

Mmax＝0.102kN·m

σ＝Mmax/W＝0.102×106/32667＝3.113N/mm2≤[f]＝16.2N/mm2

q＝bS正＝0.175×29.868=5.227kN/m

小梁变形图(mm)

ν＝0.042mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm

3、支座反力计算

R1=2.989kN，R2=...R199=2.562kN，R200=2.135kN

主梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.278kN·m

σ＝Mmax/W＝0.278×106/4120＝67.391N/mm2≤[f]＝205N/mm2

主梁变形图(mm)

ν＝0.625mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm

对拉螺栓横向验算间距m＝max[400，400/2+250]＝450mm

对拉螺栓竖向验算间距n＝max[400，400/2+150]＝400mm

N＝0.95mnS承＝0.95×0.45×0.4×41.828＝7.153kN≤Ntb＝17.8kN

(五）雨水沟顶板（45cm）模板（扣件式）计算书

2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011

荷载系数参数表：

设计简图如下：

模板设计剖面图(模板支架纵向)

模板设计剖面图(模板支架横向)

楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

承载能力极限状态

q1＝γ0×[1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×(Q1k + Q2k)]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.1)×0.45)+1.5×0.9×2.5]×1=18.189kN/m

正常使用极限状态

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.45))×1＝11.395kN/m

计算简图如下：

Mmax＝q1l2/8＝18.189×0.22/8＝0.091kN·m

σ＝Mmax/W＝0.091×106/37500＝2.425N/mm2≤[f]＝31N/mm2

νmax＝5ql4/(384EI)=5×11.395×2004/(384×11500×281250)=0.073mm

ν＝0.073mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm

q1＝γ0×[1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×(Q1k + Q2k)]×b=1×[1.3×(0.3+(24+1.1)×0.45)+1.5×0.9×2.5]×0.2＝3.69kN/m

计算简图如下：

M1＝q1l2/8＝3.69×12/8＝0.461kN·m

M2＝q1L12/2=3.69×0.22/2＝0.074kN·m

Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.461，0.074]＝0.461kN·m

σ=Mmax/W=0.461×106/32667=14.119N/mm2≤[f]=17N/mm2

V1＝0.5q1L＝0.5×3.69×1＝1.845kN

V2＝q1L1＝3.69×0.2＝0.738kN

Vmax＝max[V1，V2]＝max[1.845，0.738]＝1.845kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.845×1000/(2×40×70)＝0.988N/mm2≤[τ]=125N/mm2

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.45))×0.2＝2.319kN/m

挠度,跨中νmax＝5qL4/(384EI)=5×2.319×10004/(384×10000×114.333×104)＝2.641mm≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm；

悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.319×2004/(8×10000×114.333×104)＝0.041mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×200/250＝1.6mm

1、小梁最大支座反力计算

q1＝γ0×[1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×(Q1k + Q2k)]×b=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.45)+1.5×0.9×2.5]×0.2＝3.742kN/m

q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.45))×0.2＝2.359kN/m

承载能力极限状态

按简支梁，Rmax＝q1L＝3.742×1＝3.742kN

按简支梁悬臂梁，R1＝0.5q1L+q1l1＝0.5×3.742×1+3.742×0.2＝2.619kN

R＝max[Rmax，R1]＝3.742kN;

正常使用极限状态

按简支梁，R'max＝q2L＝2.359×1＝2.359kN

按简支梁悬臂梁，R'1＝0.5q2L+q2l1＝0.5×2.359×1+2.359×0.2＝1.651kN

R'＝max[R'max，R'1]＝2.359kN;

计算简图如下：

主梁计算简图一

主梁弯矩图一(kN·m)

σ=Mmax/W=0.748×106/4120=181.66N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图一(kN)

τmax=2Vmax/A=2×5.613×1000/384＝29.235N/mm2≤[τ]=120N/mm2

主梁变形图一(mm)

跨中νmax=1.081mm≤[ν]=800/250=3.2mm

悬挑段νmax＝0.154mm≤[ν]=2×200/250=1.6mm

5、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为R1=13.097kN，R2=13.097kN

按上节计算可知，可调托座受力N＝13.097kN≤[N]＝30kN

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm

非顶部立杆段：l0=kμ2h =1×1.755×1500=2632mm

λ=max[l01，l0]/i=2633/16=164.562≤[λ]=210

2、立杆稳定性验算

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3042mm

非顶部立杆段：l0=kμ2h =1.155×1.755×1500=3041mm

λ=max[l01，l0]/i=3042/16=190.125

查表得，φ1=0.199

Mwd=γ0×γLφwγQMwk=γ0×γLφwγQ(ζ2wklah2/10)=1×0.9×0.6×1.5×(1×0.024×0.8×1.52/10)=0.003kN·m

Nd =Max[R1,R2]+1×γG×q×H=Max[13.097,13.097]+1×1.3×0.15×3.1=13.702kN

fd=Nd/(φ1A)+Mwd/W＝13.702×103/(0.199×384)+0.003×106/4120=180.157N/mm2≤[σ]=205N/mm2

H/B=3.1/4.9=0.633≤3

支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la×ωfk=0.8×0.108=0.086kN/m：

风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：

Fwk= la×Hm×ωmk=0.8×4.9×0.199=0.78kN

支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：

Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×3.12×0.086+3.1×0.78=2.833kN.m

B2la(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ≥3γ0Mok

gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2

GB／T 38112-2019标准下载 gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2

Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN

bj ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m

B2la(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj =B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=4.92×0.8×[0.15×3.1/(0.8×1)+0.5]+2×1×4.9/2=25.669kN.m≥3γ0Mok =3×1×2.833=8.5kN.M

高速公路施工标准化技术指南 第二分册 路基工程（2012年版） 十一、立杆地基基础验算

立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝13.702/(0.9×0.1)＝152.244kPa≤γufak＝1.254×140 =175.56kPa